KR101467055B1 - Cold-rolled steel sheet and method of manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

합금성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여, 인장강도(TS) : 300 ~ 312MPa, 항복점(YP) : 200 ~ 215MPa 및 연신율(EL) : 50 ~ 55%를 만족하는 냉연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 냉연강판은 중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 최종 미세조직이 페라이트 조직으로 이루어지며, 상기 페라이트의 분율이 99vol% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.A cold-rolled steel sheet satisfying a tensile strength (TS) of 300 to 312 MPa, a yield point (YP) of 200 to 215 MPa and an elongation (EL) of 50 to 55% through control of alloy components and process conditions do.
The cold rolled steel sheet according to the present invention is characterized in that it contains 0.0020 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, more than 0 to 0.02% of P, 0.001 to 0.05% of N, 0.002 to 0.005% of O, 0.002 to 0.005% of O, 0.001 to 0.04% of N, 0.001 to 0.04% of N, Fe) and unavoidable impurities, and the final microstructure is made of a ferrite structure, and the fraction of the ferrite is 99 vol% or more.

Description

냉연강판 및 그 제조 방법{COLD-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}Technical Field [0001] The present invention relates to a cold-rolled steel sheet and a method of manufacturing the same,

본 발명은 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 조절 및 공정조건 제어를 통하여 내피쉬 스케일에 대한 방지 효과가 우수하면서도 고 가공성을 확보할 수 있는 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a cold-rolled steel sheet and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a cold-rolled steel sheet which can secure high workability while having excellent anti-fish scale effect by controlling alloy components and process conditions, .

일반적으로, 냉연강판은 열간 압연(hot-rolling) 과정, 냉각/권취(cooling/coiling) 과정, 산세(acid pickling) 과정, 냉간 압연(cold-rolling) 과정, 소둔 열처리(annealing) 과정 등을 통하여 제조된다.Generally, the cold-rolled steel sheet is manufactured by a hot-rolling process, a cooling / coiling process, an acid pickling process, a cold-rolling process and an annealing process .

최근에는 냉연강판에 유리질을 도포한 다음 대략 750 ~ 850℃에서 열처리하는 법랑용 냉연강판에 대한 연구가 활발히 이루어지고 있다.In recent years, studies have been actively made on cold rolled steel sheets for enamel which are subjected to heat treatment at a temperature of approximately 750 to 850 ° C after coating the cold rolled steel sheets with glass.

이러한 법랑용 냉연강판에 요구되는 주요 특성으로는 법랑밀착성, 내피쉬 스케일성 및 성형성 등이 있다. 이 중, 법랑밀착성은 강판과 법랑층 사이의 밀착성으로서, 유약 성분, 강판에 첨가되는 첨가원소, 그리고 표면조도 등에 영향을 받는 것으로 알려져 있다.Major properties required for such enameled cold-rolled steel sheets are enamel adhesion, fish scale resistance and formability. Among them, the enamel adhesion is the adhesion between the steel sheet and the enamel layer, and is known to be influenced by glaze components, added elements added to the steel sheet, and surface roughness.

이때, 내피쉬 스케일이란 강의 내부에 응집된 수소가스가 강의 표면과 법랑층 사이로 방출되어 법랑층 표면을 물고기 비늘모양과 같이 들고 일어나는 결함을 말한다. 이러한 내피쉬 스케일은 법랑용 냉연강판을 제조하는 공정 중에 강중에 고용되었던 수소가 냉각된 상태에서 강의 표면으로 방출되는 것으로, 이미 경화된 법랑층으로 인해 외부로 방출되지 못하여 발생한다.In this case, the fish scale refers to a defect in which hydrogen gas agglomerated inside the steel is released between the surface of the steel and the enamel layer to form the surface of the enamel layer together with the fish scale. These intrinsic fish scales are generated when the hydrogen dissolved in the steel during the process of manufacturing the cold rolled steel sheet for an enamel is discharged to the surface of the steel in a cooled state and can not be released to the outside because of the already hardened enamel layer.

이와 같이, 내피쉬 스케일 결함은 강 내부에 응집된 수소가 원인이므로 이 결함을 방지하기 위해서는 강 내부에 수소를 흡착할 수 있는 위치를 만들어 줄 필요가 있다.As described above, since the fish scale defects are caused by hydrogen agglomerated in the steel, it is necessary to make a position capable of adsorbing hydrogen in the steel in order to prevent the defects.

관련 선행문헌으로는 대한민국 등록특허 제10-1143032호(2012.05.08 공고)가 있으며, 상기 문헌에는 가공성이 우수한 소부경화형 고강도 냉연강판과 그 제조방법이 개시되어 있다.
Korean Patent No. 10-1143032 (published on Aug. 20, 2012) discloses a related prior art document, which discloses a high strength cold-rolled steel sheet having excellent workability and a manufacturing method thereof.

본 발명의 목적은 합금 성분 조절 및 공정 조건의 제어를 통하여, 내피쉬 스케일에 대한 방지 효과가 우수하면서도 고 가공성을 갖는 냉연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a method for manufacturing a cold-rolled steel sheet having a high workability and excellent anti-fish scale effect through control of alloy components and process conditions.

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 330 ~ 350MPa, 항복점(YP) : 265 ~ 280MPa 및 연신율(EL) : 35 ~ 40%를 갖는 냉연강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a cold-rolled steel sheet produced by the above method and having a tensile strength (TS) of 330 to 350 MPa, a yield point (YP) of 265 to 280 MPa and an elongation (EL) of 35 to 40%.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판 제조 방법은 (a) 중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 900 ~ 950℃ 조건으로 마무리 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 650 ~ 710℃까지 냉각하여 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 언코일링하여 조질압연하는 단계; (e) 상기 조질압연된 판재를 산세 처리한 후, 냉간압연하는 단계; 및 (f) 상기 냉간압연된 판재를 800 ~ 850℃에서 연속소둔 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
(A) 0.0020 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, 0 to 0% of P, 0.001 to 0.010% of Ca, 0.001 to 0.010% of Al, 0.001 to 0.010% of N, more than 0 to 0.02% of N, 0.02 to 0.04% of Ti, 0.02 to 0.04% of Nb, 0.005% or less, O: 0.002 to 0.005%, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 캜; (b) subjecting the reheated plate to finishing hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 900 to 950 占 폚; (c) cooling the hot rolled plate to a CT (Coiling Temperature) of 650 to 710 占 폚 and winding; (d) uncoiling and temper rolling the rolled sheet material; (e) subjecting the temper rolled plate to pickling treatment and cold rolling; And (f) subjecting the cold-rolled sheet to a continuous annealing at a temperature of 800 to 850 占 폚.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판은 중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 최종 미세조직이 페라이트 조직으로 이루어지며, 상기 페라이트의 분율이 99vol% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a cold rolled steel sheet comprising 0.0020 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, more than 0 to 0.02% of P, 0.001 to 0.010% of Al, 0.001 to 0.010% of Al, more than 0% to 0.005% of N, less than 0.02% of S, 0.02 to 0.04% of Ti, 0.02 to 0.04% of Nb, O: 0.002 to 0.005% and balance of iron (Fe) and unavoidable impurities, and the final microstructure is made of a ferrite structure, and the fraction of the ferrite is 99 vol% or more.

본 발명은 합금성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 내피쉬 스케일에 대한 방지 효과가 우수하면서도 고 가공성을 갖는 냉연강판을 제조할 수 있다. 상기 방법으로 제조되는 냉연강판은 인장강도(TS) : 330 ~ 350MPa, 항복점(YP) : 265 ~ 280MPa 및 연신율(EL) : 35 ~ 40%를 갖는다.According to the present invention, it is possible to manufacture a cold-rolled steel sheet having excellent workability and excellent workability against the fish scale through control of alloy components and process conditions. The cold-rolled steel sheet produced by the above method has a tensile strength (TS) of 330 to 350 MPa, a yield point (YP) of 265 to 280 MPa and an elongation (EL) of 35 to 40%.

또한, 본 발명에 따른 냉연강판은 내피쉬 스케일성이 우수할 뿐만 아니라 35 ~ 40%의 연신율(EL)을 가지므로 우수한 가공성을 가질 수 있다.
In addition, the cold-rolled steel sheet according to the present invention not only has excellent anti-fish scale property but also has an elongation (EL) of 35 to 40%, so that it can have excellent workability.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.FIG. 1 is a process flow chart showing a cold-rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention, and the manner of achieving them, will be apparent from and elucidated with reference to the embodiments described hereinafter in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a cold-rolled steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

냉연강판Cold rolled steel plate

본 발명에 따른 냉연강판은 합금성분 조절 및 공정조건 제어를 통하여, 인장강도(TS) : 330 ~ 350MPa, 항복점(YP) : 265 ~ 280MPa 및 연신율(EL) : 35 ~ 40%를 갖는 것을 목표로 한다.The cold-rolled steel sheet according to the present invention aims to have a tensile strength (TS) of 330 to 350 MPa, a yield point (YP) of 265 to 280 MPa and an elongation (EL) of 35 to 40% do.

이를 위해, 본 발명에 따른 냉연강판은 중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 최종 미세조직이 페라이트 조직으로 이루어지며, 상기 페라이트의 분율이 99vol% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다.For this, the cold rolled steel sheet according to the present invention contains 0.0020 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, more than 0% to 0.02% of P, 0.001 to 0.010% of Al, 0.001 to 0.010% of N, more than 0 to 0.005% of N, 0.002 to 0.005% of O and 0.002 to 0.005% of O, (Fe) and unavoidable impurities, and the final microstructure is made of a ferrite structure, and the fraction of the ferrite is 99 vol% or more.

이때, 상기 강판은 하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 질소(N) 및 산소(O)를 포함하는 것이 더 바람직하다.At this time, it is more preferable that the steel sheet contains nitrogen (N) and oxygen (O) in a range satisfying the following formula (1).

수학식 1 : 0.008 ≤ [N] + 2[O]Equation 1: 0.008? [N] + 2 [O]

(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
(Where [] is the weight percentage of each element)

이하, 본 발명에 따른 냉연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component contained in the cold-rolled steel sheet according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 강 중의 침입형 고용강화 원소로써, 이상 조직강에서는 고용강화 뿐만 아니라 오스테나이트에 농화되어 냉연 열처리시 마르텐사이트 형성 및 강도 증가에 기여한다.Carbon (C) is an intrinsic solid solution strengthening element in steel. It is hardened not only in solid solution strengthening but also in austenite, and contributes to formation of martensite and increase of strength in cold rolling heat treatment.

상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.0020 ~ 0.0030 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.0020 중량% 미만일 경우에는 NbC 석출물의 양이 줄어들어 결정립의 크기가 조대해져, 성형시 오렌지필과 같은 표면 불량을 유발하는 문제가 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.0030 중량%를 초과할 경우에는 고용탄소가 내시효성을 크게 악화시키므로 상기 고용탄소를 제거하기 위해 고가의 니오븀(Nb)을 다량 첨가해야 하는 데 따른 제조 비용의 상승 문제가 있다.The carbon (C) is preferably added in an amount of 0.0020 to 0.0030% by weight of the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.0020% by weight, the amount of NbC precipitates is reduced and the size of crystal grains becomes large, which causes surface defects such as orange peel during molding. On the contrary, when the content of carbon (C) is more than 0.0030% by weight, the employment of carbon is greatly deteriorated in endurance, so that a large amount of expensive niobium (Nb) there is a problem.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 탄화물 형성을 억제하여 고용탄소 증가로 소부경화성을 향상시키는 역할을 한다.Silicon (Si) plays a role in suppressing the formation of carbide and enhancing the hardening hardenability by increasing the solid carbon.

상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.005 ~ 0.030 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 0.005 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 0.030 중량%를 초과할 경우에는 항복점 연신 현상이 발생하고, 강도가 증가하나 연성이 저하되는 문제가 있다.
The silicon (Si) is preferably added in an amount of 0.005-0.030 wt% of the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.005% by weight, the above deoxidation effect can not be exerted properly. On the other hand, when the content of silicon (Si) exceeds 0.030 wt%, the yield point stretching phenomenon occurs, and the strength is increased but the ductility is lowered.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 강판에 고용된 황(S)과의 반응으로 MnS 석출물을 형성시켜 고용 황에 의한 적열취성(hot shortness)을 방지하는 고용강화 원소이다.Manganese (Mn) is a solid solution strengthening element which forms MnS precipitates by reaction with sulfur (S) dissolved in a steel sheet to prevent hot shortness due to solid sulfur.

상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 1.5 ~ 2.5 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 1.5 중량% 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 2.5 중량%를 초과할 경우에는 강판의 강도가 지나치게 높아지는 데 따른 연신율의 저하로 성형성을 확보하기 어려운 문제가 있다.
The manganese (Mn) is preferably added at a content ratio of 1.5 to 2.5% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 1.5% by weight, it may be difficult to secure sufficient strength. On the other hand, when the content of manganese (Mn) is more than 2.5% by weight, there is a problem that it is difficult to ensure moldability due to a decrease in elongation due to an excessively high strength of the steel sheet.

인(P)In (P)

인(P)은 고용강화에 의하여 강판의 강도를 높이며, 탄화물의 형성을 억제하는 데 효과적인 원소이다.Phosphorus (P) is an element effective in strengthening the steel sheet by solid solution strengthening and suppressing the formation of carbide.

다만, 본 발명에 따른 냉연강판에서 인(P)의 함량이 0.02 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우에는 가공취성이 발생하는 문제를 야기할 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.02 중량% 이하로 제한하였다.
However, if the content of phosphorus (P) exceeds 0.02% by weight in the cold-rolled steel sheet according to the present invention, a large amount of phosphorus (P) may cause a problem of brittleness. Therefore, in the present invention, the content of phosphorus (P) is limited to more than 0 wt% and not more than 0.02 wt% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 망간(Mn)과 반응하여 미세한 MnS의 석출물을 형성하여 가공성을 향상시킨다.Sulfur (S) reacts with manganese (Mn) to form precipitates of fine MnS to improve processability.

다만, 본 발명에 따른 냉연강판에서 황(S)의 함량이 0.02 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우에는 고용된 황(S)의 함량이 너무 많아 연성 및 성형성이 크게 낮아질 수 있으며, 적열취성의 우려가 있다. 따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.02 중량% 이하로 제한하였다.
However, when the content of sulfur (S) in the cold-rolled steel sheet according to the present invention is more than 0.02 wt%, the content of sulfur (S) dissolved therein is too large, so that ductility and formability can be significantly lowered, There is a concern. Therefore, in the present invention, the content of sulfur (S) is limited to more than 0 wt% and not more than 0.02 wt% of the total weight of the cold-rolled steel sheet.

티타늄(Ti)Titanium (Ti)

본 발명에서 티타늄(Ti)은 TiC, TiN 석출물 형성원소로서, 재가열시 TiC, TiN 등의 고용탄소 및 고용질소를 석출시킨다. 또한, 티타늄은 고용탄소 및 고용질소를 석출시켜 비시효성과 가공성을 향상시키는 역할을 한다.In the present invention, titanium (Ti) is an element for forming TiC and TiN precipitates, and precipitates solid carbon and solid nitrogen such as TiC and TiN upon reheating. Further, titanium plays a role of precipitating solid carbon and solid nitrogen to improve non-vitrification and workability.

상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.04 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 0.02 중량% 미만일 경우에는 상기의 티타늄 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 티타늄(Ti)의 함량이 0.04 중량%를 초과할 경우에는 TiC, TiN 석출물 등이 조대해져 결정립 성장을 억제하는 효과가 저하되고, 제조되는 강판의 표면 결함을 유발시킬 수 있다.
The titanium (Ti) is preferably added in an amount of 0.02 to 0.04% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. If the content of titanium (Ti) is less than 0.02 wt%, the effect of adding titanium can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of titanium (Ti) exceeds 0.04% by weight, TiC and TiN precipitates become coarse, the effect of suppressing crystal grain growth is lowered, and surface defects of the steel sheet to be produced can be caused.

니오븀(Nb)Niobium (Nb)

니오븀(Nb)은 강력한 탄질화물 형성원소로써, 열간압연 시 강 중에 존재하는 탄소(C), 질소(N) 등과 반응하여 미세한 NbC, NbN 석출물 등을 형성하여 결정립 성장을 억제한다. 또한, 니오븀(Nb)은 결정립 미세화 효과를 통해 강도향상 및 2차 가공취성을 억제하는 효과를 갖는다.Niobium (Nb) is a strong carbonitride-forming element. It reacts with carbon (C) and nitrogen (N) present in steel during hot rolling to form fine NbC and NbN precipitates and suppress grain growth. Further, niobium (Nb) has an effect of improving the strength and suppressing the secondary machining brittleness through grain refining effect.

상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.04 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 함량이 0.02 중량% 미만일 경우에는 일정량의 고용 탄소량이 과다하여 항복점 연신 및 시효현상이 가속화된다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 0.04 중량%를 초과할 경우에는 고용탄소량이 감소하여 소부경화성을 확보하기 어려워질 뿐만 아니라, 결정립 미세화로 인한 항복강도 증가현상이 가속화되어 페라이트 내에 고용된 상태로 존재하여 오히려 인성을 저하시키는 문제가 있다.
The niobium (Nb) is preferably added in an amount of 0.02 to 0.04% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of niobium (Nb) is less than 0.02% by weight, a certain amount of the solid carbon becomes excessively large, and the yield point elongation and aging phenomenon accelerate. On the contrary, when the content of niobium (Nb) exceeds 0.04% by weight, the amount of solid carbon is decreased to make it difficult to ensure hardening of the hardening, and the phenomenon of increase in yield strength due to grain refinement is accelerated, And there is a problem of deteriorating toughness.

칼슘(Ca)Calcium (Ca)

칼슘(Ca)은 CaS 개재물을 형성시킴으로써 MnS 개재물의 생성을 방해함으로써, 전기저항 용접성을 향상시키기 위한 목적으로 첨가된다. 즉, 칼슘(Ca)은 망간(Mn)에 비하여 황과의 친화도가 높으므로 칼슘의 첨가시 CaS 개재물이 생성되고 MnS 개재물의 생성은 감소한다. 이러한 MnS는 열간압연 중에 연신되어 전기저항 용접(ERW)시 후크 결함 등을 유발함으로 전기저항 용접성이 향상될 수 있다.Calcium (Ca) is added for the purpose of improving electrical resistance weldability by inhibiting the formation of MnS inclusions by forming CaS inclusions. That is, calcium (Ca) has a higher affinity with sulfur than manganese (Mn), so CaS inclusions are formed and CaS inclusions are reduced when calcium is added. Such MnS is stretched during hot rolling to cause hook defects and the like in electrical resistance welding (ERW), so that electrical resistance weldability can be improved.

상기 칼슘(Ca)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.010 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 칼슘(Ca)의 함량이 0.001 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 칼슘(Ca)의 함량이 0.010 중량%를 초과할 경우에는 CaO 개재물의 생성이 과도해져 전기저항 용접성을 떨어뜨리는 문제점이 있다.
The calcium (Ca) is preferably added in an amount of 0.001-0.010 wt% of the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of calcium (Ca) is less than 0.001 wt%, the above effect can not be exhibited properly. On the other hand, when the content of calcium (Ca) exceeds 0.010% by weight, generation of CaO inclusions is excessively generated, which deteriorates electrical resistance weldability.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 탈산제로 주로 사용하는 원소로서, 페라이트 결정립을 청정화하여 연신율을 향상시키며, 오스테나이트내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트를 안정화시킨다. 또한, 알루미늄은 철과 아연도금층 사이에 레이어(layer)로 작용하여 도금성을 개선하는 원소이며, 열연 코일내 망간 밴드의 형성을 억제하는데 효과적인 원소이다. Aluminum (Al) is an element mainly used as a deoxidizer, which improves the elongation by purifying the ferrite grains, and stabilizes the austenite by increasing the carbon concentration in the austenite. In addition, aluminum acts as a layer between the iron and the zinc plated layer to improve the plating ability, and is an effective element for suppressing the formation of manganese bands in the hot-rolled coil.

상기 알루미늄은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.010 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 0.001 중량% 미만일 경우에는 알루미늄 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 있다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 0.010 중량%를 초과하여 과다 첨가될 경우에는 연주성을 저하시키며 슬라브내 AlN을 형성하여 열연 크랙을 유발하는 문제점이 있다.
The aluminum is preferably added in an amount of 0.001 to 0.010% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. If the content of aluminum (Al) is less than 0.001% by weight, the effect of adding aluminum can be exhibited properly. On the contrary, when the content of aluminum (Al) is more than 0.010 wt%, the performance is deteriorated and AlN is formed in the slab to cause hot cracking.

질소(N)Nitrogen (N)

질소(N)는 제강공정에서 불가피하게 강 중에 잔류하는 원소로 소부경화성을 나타내는 원소이나, 탄소대비 확산속도가 빠르고, 활성화 에너지가 낮아 미세량의 변화에도 재질편차가 크게 발생하며, 시효가 가속화되므로 질화물 형태로 석출시켜야 한다.Nitrogen (N) is an element that remains in the steel inevitably in the steelmaking process. However, since the diffusion rate is faster than that of carbon and the activation energy is lower than that of carbon, It must be precipitated in the form of a nitride.

다만, 본 발명에 따른 냉연강판에서 질소(N)의 함량이 0.005 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 석출물이 증가하여 재결정 중 결정립성장을 억제하는 문제가 있다. 따라서, 질소(N)는 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
However, when the content of nitrogen (N) exceeds 0.005% by weight in the cold-rolled steel sheet according to the present invention, there is a problem that precipitation increases to suppress grain growth during recrystallization. Therefore, it is preferable that nitrogen (N) is limited to not less than 0 wt% and not more than 0.005 wt% of the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention.

산소(O)Oxygen (O)

산소(O)는 피쉬스케일을 효과적으로 방지하여 표면결함을 적극 억제하기 위한 원소로 작용한다.Oxygen (O) acts as an element for effectively preventing fish scale and positively suppressing surface defects.

상기 산소(O)는 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.002 ~ 0.005 중량%의 함량비로 함유되는 것이 바람직하다. 산소(O)의 함량이 0.002 중량% 미만일 경우에는 알루미늄 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 있다. 반대로, 산소(O)의 함량이 0.005 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우 제조 공정상 내화물 등의 용손 문제가 발생할 가능성이 커질 우려가 있다.The oxygen (O) is preferably contained in an amount of 0.002 to 0.005% by weight based on the total weight of the cold-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of oxygen (O) is less than 0.002% by weight, the effect of adding aluminum can be exhibited properly. On the contrary, when the content of oxygen (O) exceeds 0.005% by weight, a possibility of causing a problem of burning of refractories or the like in the production process may increase.

한편, 본 발명에 따른 냉연강판은 하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 질소(N) 및 산소(O)를 포함하는 것이 더 바람직하다.The cold-rolled steel sheet according to the present invention may further contain nitrogen (N) and oxygen (O) in a range satisfying the following formula (1).

수학식 1 : 0.008 ≤ [N] + 2[O]Equation 1: 0.008? [N] + 2 [O]

(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)(Where [] is the weight percentage of each element)

이러한 수학식 1을 벗어나는 범위에서 질소(N) 및 산소(O)가 함유될 경우, 피쉬스케일을 효과적으로 방지하는 것이 어려워 표면결합을 유발할 수 있을 뿐만 아니라, 가공성이 저하되는 문제가 있다.
In the case where nitrogen (N) and oxygen (O) are contained in a range exceeding the formula (1), it is difficult to effectively prevent the fish scale, thereby causing surface bonding and deteriorating workability.

냉연강판 제조 방법Cold rolled steel sheet manufacturing method

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.FIG. 1 is a process flow chart showing a cold-rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention.

도 1을 참조하면, 도시된 본 발명의 실시예에 따른 냉연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각/권취 단계(S130), 조질압연 단계(S140), 산세 및 냉간압연 단계(S150) 및 연속소둔 열처리 단계(S160)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.
1, a cold rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention includes a slab reheating step S110, a hot rolling step S120, a cooling / winding step S130, a temper rolling step S140, And a cold rolling step (S150) and a continuous annealing heat treatment step (S160). At this time, the slab reheating step (S110) is not necessarily performed, but it is more preferable to carry out the step to derive effects such as reuse of precipitates.

본 발명에 따른 법랑용 냉연강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.In the method for manufacturing an enameled cold rolled steel sheet according to the present invention, the semi-finished slab plate to be subjected to the hot rolling process includes 0.0020 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, More than 0% to 0.02%, S: more than 0% to 0.02%, Ti: 0.02 to 0.04%, Nb: 0.02 to 0.04%, Ca: 0.001 to 0.010% To 0.005%, O: 0.002 to 0.005%, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities.

이때, 상기 슬라브 판재는 하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 질소(N) 및 산소(O)를 포함하는 것이 더 바람직하다.In this case, the slab plate preferably includes nitrogen (N) and oxygen (O) in a range satisfying the following formula (1).

수학식 1 : 0.008 ≤ [N] + 2[O]Equation 1: 0.008? [N] + 2 [O]

(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
(Where [] is the weight percentage of each element)

슬라브 재가열Reheating slabs

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열한다. 여기서, 상기 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)에서는 연속주조공정을 통해 확보한 슬라브 판재를 재가열하는 것을 통하여, 주조 시 편석된 성분을 재고용한다.In the slab reheating step S110, the slab plate having the above composition is reheated to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 ° C. Here, the slab plate can be obtained through a continuous casting process after obtaining a molten steel having a desired composition through a steelmaking process. At this time, in the slab reheating step (S110), the slab plate obtained through the continuous casting process is reheated to reuse the segregated components during casting.

본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 수 있으며, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.
If the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 DEG C in this step, the segregated components in casting may not be sufficiently reused. On the other hand, if the SRT reheating temperature (SRT) exceeds 1250 ° C, the austenite crystal grain size may increase and the strength of the steel sheet may be difficult to secure, and the manufacturing cost of the steel sheet may be increased due to the excessive heating process.

열간 압연Hot rolling

열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 900 ~ 950℃ 조건으로 마무리 열간 압연하다.In the hot rolling step (S120), the slab plate is finishing hot-rolled at a finishing delivery temperature (FDT) of 900 to 950 占 폚.

상기 마무리 압연 온도(FDT)가 900℃ 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제가 있다. 반대로, 마무리 압연 온도(FDT)가 950℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화되며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다.
If the finishing rolling temperature (FDT) is too low (less than 900 占 폚), there is a problem that an uncrosslinked structure due to an anomaly reverse rolling occurs. On the other hand, when the finishing rolling temperature (FDT) exceeds 950 占 폚, the austenite grains become coarse, which may make it difficult to secure strength.

냉각/권취Cooling / Winding

냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 650 ~ 710℃까지 냉각하여 권취한다.In the cooling / winding step (S130), the hot-rolled plate is cooled to a CT (Coiling Temperature): 650 to 710 ° C and wound.

본 단계에서, 권취 온도가 650℃ 미만일 경우에는 마무리 압연온도와 권취 온도의 급격한 차이로 인해 강판의 표면 품질이 저하되는 문제가 있다. 반대로, 권취 온도가 710℃를 초과할 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 결정립 미세화 효과가 떨어지므로 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.In this step, when the coiling temperature is less than 650 ° C, there is a problem that the surface quality of the steel sheet is deteriorated due to the rapid difference between the finish rolling temperature and the coiling temperature. On the other hand, when the coiling temperature exceeds 710 占 폚, the precipitates grow too coarse and the grain refining effect deteriorates, so that it may be difficult to ensure sufficient strength.

한편, 냉각/권취 단계(S130)에서 냉각 속도는 10 ~ 40℃/min로 실시하는 것이 바람직하다. 본 단계에서, 냉각 속도가 10℃/min 미만일 경우에는 석출물의 평균입자 크기가 대략 0.2㎛를 초과하는 문제로 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 냉각 속도가 40℃/min를 초과할 경우에는 조직이 경해져서 충격인성이 저하되는 문제가 있다.
On the other hand, the cooling rate in the cooling / winding step (S130) is preferably 10 to 40 占 폚 / min. In this step, when the cooling rate is less than 10 占 폚 / min, the average particle size of the precipitate exceeds approximately 0.2 占 퐉, so that it may be difficult to secure the strength. On the other hand, when the cooling rate exceeds 40 占 폚 / min, there is a problem that the structure is weakened and impact toughness is lowered.

조질 압연Temper rolling

조질 압연 단계(S140)에서는 권취된 판재를 언코일링하여 조질압연한다. 이러한 조질 압연을 실시하는 이유는 열연판재의 경우 너무 연질이거나 가공 중에 줄무늬가 생기는 등의 문제가 있으므로, 이를 제거하고 경도를 향상시키기 위함이다. 특히, 조질 압연은 판재의 표면이 50℃ 이하가 되는 상태에서 실시하는 것이 바람직하다.In the temper rolling step (S140), the rolled sheet material is uncoiled and temper rolled. The reason why the temper rolling is performed is to remove hardness and improve hardness because the hot rolled sheet has problems such as too softness or streaks during processing. In particular, the temper rolling is preferably carried out in a state in which the surface of the sheet material is 50 DEG C or lower.

본 단계에서, 조질 압하율은 적정 소부경화성과 더불어 상온 내시효성을 확보할 목적으로 1 ~ 10%로 실시하는 것이 바람직하다. 조질 압하율이 1% 미만일 경우에는 상온 내시효성의 개선 효과를 기대하기 어렵다. 반대로, 조질 압하율이 10%를 초과할 경우에는 마찰 계수의 증가로 성형시 소재 유입이 감소하여 성형성이 열화될 뿐만 아니라, 설비상의 이유로 설정된 조질 압하율이 실제 적용되지 못하여 항복점 연신율 및 자연시효 개선 효과가 감소하는 문제가 있다.
At this stage, it is preferable that the temper reduction rate is 1 to 10% for the purpose of securing the proper temperature hardenability in addition to the proper baking hardenability. When the temper rolling reduction is less than 1%, it is difficult to expect an improvement in the hygroscopicity at room temperature. On the contrary, when the reduction rate of the roughness exceeds 10%, the increase of the friction coefficient causes a decrease in the inflow of the material during molding, which deteriorates the formability. In addition, There is a problem that the improvement effect decreases.

산세 및 냉간압연Pickling and cold rolling

산세 및 냉간압연 단계(S150)에서는 조질압연된 판재를 산세 처리한 후, 냉간압연한다. In the pickling and cold rolling step (S150), the roughly rolled plate is pickled and then cold rolled.

본 단계에서, 냉간 압하율은 50 ~ 70%로 실시하는 것이 바람직하다. 냉간 압하율이 50% 미만일 경우에는 소둔재결정 핵생성양이 적기 때문에 후술할 연속소둔 열처리시 결정립이 과도하게 성장하여 강도가 급격히 저하되는 문제가 있다. 반대로, 냉간 압하율이 70%를 초과할 경우에는 핵생성 양이 지나치게 많아져 소둔 결정립이 오히려 너무 미세하여 연성이 감소하며, 성형성이 저하되는 문제가 있다.
In this step, the cold rolling reduction rate is preferably 50 to 70%. When the cold rolling reduction rate is less than 50%, there is a problem that the amount of annealed recrystallized nuclei is small, so that the crystal grains are excessively grown during the continuous annealing process to be described later and the strength is rapidly lowered. On the other hand, when the cold rolling reduction ratio exceeds 70%, the amount of nucleation becomes too large, so that the annealing grains are rather too fine to reduce the ductility and the moldability is deteriorated.

연속소둔 열처리Continuous annealing heat treatment

연속소둔 열처리 단계(S160)에서는 냉간 압연된 강판을 페라이트와 오스테나이트 이상역에서 소둔 열처리한다. 이러한 소둔 열처리시 초기 오스테나이트 분율을 낮게 유지함으로써 오스테나이트 내의 탄소(C) 농화도를 증가시켜 오스테나이트의 안정화를 유도하여 냉각시 변태페라이트의 형성을 억제할 수 있다.In the continuous annealing heat treatment step (S160), the cold-rolled steel sheet is annealed in a ferrite-austenite phase. By keeping the initial austenite fraction low during the annealing heat treatment, the degree of carbon (C) concentration in the austenite is increased to induce the stabilization of austenite, thereby suppressing the formation of the transformed ferrite during cooling.

이때, 본 발명에 따른 소둔 열처리는 소둔을 수행하는 SS(Soaking Section) 구간과, 냉각을 수행하는 RQS(Roll Quenching Section) 구간과, 과시효 처리하는 OAS(Over Aging Section) 구간을 포함하는 연속소둔라인에서 수행될 수 있다.At this time, the annealing heat treatment according to the present invention includes continuous annealing (OAS) including a soaking section for annealing, an RQS (Roll Quenching Section) for performing cooling, and an OAS (Over Aging Section) Line. ≪ / RTI >

즉, 냉간 압연된 판재는 800 ~ 850℃까지 가열한 상태에서 대략 100 ~ 150초 동안 SS 구간에서 연속소둔 처리된 후, 520 ~ 540℃까지 RQS 구간에서 냉각되고 나서, 530 ~ 550℃의 온도에서 100 ~ 200초 동안 OAS 구간에서 과시효처리된다.
That is, the cold-rolled plate is continuously annealed in the SS section for about 100 to 150 seconds while being heated to 800 to 850 ° C, cooled in the RQS section to 520 to 540 ° C, and then cooled at a temperature of 530 to 550 ° C It is overexposed in the OAS section for 100 to 200 seconds.

상기 SS 구간에서의 연속소둔은 재결정과 결정립 성장을 통하여 (111) 집합조직을 발달시켜 드로잉성을 향상시키고 미세한 복합 석출물을 재용해시켜 고용탄소를 용출하도록 한다. 이때, 소둔 열처리 온도, 즉 소킹 온도는 페라이트와 오스테나이트의 2상 조직을 만들기 위하여 800 ~ 850℃에서 100 ~ 150초 동안 실시하는 것이 바람직하다. 만일, 연속소둔 온도가 800℃ 미만이거나, 또는 연속소둔 시간이 100초 미만일 경우에는 연성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 연속소둔 온도가 850℃를 초과하거나, 또는 연속소둔 시간이 150초를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립 크기 증가로 인하여 강판의 물성이 저하될 수 있다.Continuous annealing in the SS section develops (111) texture by recrystallization and grain growth to improve drawability and redissolve fine composite precipitates to elute the solid carbon. In this case, the annealing heat treatment temperature, i.e., the soaking temperature, is preferably performed at 800 to 850 ° C for 100 to 150 seconds to form a two-phase structure of ferrite and austenite. If the continuous annealing temperature is less than 800 占 폚 or the continuous annealing time is less than 100 seconds, there is a problem that the ductility is lowered. On the other hand, if the continuous annealing temperature exceeds 850 占 폚 or the continuous annealing time exceeds 150 seconds, the physical properties of the steel sheet may deteriorate due to an increase in the austenite grain size.

만일, RQS 구간에서의 냉각 온도가 520℃ 미만일 경우, 재질 불균일의 문제가 발생할 수 있다. 반대로, 냉각 온도가 540℃를 초과할 경우에는 냉각 과정에서 오스테나이트가 페라이트, 베이나이트로 변태할 수 있다. If the cooling temperature in the RQS section is less than 520 ° C, a problem of material unevenness may occur. Conversely, if the cooling temperature exceeds 540 占 폚, the austenite may transform into ferrite and bainite during the cooling process.

한편, OAS 구간에서는 530 ~ 550℃의 온도에서 100 ~ 200초간 유지하는 것이 바람직하다. 과시효대(Over Aging Section)에서 530℃ 미만의 온도로 유지되거나, 또는 100초 미만으로 유지될 경우에는 항복비가 상승하는 문제가 있다. 반대로, 과시효대에서 550℃ 미만의 온도로 유지되거나, 또는 200초를 초과할 경우에는 연신율이 급격히 저하되는 문제가 있다.
On the other hand, in the OAS section, the temperature is preferably maintained at 530 to 550 DEG C for 100 to 200 seconds. In the over aging section, when the temperature is maintained at a temperature lower than 530 DEG C, or when the temperature is maintained at less than 100 seconds, there is a problem that the yield ratio increases. On the other hand, if the temperature is maintained at a temperature lower than 550 占 폚 in overblowing or exceeds 200 seconds, there is a problem that the elongation rate is rapidly lowered.

상기의 과정(S110 ~ S160)으로 제조되는 냉연강판은 합금성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 내피쉬 스케일에 대한 방지 효과가 우수하면서도 고 가공성을 확보할 수 있다.The cold-rolled steel sheet produced in the above-described processes (S110 to S160) has high workability while having excellent anti-fish scale effect by controlling alloy components and controlling process conditions.

이를 통해, 본 발명에 따른 법랑용 냉연강판은 인장강도(TS) : 330 ~ 350MPa, 항복점(YP) : 265 ~ 280MPa 및 연신율(EL) : 35 ~ 40%를 갖는다. 또한, 본 발명에 따른 냉연강판은 내피쉬 스케일성이 우수할 뿐만 아니라 35 ~ 40%의 연신율(EL)을 가지므로 우수한 가공성을 가질 수 있다.
Thus, the cold rolled steel sheet for enamel according to the present invention has a tensile strength (TS) of 330 to 350 MPa, a yield point (YP) of 265 to 280 MPa and an elongation (EL) of 35 to 40%. In addition, the cold-rolled steel sheet according to the present invention not only has excellent anti-fish scale property but also has an elongation (EL) of 35 to 40%, so that it can have excellent workability.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.

1. 시편의 제조1. Preparation of specimens

표 1 및 표 2의 조성과 표 3의 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따른 시편을 제조하였다. 이후, 피쉬스케일 측정을 위해, 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따른 시편들을 75℃, 10％의 황산용액에서 5분간 산세한 후, 페로사 제조 표준 유약을 도포하고 220℃에서 10분 동안 건조한 다음 820℃ 온도에서 7분간 소성하였다. 법랑처리가 끝난 시편은 200℃ 유지로에서 24시간 동안 유지하여 피쉬스케일 가속처리 후 피쉬스케일 결함수를 육안으로 측정하였다. 이후, 밀착시험기기(ASTM C313-78 규격에 의한 시험 기기)를 이용하여 PEI 밀착지수를 측정하였다.
Specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 were prepared with the compositions of Tables 1 and 2 and the process conditions of Table 3. Then, for the fish scale measurement, the specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 were pickled in a sulfuric acid solution at 75 占 폚 for 10 minutes in a sulfuric acid solution for 5 minutes, Lt; RTI ID = 0.0 > 820 C < / RTI > for 7 minutes. After enamel treatment, the specimens were maintained at 200 ℃ for 24 hours, and the number of fish scale defects was visually measured after accelerating the fish scale. Thereafter, the PEI adhesion index was measured using a cohesion test apparatus (a test apparatus according to ASTM C313-78).

[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)

Figure 112012089430315-pat00001

Figure 112012089430315-pat00001

[표 2] (단위 : 중량%)[Table 2] (unit:% by weight)

Figure 112012089430315-pat00002

Figure 112012089430315-pat00002

[표 3][Table 3]

Figure 112012089430315-pat00003

Figure 112012089430315-pat00003

2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties

표 4는 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따른 시편의 기계적 물성 및 법랑 특성에 대한 평가 결과를 나타낸 것이다.Table 4 shows the evaluation results of the mechanical properties and enamel characteristics of the specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3.

[표 4][Table 4]

Figure 112012089430315-pat00004
Figure 112012089430315-pat00004

표 1 내지 표 4를 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들은 목표값에 해당하는 인장강도(TS) : 330 ~ 350MPa, 항복점(YP) : 265 ~ 280MPa 및 연신율(EL) : 35 ~ 40%를 모두 만족하는 것을 알 수 있다. 반면, 비교예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우 연신율(EL)은 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS) 및 항복점(YP)이 목표값에 미달하는 것을 알 수 있다.The specimens prepared according to Examples 1 to 3 have tensile strengths (TS) of 330 to 350 MPa, yielding points (YP) of 265 to 280 MPa and elongation rates (EL) of 35 To 40%. On the other hand, the elongation (EL) of the specimens prepared according to Comparative Examples 1 to 3 satisfied the target value, but the tensile strength (TS) and the yield point (YP) were below the target value.

한편, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 피쉬스케일이 육안으로 확인되지 않았으며, 밀착성이 우수하다는 것을 확인하였다. 반면, 비교예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 피쉬스케일이 육안으로 확인되었으며, 실시예 1 ~ 3에 비해 밀착성이 좋지 않다는 것을 확인하였다.
On the other hand, in the case of the test pieces prepared according to Examples 1 to 3, it was confirmed that the fish scale was not visually observed and the adhesion was excellent. On the other hand, in the case of the specimens prepared according to Comparative Examples 1 to 3, the fish scale was visually confirmed, and it was confirmed that the adhesiveness was not as good as in Examples 1 to 3.

위의 실험 결과를 토대로, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 내피쉬 스케일에 대한 방지 효과가 우수하면서도 가공성이 우수하다는 것을 확인하였다.Based on the above experimental results, it was confirmed that the test pieces prepared according to Examples 1 to 3 have excellent workability against the fish scale.

이때, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 피쉬 스케일성이 우수한 것은 티타늄의 첨가에 따른 TiC, TiN 등의 고용탄소 및 고용질소가 수소 흡착을 할 수 있는 위치로 작용함과 더불어, 기지금속 및 석출물 간의 계면에 미세한 공공(micro void)이 다량 형성되었기 때문인 것으로 파악된다.
At this time, the excellent fish scale properties of the specimens prepared according to Examples 1 to 3 are such that the solid carbon and solid nitrogen such as TiC, TiN and the like due to the addition of titanium act as a position capable of adsorbing hydrogen, And micro voids formed at the interface between the precipitates.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각/권취 단계
S140 : 조질압연 단계
S150 : 산세 및 냉간압연 단계
S160 : 연속소둔 열처리 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: cooling / winding step
S140: Temper rolling step
S150: pickling and cold rolling step
S160: continuous annealing heat treatment step

Claims (7)

(a) 중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 900 ~ 950℃ 조건으로 마무리 열간압연하는 단계;
(c) 상기 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 650 ~ 710℃까지 냉각하여 권취하는 단계;
(d) 상기 권취된 판재를 언코일링하여 조질압연하는 단계;
(e) 상기 조질압연된 판재를 산세 처리한 후, 냉간압연하는 단계; 및
(f) 상기 냉간압연된 판재를 800 ~ 850℃에서 연속소둔 열처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
(a) 0.001 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, P of more than 0 to 0.02%, S of more than 0 to 0.02% 0.001 to 0.010% of N, 0.002 to 0.005% of O, 0.002 to 0.005% of O, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities (Fe) in an amount of 0.02 to 0.04%, Nb of 0.02 to 0.04%, Ca of 0.001 to 0.010% Reheating the slab plate made of impurities to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 占 폚;
(b) subjecting the reheated plate to finishing hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 900 to 950 占 폚;
(c) cooling the hot rolled plate to a CT (Coiling Temperature) of 650 to 710 占 폚 and winding;
(d) uncoiling and temper rolling the rolled sheet material;
(e) subjecting the temper rolled plate to pickling treatment and cold rolling; And
(f) continuously annealing the cold-rolled sheet at a temperature of 800 to 850 ° C.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 판재는
하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 상기 질소(N) 및 산소(O)를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.

수학식 1 : 0.008 ≤ [N] + 2[O]
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
The method according to claim 1,
The slab plate
(N) and oxygen (O) in a range satisfying the following formula (1).

Equation 1: 0.008? [N] + 2 [O]
(Where [] is the weight percentage of each element)
제1항에 있어서,
상기 (c) 단계에서,
상기 조질압연은
1 ~ 10%의 압하율로 실시하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (c)
The temper rolling
Wherein the hot rolling is carried out at a reduction ratio of 1 to 10%.
제1항에 있어서,
상기 (f) 단계는,
(f-1) 상기 냉간압연된 판재를 상기 800 ~ 850℃에서 100 ~ 150초 동안 연속소둔 열처리하는 단계와,
(f-2) 상기 연속소둔 열처리된 판재를 520 ~ 540℃까지 냉각하는 단계와,
(f-3) 상기 냉각된 판재를 530 ~ 550℃에서 100 ~ 200초 동안 과시효처리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
The step (f)
(f-1) continuously annealing the cold-rolled sheet material at 800 to 850 ° C for 100 to 150 seconds,
(f-2) cooling the hot-rolled sheet material to 520 to 540 캜,
(f-3) subjecting the cooled plate to aging treatment at 530 to 550 ° C for 100 to 200 seconds.
중량%로, C : 0.0020 ~ 0.0030%, Si : 0.005 ~ 0.030%, Mn : 1.5 ~ 2.5%, P : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, S : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, Ti : 0.02 ~ 0.04%, Nb : 0.02 ~ 0.04%, Ca : 0.001 ~ 0.010%, Al : 0.001 ~ 0.010%, N : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, O : 0.002 ~ 0.005% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
최종 미세조직이 페라이트 조직으로 이루어지며, 상기 페라이트의 분율이 99vol% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.
0.002 to 0.0030% of C, 0.005 to 0.030% of Si, 1.5 to 2.5% of Mn, P of more than 0 to 0.02%, S of more than 0 to 0.02%, Ti of 0.02 to 0.04 (Fe) and unavoidable impurities, and the balance of Nb: 0.02 to 0.04%, Ca: 0.001 to 0.010%, Al: 0.001 to 0.010%, N: more than 0 to 0.005% In addition,
Wherein the final microstructure is made of a ferrite structure, and the fraction of the ferrite is 99 vol% or more.
제5항에 있어서,
상기 강판은
하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 상기 질소(N) 및 산소(O)를 포함하는 것을 특징으로 하는 냉연강판.

수학식 1 : 0.008 ≤ [N] + 2[O]
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
6. The method of claim 5,
The steel sheet
(N) and oxygen (O) in a range satisfying the following formula (1).

Equation 1: 0.008? [N] + 2 [O]
(Where [] is the weight percentage of each element)
제5항에 있어서,
상기 강판은
인장강도(TS) : 330 ~ 350MPa, 항복점(YP) : 265 ~ 280MPa 및 연신율(EL) : 35 ~ 40%를 갖는 것을 특징으로 하는 냉연강판.6. The method of claim 5,
The steel sheet
, A tensile strength (TS) of 330 to 350 MPa, a yield point (YP) of 265 to 280 MPa and an elongation (EL) of 35 to 40%.
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