KR101400494B1 - High-strength precipitation hardening hot-rolled plating steel sheet and method of manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 열연도금강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 저온석출상인 VC 석출을 최대화하기 위해 석출경화 열처리를 실시함으로써, 강도를 향상시킬 수 있는 석출경화형 열연도금강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a hot-rolled steel sheet and a method for producing the same, and more particularly, to a precipitation hardening type hot-rolled steel sheet capable of improving strength by performing precipitation hardening heat treatment for maximizing VC precipitation, .
일반적으로, 강을 강화시키는 수단에는 결정립 미세화, 저온 상변태 유도, 석출경화 등이 있는데 각각 해당 강화 효율이 극대화되는 온도가 달라 일반적인 수냉각 패턴 적용 후 권취 공정으로는 강도 확보에 한계가 있다.In general, the means for strengthening the steel include grain refinement, induction of low-temperature phase transformation, and precipitation hardening. The temperatures at which the respective strengthening efficiencies are maximized differ from each other.
일반적으로, 열연공정은 슬라브(slab)의 각 성분 및 석출물을 재고용시키는 재가열공정(Reheating), 고온에서 최종두께로 압연하는 열간압연(Hot-rolling) 및 냉각/권취(Cooling/Coiling) 단계로 구분될 수 있다.Generally, the hot rolling process is divided into a reheating process for reusing the components and deposits of the slab, a hot rolling process for rolling to a final thickness at a high temperature, and a cooling / coiling process. .
최근에는 자동차 차체 중 바닥면에 장착되는 강판들의 경우, 방청성의 증대를 위해 열연도금강판을 적용하고자 하는 노력이 진행 중에 있다.In recent years, efforts have been made to apply hot-rolled steel sheets to increase the rust-preventive performance of steel sheets mounted on the bottom surface of an automobile body.
관련 선행문헌으로는 대한민국 등록특허 제10-0742818호(2007.07.25 공고)가 있으며, 상기 문헌에는 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조 방법이 개시되어 있다.
A related prior art is Korean Patent No. 10-0742818 (published on Jul. 30, 2007), which discloses a cold-rolled steel sheet excellent in workability and a method of manufacturing the same.
본 발명의 목적은 저온석출상인 VC 석출을 최대화하기 위해 석출경화 열처리를 실시함으로써, 우수한 강도를 확보할 수 있는 석출경화형 열연도금강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a method for producing a precipitation hardening type hot rolled steel sheet which can secure excellent strength by performing precipitation hardening heat treatment to maximize VC precipitation, which is a low temperature precipitation phase.
본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa, 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa, 연신율(EL) : 24% 이상 및 항복비(YR) : 0.90 이상을 갖는 석출경화형 열연도금강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a process for producing a polypropylene having a tensile strength (TS) of 600 to 700 MPa, a yield point (YP) of 580 to 680 MPa, an elongation (EL) of not less than 24% and a yield ratio (YR) of not less than 0.90 A precipitation hardening type hot-rolled steel sheet.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연도금강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.060 ~ 0.085 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 1.6 ~ 1.8 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.10 ~ 0.14 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 870 ~ 910℃ 조건으로 마무리 열간 압연하는 단계; (c) 상기 열간 압연된 판재를 냉각하여 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 석출경화 열처리를 실시하는 단계; 및 (e) 상기 석출경화 열처리된 판재를 용융아연 도금 및 합금화 열처리를 실시하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
In order to achieve the above object, the present invention provides a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet, comprising the steps of: (a) providing 0.060 to 0.085 weight% of carbon, 0.1 to 0.2 weight% silicon, (Fe) and unavoidable impurities in an amount of 0.001 to 1.8 wt%, aluminum (Al): 0.01 to 0.05 wt%, vanadium (V): 0.10 to 0.14 wt%, nitrogen (N) SRT (Slab Reheating Temperature): reheating to 1150 to 1250 占 폚; (b) subjecting the reheated plate to finishing hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 870 to 910 占 폚; (c) cooling and winding the hot-rolled plate; (d) uncoiling the picked-up plate material to conduct pickling treatment, and then performing a precipitation hardening heat treatment; And (e) performing hot dip galvanizing and alloying heat treatment on the precipitation hardening heat-treated plate material.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연도금강판은 탄소(C) : 0.060 ~ 0.085 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 1.6 ~ 1.8 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.10 ~ 0.14 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa 및 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa을 갖는 것을 특징으로 한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a hot-rolled steel sheet comprising 0.060 to 0.085% by weight of carbon (C), 0.1 to 0.2% by weight of silicon (Si), 1.6 to 1.8% (TS) of 0.01 to 0.05% by weight of aluminum (Al), 0.10 to 0.14% by weight of vanadium (V), 0.006% by weight or less of nitrogen (N), and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities. : 600 to 700 MPa and a yield point (YP): 580 to 680 MPa.
본 발명은 저온석출상인 VC 석출을 최대화하기 위해 산세 처리한 이후에 580 ~ 620℃로 석출경화 열처리를 실시함으로써, 최종적인 열연도금강판의 강도를 향상시킬 수 있다.The present invention can improve the strength of the final hot-rolled steel sheet by performing precipitation hardening heat treatment at 580 to 620 占 폚 after pickling treatment to maximize VC precipitation, which is a low temperature precipitation phase.
이를 통해, 상기 방법으로 제조되는 석출경화형 열연도금강판은 인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa, 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa, 연신율(EL) : 24% 이상 및 항복비(YR) : 0.90 이상을 가질 수 있다.
Thus, the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet produced by the above method has a tensile strength (TS) of 600 to 700 MPa, a yield point (YP) of 580 to 680 MPa, an elongation (EL) of 24% or more and a yield ratio (YR) Lt; / RTI >
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 석출경화형 열연도금강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a flow chart showing a process for producing a precipitation hardening type hot rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention and the manner of achieving them will become apparent with reference to the embodiments described in detail below with reference to the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 석출경화형 열연도금강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a precipitation hardening type hot rolled steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
석출경화형 열연도금강판Precipitation hardening type hot-rolled steel sheet
본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판은 인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa, 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa, 연신율(EL) : 24% 이상 및 항복비(YR) : 0.90 이상을 갖는 것을 목표로 한다.The precipitation hardening type hot rolled steel sheet according to the present invention has a tensile strength (TS) of 600 to 700 MPa, a yield point (YP) of 580 to 680 MPa, an elongation (EL) of 24% or more and a yield ratio (YR) .
이를 위해, 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판은 탄소(C) : 0.060 ~ 0.085 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 1.6 ~ 1.8 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.10 ~ 0.14 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.For this, the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention comprises 0.060 to 0.085% by weight of carbon (C), 0.1 to 0.2% by weight of silicon (Si), 1.6 to 1.8% by weight of manganese (Mn) (V): 0.10 to 0.14 wt%, nitrogen (N): 0.006 wt% or less, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities.
또한, 상기 강판은 인(P) 0.02 중량% 이하 및 황(S) : 0.003 중량% 이하 중 1종 이상을 포함할 수 있다.
In addition, the steel sheet may contain at least 0.02 wt% of phosphorus (P) and 0.003 wt% or less of sulfur (S).
이하, 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강 중의 침입형 고용강화 원소로써, 이상 조직강에서는 고용강화 뿐만 아니라 오스테나이트에 농화되어 냉연 열처리시 마르텐사이트 형성 및 강도증가에 기여한다.Carbon (C) is an intrinsic solid solution strengthening element in steel. It is hardened not only in solid solution strengthening but also in austenite, and contributes to formation of martensite and increase of strength in cold rolling heat treatment.
따라서, 탄소(C)는 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.060 ~ 0.085 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 0.060 중량% 미만일 경우에는 상기의 효과를 발휘하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.085 중량%를 초과할 경우에는 석출물량의 증가로 항복강도가 증가하고 형상동결성이 감소하여 재결정 중 결정립 성장을 억제하게 되는 문제점이 있다.
Therefore, carbon (C) is preferably added in a content ratio of 0.060 to 0.085% by weight based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.060% by weight, it may be difficult to exhibit the above effect. On the contrary, when the content of carbon (C) is more than 0.085 wt%, the yield strength increases and the shape crystallinity decreases due to the increase of the amount of precipitates, thereby inhibiting crystal grain growth during recrystallization.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 고용강화 원소로서, 강판의 청정화 및 오스테나이트 내의 탄소 농화를 촉진하며, 적정 망간(Mn)을 첨가하는 강판 중에서 용접시 용융 금속의 유동성을 좋게 하여 용접부내 개재물 잔류를 최대한 감소하는 원소이다. 또한, 실리콘(Si)은 항복비, 연신율의 균형을 저해하지 않으면서 강도를 향상하며 페라이트내 탄소(C)의 확산 속도를 느리게 하기 때문에 탄화물 성장을 억제하며 페라이트를 안정화하여 연신율을 향상시킨다.Silicon (Si) is a solid solution strengthening element that promotes the purification of steel sheets and carbon enrichment in austenite and improves the flowability of molten metal during welding among the steel sheets to which manganese (Mn) is added to minimize the residue of inclusions in the weld It is an element. Further, silicon (Si) improves the strength without inhibiting the balance of yield ratio and elongation, and slows the diffusion rate of carbon (C) in ferrite, thereby suppressing carbide growth and stabilizing ferrite to improve elongation.
상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.2 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.1 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.2 중량%를 초과할 경우에는 소재 표면에 Mn2SiO4상 및 SiO2상을 형성하여 도금 젖음성을 저하시켜 외관 표면을 저하시키는 문제가 있다.
The silicon (Si) is preferably added in an amount of 0.1 to 0.2% by weight based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.1% by weight of the total weight of the steel sheet, the deoxidizing effect described above can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of silicon (Si) exceeds 0.2% by weight of the total weight of the steel sheet, the Mn 2 SiO 4 phase and the SiO 2 phase are formed on the surface of the steel sheet to lower the plating wettability.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 고용강화 효과를 얻기 위해 첨가되는 원소로써, 강 중의 황과 결합하여 MnS를 석출시켜 FeS의 생성에 의한 열간취성을 방지하며, 연성의 손상 없이 입자를 미세화시키는 역할을 한다.Manganese (Mn) is an element added to obtain the solid solution strengthening effect. It binds with sulfur in the steel to precipitate MnS to prevent hot brittleness due to the formation of FeS, and to refine the particles without damaging the ductility.
상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 1.6 ~ 1.8 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 1.6 중량% 미만일 경우에는 강 중 고용 황(S)에 의하여 열간압연 중 취성이 발생하게 된다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 1.8 중량%를 초과할 경우에는 Mn-C 쌍극자(Dipole) 형성에 의하여, 성형성 및 소부경화성이 열화되며, MnS 석출물의 조대화가 발생한다. 또한, 시멘타이트(Cementite) 형성을 가속화시켜 고용탄소량을 줄임으로써, 소부경화성을 열화시킬 뿐만 아니라, 용융도금 강판 제조시에는 소둔 공정에서 MnO와 같은 산화물이 표면에 다량 생성되어 도금 밀착성을 열화시키고, 줄무늬의 도금결함들이 다량 발생하여 외판재로써 표면품질을 저하시키는 문제가 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in a content ratio of 1.6 to 1.8% by weight based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 1.6% by weight of the total weight of the steel sheet, brittleness occurs in hot rolling due to sulfur (S) in the steel. On the other hand, when the content of manganese (Mn) exceeds 1.8% by weight of the total weight of the steel sheet, the formation of Mn-C dipole deteriorates the formability and hardening property of the steel, and the coarsening of MnS precipitates occurs. In addition, by accelerating the formation of cementite to reduce the amount of solid carbon, not only the sintering property is deteriorated but also oxides such as MnO are generated on the surface in the annealing process during the manufacture of the hot-dip coated steel sheet, There is a problem that a large number of plating defects of stripe are formed and the surface quality is lowered as an outer plate material.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
알루미늄(Al)은 강 중의 탈산제로 사용되며, 열간압연시 질소(N)와 질화물 AlN을 석출하여 결정립을 억제하는 역할을 한다.Aluminum (Al) is used as a deoxidizing agent in steel, and nitrogen (N) and nitride AlN are precipitated during hot rolling to suppress crystal grains.
상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.05 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 탈산 효과를 제대로 발휘하기 어려울 뿐만 아니라, 강 중의 고용질소가 잔류할 시 항복강도 및 소부경화성을 급속히 증가시켜 재질의 관리하기 어려워지는 문제가 있다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.05 중량%를 초과할 경우에는 제강 및 연주 조업시 개재물이 과다 형성되며, 도금표면에 불량이 발생하는 문제를 야기할 수 있다.
The aluminum (Al) is preferably added in an amount of 0.01 to 0.05% by weight based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of aluminum (Al) is less than 0.01% by weight of the total weight of the steel sheet, it is difficult to exhibit the deoxidation effect as described above. In addition, when nitrogen remains in the steel, the yield strength and the hardening hardening property are rapidly increased, There is a difficult problem. On the contrary, when the content of aluminum (Al) exceeds 0.05% by weight of the total weight of the steel sheet, inclusions are excessively formed during steelmaking and casting operations, which may cause defects on the surface of the steel plate.
바나듐(V)Vanadium (V)
바나듐(V)은 석출물 형성에 의한 석출강화 효과를 통하여 강의 강도를 향상시키는 역할을 한다.Vanadium (V) plays a role in improving the strength of steel through precipitation strengthening effect by precipitate formation.
상기 바나듐(V)은 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.10 ~ 0.14 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 바나듐(V)의 함량이 0.10 중량% 미만일 경우에는 바나듐 첨가에 따른 석출강화 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐(V)의 함량이 0.14 중량%를 초과할 경우에는 저온 충격인성이 저하되는 문제점이 있다.
The vanadium (V) is preferably added at a content ratio of 0.10 to 0.14% by weight based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention. When the content of vanadium (V) is less than 0.10 wt%, the precipitation strengthening effect due to vanadium addition is insufficient. On the contrary, when the content of vanadium (V) exceeds 0.14% by weight, the low-temperature impact toughness is deteriorated.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 제강공정에서 불가피하게 강 중에 잔류하는 원소로 소부경화성을 나타내는 원소이나, 탄소대비 확산속도가 빠르고, 활성화 에너지가 낮아 미세량의 변화에도 재질편차가 크게 발생하며, 시효가 가속화되므로 질화물 형태로 석출시켜야 한다.Nitrogen (N) is an element that remains in the steel inevitably in the steelmaking process. However, since the diffusion rate is faster than that of carbon and the activation energy is lower than that of carbon, It must be precipitated in the form of a nitride.
다만, 본 발명에서 질소(N)의 함량이 0.006 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 석출물이 증가하여 재결정 중 결정립성장을 억제하는 문제가 있다. 따라서, 질소는 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.006 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
However, in the present invention, when the content of nitrogen (N) is more than 0.006 wt%, a large amount of precipitate increases, thereby inhibiting grain growth during recrystallization. Therefore, nitrogen is preferably limited to 0.006% by weight or less based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention.
인(P)In (P)
인(P)은 고용강화효과가 큰 치환형 합금원소로서, 면내 이방성을 개선하고 강도를 향상시키는 역할을 하며, 탄소와의 자리 경쟁으로 인의 첨가량이 증가할수록 탄소(C)에 의한 소부경화성이 증가하게 된다. 또한, 인의 첨가에 의해 결정립 사이즈가 감소하므로 결정립 사이즈 감소에 따른 소부경화성, 내시효성의 향상을 기대 할 수 있다.Phosphorus (P) plays a role of improving the in-plane anisotropy and enhancing the strength of a substitutional alloy element having a large solid solution strengthening effect. As the content of phosphorus increases due to the competition with carbon, the hardening effect of carbon (C) . Further, since the grain size is reduced by the addition of phosphorus, it is expected that the hardening of the sintering property and the improvement of the anti-aging property as the grain size decreases.
다만, 인(P)의 함량이 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.02 중량%를 초과하여 다량 첨가될 경우에는 2차 가공 취성의 발생 및 P편석에 의한 표면결함이 발생하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 제한하였다.
However, when a large amount of phosphorus (P) is added in an amount exceeding 0.02% by weight based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention, generation of secondary processing brittleness and surface defects due to P segregation occur have. Therefore, in the present invention, the content of phosphorus (P) is limited to 0.02% by weight or less based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 제강, 연주 및 재가열 공정에서 망간(Mn)의 국부적인 농화현상 및 응집현상을 가속화시키는 성분이므로, 그 함량을 최소로 제한하는 것이 바람직하다. 따라서, 황(S)의 함량은 본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 전체 중량의 0.006 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다. 상기의 함량 범위로 황(S)을 충분히 제어할 경우, 전자기교반장치나 주조 냉각속도에 구애받지 않으면서 제강, 연주 재가열 공정시 망간의 농화 현상을 억제할 수 있다.
Sulfur (S) is a component that accelerates localized thickening and aggregation of manganese (Mn) in steelmaking, performance and reheating processes, and therefore, it is desirable to limit the content to a minimum. Therefore, the content of sulfur (S) is preferably limited to 0.006% by weight or less based on the total weight of the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet according to the present invention. When sulfur (S) is sufficiently controlled in the above content range, the concentration of manganese in the steelmaking and reheating process can be suppressed without being affected by the electromagnetism and the cooling rate of the casting.
석출경화형 열연도금강판 제조 방법Process for producing precipitation hardening type hot-rolled steel sheet
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 석출경화형 열연도금강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a flow chart showing a process for producing a precipitation hardening type hot rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 도시된 석출경화형 열연도금강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각/권취 단계(S130), 석출경화 열처리 단계(S140)와 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(S150)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.
Referring to FIG. 1, the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet manufacturing method shown in FIG. 1 includes steps S110 to S120, And an alloying heat treatment step (S150). At this time, the slab reheating step (S110) is not necessarily performed, but it is more preferable to carry out the step to derive effects such as reuse of precipitates.
본 발명에 따른 석출경화형 열연도금강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 탄소(C) : 0.060 ~ 0.085 중량%, 실리콘(Si) : 0.1 ~ 0.2 중량%, 망간(Mn) : 1.6 ~ 1.8 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.05 중량%, 바나듐(V) : 0.10 ~ 0.14 중량%, 질소(N) : 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.In the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet manufacturing method according to the present invention, the semi-finished slab plate to be subjected to the hot rolling process is composed of 0.060 to 0.085 wt% of carbon (C), 0.1 to 0.2 wt% of silicon (Si) (Fe) and unavoidable impurities in an amount of 0.1 to 0.14 wt.%, Nitrogen (N): 0.006 wt.% Or less and 1.6 to 1.8 wt.% Of aluminum (Al), 0.01 to 0.05 wt.
또한, 상기 슬라브 판재에는 인(P) 0.02 중량% 이하 및 황(S) : 0.003 중량% 이하 중 1종 이상이 포함되어 있을 수 있다.
In addition, the slab plate may contain at least 0.02 wt% of phosphorus (P) and 0.003 wt% or less of sulfur (S).
슬라브 재가열Reheating slabs
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 재가열한다. 여기서, 상기 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)에서는 연속주조공정을 통해 확보한 슬라브 판재를 재가열하는 것을 통하여, 주조 시 편석된 성분을 재고용한다.In the slab reheating step S110, the slab plate having the above composition is reheated. Here, the slab plate can be obtained through a continuous casting process after obtaining a molten steel having a desired composition through a steelmaking process. At this time, in the slab reheating step (S110), the slab plate obtained through the continuous casting process is reheated to reuse the segregated components during casting.
따라서, 재가열은 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃에서 30 ~ 60분 동안 실시하는 것이 바람직하다. 본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 뿐만 아니라 소부경화능 및 내시효성도 감소할 뿐만 아니라, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.Therefore, the reheating is preferably performed at a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 ° C for 30 to 60 minutes. If the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 DEG C in this step, the segregated components in casting may not be sufficiently reused. On the contrary, when the SRT exceeds 1250 DEG C, the austenite grain size increases and the strength is hardly ensured. In addition, the hardening ability and endurance are also reduced. Also, Can only rise.
또한, 슬라브 재가열 시간이 30분 미만일 경우에는 주조시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제가 있다. 반대로, 슬라브 재가열 시간이 60분을 초과할 경우에는 강판 표면의 결함량이 급격히 증가하는 요인으로 작용하여 표면 품질을 저하시키는 문제가 있다.
In addition, when the slab reheating time is less than 30 minutes, there is a problem that the segregated components are not sufficiently reused during casting. On the other hand, when the reheating time of the slab exceeds 60 minutes, the amount of defects on the surface of the steel sheet increases sharply, thereby deteriorating the surface quality.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S120)에서는 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 870 ~ 910℃ 조건으로 마무리 열간 압연한다.In the hot rolling step (S120), the reheated plate is subjected to finishing hot rolling under the condition of FDT (Finishing Delivery Temperature): 870 to 910 ° C.
이때, 마무리 압연 온도(FDT)가 870℃ 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 문제가 있을 뿐만 아니라 급격한 상변화에 의해 열간압연중 통판성의 문제가 발생한다. 반대로, 마무리 압연 온도(FDT)가 910℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화 되어 소부경화능 및 내시효성이 감소한다.
At this time, if the finishing rolling temperature (FDT) is too low to less than 870 占 폚, there is a problem that a blister structure occurs due to an anomaly reverse rolling and a problem of ductility during hot rolling due to abrupt phase change occurs. On the other hand, when the finishing rolling temperature (FDT) exceeds 910 占 폚, the austenite grains become coarser and the hardenability and the anti-aging ability are decreased.
냉각/권취Cooling / Winding
냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 560 ~ 600℃까지 냉각하여 권취한다.In the cooling / winding step (S130), the hot-rolled plate is cooled to a CT (Coiling Temperature): 560 to 600 ° C and wound.
본 단계에서, 권취 온도가 560℃ 미만일 경우에는 강도 확보에는 유리하나, 연성이 급격히 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 권취 온도가 600℃를 초과할 경우에는 이상 결정입자 성장이나 과도한 결정입자 성장으로 성형성 및 강도 열화가 발생하는 문제가 있다. 이때, 권취 온도는 황(S)의 함량이나 재가열 조건 대비 국부적인 망간(Mn)의 편석 현상에 미치는 효과는 적으나, 그 온도가 600℃를 초과할 경우에는 강판 표면의 결함 발생량이 급격히 증가하는 문제가 있다.
In this step, when the coiling temperature is less than 560 DEG C, it is advantageous in securing the strength but there is a problem that the ductility is rapidly lowered. On the other hand, when the coiling temperature exceeds 600 ° C, there is a problem that the extruded grains grow and the excessive grains grow, resulting in deterioration in formability and strength. At this time, the coiling temperature has little effect on the segregation phenomenon of manganese (Mn) relative to the content of sulfur (S) or reheating condition, but when the temperature exceeds 600 ° C, the amount of defects on the surface of the steel sheet increases sharply there is a problem.
석출경화 열처리Precipitation hardening heat treatment
석출경화 열처리 단계(S140)에서는 권취된 판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 석출경화 열처리를 실시한다.In the precipitation hardening heat treatment step (S140), the wound sheet material is subjected to pickling treatment by uncoiling, followed by precipitation hardening heat treatment.
이러한 석출경화 열처리는 바나듐(V)을 함유하는 석출경화형 열연판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 저온석출상인 VC의 석출을 유도하여 강도를 향상시키기 위한 목적으로 실시된다.This precipitation hardening heat treatment is carried out for the purpose of enhancing the strength by inducing precipitation of VC which is a low temperature precipitation phase after pickling treatment of the precipitation hardening type hot rolled plate containing vanadium (V).
즉, 석출물 형성원소로 바나듐(V)을 사용하게 되면, 석출경화 열처리 단계(S140) 및 후술할 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(S150)를 수행한 이후, 강도가 증가되는 효과를 도모할 수 있다. 이때, 바나듐(V) 이외의 다른 석출물 형성원소는 바나듐(V)에 비하여 상대적으로 고온에서 석출되는 원소들이기 때문에 대략 500℃ 이하의 온도로 열처리할 시에는 석출 강화 효과를 기대하기 어렵다.That is, when vanadium (V) is used as the precipitate forming element, the effect of increasing the strength can be achieved after performing the precipitation hardening heat treatment step (S140) and the hot dip galvanizing and alloying heat treatment step (S150) . At this time, precipitate-forming elements other than vanadium (V) are elements that precipitate at a relatively high temperature as compared with vanadium (V), so that it is difficult to expect a precipitation strengthening effect when heat treatment is performed at a temperature of approximately 500 ° C or lower.
따라서, 본 발명에서는 상대적으로 고가인 합금 성분들을 첨가하지 않는 대신 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(S150) 이전에, 상대적으로 고온에 해당하는 580 ~ 620℃로 상향시켜 석출경화 열처리를 실시함으로써, 석출 강화 효과를 증대시킬 수 있는 것을 특징으로 한다.Therefore, in the present invention, instead of adding relatively expensive alloy components, the precipitation hardening heat treatment is carried out before the hot-dip galvanizing and alloying heat treatment step (S150) up to the relatively high temperature of 580 to 620 ° C, And the reinforcing effect can be increased.
본 단계에서, 석출경화 열처리 온도가 580℃미만이거나, 또는 석출경화 열처리 유지 시간이2분 미만일 경우에는 VC 석출이 원활히 이루어지지 않아 석출 강화에 따른 강도 증가 효과가 미미할 수 있다. 반대로, 석출경화 열처리 온도가 620℃를 초과하거나, 또는 석출경화 열처리 유지 시간이 5분을 초과할 경우에는 VC 석출물의 과다 생성으로 인해 연신율이 저하될 우려가 있다.
In this step, when the precipitation hardening heat treatment temperature is less than 580 占 폚 or the precipitation hardening heat treatment holding time is less than 2 minutes, the VC precipitation is not smoothly performed, and the effect of increasing the strength due to precipitation strengthening may be insignificant. Conversely, when the precipitation hardening heat treatment temperature exceeds 620 占 폚 or the precipitation hardening heat treatment retention time exceeds 5 minutes, the elongation of the VC precipitates may be lowered due to excessive production.
용융아연도금 및 합금화 열처리Hot dip galvanizing and alloying heat treatment
용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(S150)에서는 석출경화 열처리된 판재를 용융아연 도금 및 합금화 열처리를 실시한다.In the hot-dip galvanizing and alloying heat treatment step (S150), hot-dip galvanizing and alloying heat treatment are performed on the heat-hardened heat-treated plate.
이때, 용융아연도금 및 합금화 열처리는 석출경화 열처리된 판재를 도금액이 채워진 도금욕에 침적하여 용융아연도금을 실시한 다음, 합금화 열처리를 실시하는 방식으로 진행될 수 있다. 특히, 용융아연 도금시, 용융아연 도금액이 채워지는 도금욕은 450 ~ 470℃로 유지되도록 하는 것이 바람직하다. 이는 석출경화 열처리 온도가 도금욕의 내부 온도보다 낮을 경우, 도금욕의 열을 석출경화 열처리된 판재가 빼앗아가기 때문이다. 따라서, 도금욕의 내부 온도는 석출경화 열처리 온도보다 낮은 온도로 유지하는 것이 바람직하다.At this time, the hot dip galvanizing and alloying heat treatment can be carried out in such a manner that the hot-dip galvanized sheet material is immersed in a plating bath filled with a plating solution, and then subjected to alloying heat treatment. Particularly, in the hot-dip galvanizing, it is preferable that the plating bath filled with the hot-dip galvanizing solution is maintained at 450 to 470 캜. This is because when the precipitation hardening heat treatment temperature is lower than the internal temperature of the plating bath, the heat of the plating bath is taken away by the precipitation hardening heat treated plate material. Therefore, it is preferable to keep the internal temperature of the plating bath at a temperature lower than the precipitation hardening heat treatment temperature.
본 단계에서, 합금화 열처리는 500 ~ 540℃의 온도로 실시하는 것이 바람직하다. 합금화 열처리 온도가 500℃ 미만으로 너무 낮을 경우에는 적정 합금화도 및 도금층의 안정적 성장을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 합금화 열처리 온도가 540℃를 초과할 경우에는 도금밀착성이 저하되는 문제를 유발할 수 있다.
In this step, the alloying heat treatment is preferably carried out at a temperature of 500 to 540 캜. If the alloying heat treatment temperature is too low, which is less than 500 ° C, it may be difficult to ensure proper alloying degree and stable growth of the plating layer. On the other hand, if the alloying heat treatment temperature exceeds 540 占 폚, the plating adhesion may be deteriorated.
상기의 과정(S110 ~ S150)으로 제조되는 석출경화형 열연도금강판은 상대적으로 고가인 합금 성분들을 첨가하지 않는 대신 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계 이전에, 저온석출상인 VC 석출을 최대화하기 위해 상대적으로 고온에 해당하는 580 ~ 620℃로 상향시켜 석출경화 열처리를 실시함으로써, 석출 강화 효과를 증대시킬 수 있다.In the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet produced in the above-described processes (S110 to S150), relatively high-cost alloy components are not added, but before the hot dip galvanizing and alloying heat treatment step, And the precipitation hardening heat treatment is carried out upward to 580 to 620 deg.
이를 통해, 상기 방법으로 제조되는 석출경화형 열연도금강판은 인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa, 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa, 연신율(EL) : 24% 이상 및 항복비(YR) : 0.90 이상을 가질 수 있다.
Thus, the precipitation hardening type hot-rolled steel sheet produced by the above method has a tensile strength (TS) of 600 to 700 MPa, a yield point (YP) of 580 to 680 MPa, an elongation (EL) of 24% or more and a yield ratio (YR) Lt; / RTI >
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시 예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.
1. 시편의 제조1. Preparation of specimens
표 1의 조성 및 표 2의 공정 조건으로 실시예 1 ~ 8 및 비교예 1 ~ 5에 따른 시편을 제조하였다. 이때, 실시예 1 ~ 8 및 비교예 1 ~ 5에 따른 시편들의 경우, 각각의 조성을 갖는 잉곳을 제조하고, 이를 압연모사시험기를 이용하여 가열한 후, 열간 압연을 실시한 후, 냉각하였다. 이후, 냉각된 판재를 산세 처리한 후, 석출경화 열처리를 실시하고 나서 용융아연 도금을 실시하였다. 여기서, 냉각 이후와 도금 처리 이후로 각각 구분하여 실시예 1 ~ 8 및 비교예 1 ~ 5에 따른 시편에 대하여 인장시험을 실시하였다.
The specimens according to Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 5 were prepared with the compositions of Table 1 and the process conditions of Table 2. At this time, in the case of the specimens according to Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 5, ingots having respective compositions were prepared, heated using a rolling simulation tester, hot rolled, and then cooled. Thereafter, the cooled plate material was subjected to pickling treatment, followed by precipitation hardening heat treatment, and then hot-dip galvanizing was performed. Here, tensile tests were conducted on the specimens according to Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 5, respectively, after cooling and after plating.
[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)
[표 2][Table 2]
2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties
표 3은 실시예 1 ~ 8 및 비교예 1 ~ 5에 따라 제조되는 시편의 기계적 물성에 대한 평가 결과를 나타낸 것이다.
Table 3 shows the evaluation results of the mechanical properties of the specimens prepared according to Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 5.
[표 3][Table 3]
표 1 내지 표 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 8에 따른 시편들의 경우, 열연도금 상태의 물성값이 목표값에 해당하는 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa, 인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa, 항복비(YR) : 0.90 이상 및 연신율(EL) : 24% 이상을 모두 만족하는 것을 알 수 있다.In the case of the specimens according to Examples 1 to 8, YP values of 580 to 680 MPa, tensile strengths (TS) of 600 to 700 MPa corresponding to the target values in the hot-rolled state, The yield ratio (YR) of 0.90 or more and the elongation (EL) of 24% or more are both satisfied.
반면, 비교예 1 ~ 5에 따른 시편들의 경우, 열연도금 상태에서는 인장강도(TS) 및 연신율(EL)이 목표값을 만족하였으나, 실시예 1과 비교해 볼 때 항복점(YP)이 급격히 저하되는데 기인하여 항복비(YR) 역시 낮아져 항복점(YP) 및 항복비(YR)가 목표값을 만족하지 못하는 것을 알 수 있다.On the other hand, in the case of the specimens according to Comparative Examples 1 to 5, the tensile strength (TS) and the elongation (EL) satisfied the target values in the hot-rolled state, but the yield point (YP) The yield ratio (YR) is also lowered so that the yield point (YP) and the yield ratio (YR) do not satisfy the target value.
특히, 열연도금 상태에서 핫코일 상태의 기계적 강도에 대한 증가분을 살펴본면, 실시예 1 ~ 8에 따른 시편들의 경우, 항복점의 증가분은 111 ~ 127MPa이고 인장강도의 증가분은 40 ~ 58MPa임에 반해, 비교예 1 ~ 5에 따른 시편들의 경우, 항복점의 증가분은 24 ~ 33MPa이고 인장강도의 증가분은 6 ~ 12MPa에 불과한 것을 확인하였다.
Particularly, in the case of the increase in the mechanical strength of the hot-rolled state in the hot-rolled state, in the case of the specimens according to Examples 1 to 8, the increase in yield point is 111 to 127 MPa and the increase in tensile strength is 40 to 58 MPa. For the specimens according to Examples 1 to 5, it was confirmed that the increase in yield point was 24 to 33 MPa and the increase in tensile strength was only 6 to 12 MPa.
위의 실험 결과에서 알 수 있는 바와 같이, 실시예 1 ~ 8에 따른 시편들과 같이 저온석출상인 VC 석출을 최대화하기 위해서는 비교예 1 ~ 5에 비하여 대략 100℃ 정도 상향시켜 석출경화 열처리를 실시할 경우, 석출 경화 효과가 증대된다는 것을 확인하였다.
As can be seen from the above experimental results, in order to maximize VC precipitation, which is a low-temperature precipitation phase, as in the specimens according to Examples 1 to 8, the precipitation hardening heat treatment is performed by raising the temperature by about 100 ° C compared with Comparative Examples 1 to 5 , It was confirmed that the precipitation hardening effect was increased.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간 압연 단계
S130 : 냉각/권취 단계
S140 : 석출경화 열처리 단계
S150 : 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: cooling / winding step
S140: precipitation hardening heat treatment step
S150: Hot dip galvanizing and alloying heat treatment step
Claims (10)
(b) 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 870 ~ 910℃ 조건으로 마무리 열간 압연하는 단계;
(c) 상기 열간 압연된 판재를 냉각하여 권취하는 단계;
(d) 상기 권취된 판재를 언코일링하여 산세 처리한 후, 석출경화 열처리를 실시하는 단계; 및
(e) 상기 석출경화 열처리된 판재를 용융아연 도금 및 합금화 열처리를 실시하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판 제조 방법.
(a) from 0.060 to 0.085 wt% of carbon (C), from 0.1 to 0.2 wt% of silicon (Si), from 1.6 to 1.8 wt% of manganese (Mn), from 0.01 to 0.05 wt% of aluminum ): 0.10 to 0.14 wt%, nitrogen (N): 0.006 wt% or less, and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 캜;
(b) subjecting the reheated plate to finishing hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 870 to 910 占 폚;
(c) cooling and winding the hot-rolled plate;
(d) uncoiling the picked-up plate material to conduct pickling treatment, and then performing a precipitation hardening heat treatment; And
(e) subjecting the heat-hardened heat-treated plate to hot-dip galvanizing and alloying heat treatment.
상기 (a) 단계에서,
상기 슬라브 판재에는
인(P) 0.02 중량% 이하 및 황(S) : 0.003 중량% 이하 중 1종 이상이 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (a)
The slab plate
0.02% by weight or less of phosphorus (P), and 0.003% by weight or less of sulfur (S), based on the total weight of the hot-rolled steel sheet.
상기 (c) 단계에서,
상기 냉각은
CT(Coiling Temperature) : 560 ~ 600℃까지 실시하는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (c)
The cooling
CT (Coiling Temperature): 560 to 600 占 폚.
상기 (d) 단계에서,
상기 석출경화 열처리는
580 ~ 620℃에서 2 ~ 5분 동안 실시하는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (d)
The precipitation hardening heat treatment
Wherein the heat treatment is carried out at 580 to 620 占 폚 for 2 to 5 minutes.
상기 (e) 단계에서,
상기 용융아연 도금시,
상기 용융아연 도금액이 채워지는 도금욕은 450 ~ 470℃로 유지되는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (e)
In the hot-dip galvanizing,
Wherein the plating bath in which the hot dip galvanizing solution is filled is maintained at 450 to 470 占 폚.
상기 (e) 단계에서,
상기 합금화 열처리는
500 ~ 540℃로 실시하는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (e)
The alloying heat treatment
Wherein the heat treatment is carried out at a temperature of 500 to 540 占 폚.
인장강도(TS) : 600 ~ 700MPa 및 항복점(YP) : 580 ~ 680MPa을 갖는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판.
(C): 0.060-0.085 wt%, silicon (Si): 0.1-0.2 wt%, manganese (Mn): 1.6-1.8 wt%, aluminum (Al): 0.01-0.05 wt%, vanadium (V) 0.14 wt%, nitrogen (N): 0.006 wt% or less, and the balance of iron (Fe) and unavoidable impurities,
A tensile strength (TS) of 600 to 700 MPa and a yield point (YP) of 580 to 680 MPa.
상기 강판은
인(P) 0.02 중량% 이하 및 황(S) : 0.003 중량% 이하 중 1종 이상을 포함하는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판.
8. The method of claim 7,
The steel sheet
0.02% by weight or less of phosphorus (P) and 0.003% by weight or less of sulfur (S).
상기 강판은
연신율(EL) : 24% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판.
8. The method of claim 7,
The steel sheet
And an elongation (EL) of 24% or more.
상기 강판은
항복비(YR) : 0.90 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 석출경화형 열연도금강판.8. The method of claim 7,
The steel sheet
And a yield ratio (YR) of 0.90 or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020120141712A KR101400494B1 (en) | 2012-12-07 | 2012-12-07 | High-strength precipitation hardening hot-rolled plating steel sheet and method of manufacturing the same |
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ID=50895561
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| KR (1) | KR101400494B1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010112945A (en) * | 2000-02-23 | 2001-12-22 | 에모또 간지 | High tensile hot-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties and method for producing the same |
| KR20060069480A (en) * | 2003-09-05 | 2006-06-21 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | Hot rolled steel sheet and method for production thereof |
| KR101081098B1 (en) | 2009-09-14 | 2011-11-07 | 현대하이스코 주식회사 | Hot rolled steel sheet having high yield ratio strength and used for fabricating galvanized steel sheet |
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2012
- 2012-12-07 KR KR1020120141712A patent/KR101400494B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
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