KR101417335B1 - Manufacturing Process for Aggregate Using Blast Furnace Slag and FINEX Slag and Aggregate - Google Patents
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Abstract
본 발명은 고로 수재 슬래그 골재 제조방법에 대한 것으로, 특히 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그를 콘크리트용 골재로 활용하기 위한 골재 제조 방법 및 이에 의해 얻어진 골재에 관한 것으로서, 본 발명의 방법은 그래뉼 상태의 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그의 수재 슬래그 입자를 호퍼에 투입하는 단계; 상기 호퍼에 투입된 수재 슬래그를 바스크린을 통과시켜 입도 10mm 이상의 수재 슬래그를 제거하는 단계; 상기 바스크린을 통과한 수재 슬래그를 마쇄기를 통과시켜 마쇄하는 단계; 및 상기 마쇄기에 의해 마쇄된 수재 슬래그를 자선 분별하여 분철을 함유하는 수재 슬래그를 선별하여 제거하는 단계를 포함한다.The present invention relates to a method of manufacturing an aggregate material for blast furnace slag and, more particularly, to a method for manufacturing an aggregate material for utilizing a blast furnace slag or a finace slag as an aggregate for concrete, and an aggregate obtained by the method, Charging wastewater slag particles of water-based slag or fin-like water-based slag into a hopper; Removing the water slag having a particle size of 10 mm or more by passing the water slag inserted into the hopper through a bar screen; Passing the waterglass slag passing through the bar screen through a crusher to crush the crushed slag; And a step of sorting the wastewater slag ground by the grinding machine and separating and removing the wastewater containing slag.
Description
본 발명은 고로 수재 슬래그 골재 제조방법에 대한 것으로, 특히 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그를 콘크리트용 골재로 활용하기 위한 골재 제조 방법 및 이에 의해 얻어진 골재에 관한 것이다.
The present invention relates to a method of manufacturing a blast furnace slag aggregate, and more particularly, to a method for manufacturing an aggregate material for utilizing blast furnace slag or a finace slag as an aggregate for concrete, and an aggregate obtained thereby.
고로공정에서 발생하는 슬래그 중 고압살수에 의해 냉각된 고로 수재 슬래그는 미분말화하여 슬래그 미분말 혼화재 및 슬래그 시멘트 등으로 활용되고 있다.
Among the slag generated in the blast furnace process, the blast furnace slag cooled by high-pressure spraying is made into a fine powder and used as slag fine powder admixture and slag cement.
고로 슬래그 미분말을 시멘트 혼화재 또는 슬래그 시멘트로 사용함에 있어서 관련 KS 규격으로서는, KS F 2563에 콘크리트용 고로슬래그 미분말을 규정하고 있으며, KS L 5210에 고로슬래그 시멘트를 규정하고 있다.
In the case of using blast furnace slag fine powder as cement admixture or slag cement, KS F 2563 specifies blast furnace slag fine powder for concrete and KS L 5210 blast furnace slag cement is specified for related KS standard.
이와 같은 고로 수재 슬래그는 용도가 슬래그 미분말 혼화재, 슬래그 시멘트 등으로 국한되어 있다. 이로 인해, 건설 경기에 직접적인 영향을 많이 받게 되며, 최근 건설 경기 불황으로 인해 고로 수재 슬래그의 자원화가 난황을 겪고 있는 실정이다.
Such blast furnace slag is limited to slag fine powder admixture, slag cement, and the like. As a result, the construction industry is likely to have a direct impact on the construction industry, and the resource reclamation of blast furnace slag has been suffering from egg yolk due to the recent slump in the construction industry.
한편, KS F 2563(콘크리트용 고로슬래그 미분말 혼화재)에서는 콘크리트용 고로슬래그 미분말에 대하여 MgO 함량을 10% 이하로 포함할 것을 규정하고 있고, 또, KS L 5210 고로슬래그 시멘트에서도 MgO 함량을 6% 이하로 규정하고 있다.
On the other hand, KS F 2563 (admixture of blast furnace slag fine powder for concrete) requires the MgO content to be less than 10% for the blast furnace slag powder for concrete, and MgO content in the KS L 5210 blast furnace slag cement is 6% .
일반 고로의 고로 수재 슬래그는 MgO 함량이 4~5% 수준으로서, 상기 규격에서 요구하는 수준을 만족하는 것이나, FINEX 고로 슬래그의 경우에는 MgO 함량이 10~11% 수준으로 높아서, 일반 고로의 고로수재 슬래그와 같은 슬래그 미분말 혼화재, 슬래그 시멘트 용도로 활용하기가 용이하지 않다.
The blast furnace slag of the general blast furnace is a level of MgO content of 4 to 5% and satisfies the level required by the above standard. However, in the case of FINEX blast furnace slag, the MgO content is as high as 10 to 11% It is not easy to utilize it as a slag cement admixture or a slag fine powder admixture such as slag.
또한, 통상 고로슬래그 시멘트 제조시 시멘트와 슬래그 미분말의 비율이 6:4 또는 5:5인 점을 감안하면 파이넥스 수재 슬래그를 슬래그시멘트 원료로 활용함에 있어서 제약이 따르게 됨을 알 수 있다.
Also, considering that the ratio of the cement to the slag fine powder is usually 6: 4 or 5: 5 in the production of blast furnace slag cement, it can be understood that there is a restriction in utilizing FINEX wastewater slag as a slag cement raw material.
고로 수재 슬래그의 처리 등과 관련되는 기술로는 한국특허출원 제2001-0082227호(단위용적중량이 높은 수쇄 슬래그의 제조방법), 한국특허출원 제2000-0049465(수쇄 슬래그의 물성 향상 방법) 및 한국특허출원 제2010-0132543호의 고로 수재 슬래그 골재를 이용한 콘크리트 또는 모르타르용 골재 조성물 및 이의 제조방법 등이 있으나, 이들은 모두 고로 수쇄 슬래그에 대한 것이다.
Examples of technologies related to the treatment of blast furnace slag include Korean Patent Application No. 2001-0082227 (method for producing water-chain slag having a high unit volume weight), Korean Patent Application No. 2000-0049465 (method for improving the physical properties of water-containing slag) There is an aggregate composition for concrete or mortar using blast furnace slag aggregate of blast furnace blast furnace No. 2010-0132543, and a manufacturing method therefor, all of which are for blast furnace slag.
본 발명은 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그를 골재로 활용하기 위한 방법을 제시하고자 한다.
The present invention proposes a method for utilizing blast furnace slag and FINEX beryllium slag as an aggregate.
고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그는 25 내지 35중량%의 SiO2를 함유하고 있고, 용융상태에서 고압살수 냉각에 의해 그래뉼 상태로 배출되므로 소량의 유리질 침상(2~5% 수준)을 함께 생성한다. 통상의 골재는 용기에 골재를 채운 경우에 용기 중에 점유하는 골재의 체적비율을 표시하는 지표인 실적율이 55% 이상으로 보유하며, 상기 실적율이 55% 이하일 경우, 콘크리트 또는 모르타르의 강도 저하를 야기할 수 있다. 그러나, 상기한 바와 같이 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그는 침상이 존재하므로 골재의 실적율이 낮다.
The blast furnace slag and the FINEX water slag contain 25 to 35 wt% of SiO 2 and are discharged in a granular state by high-pressure sprinkling cooling in a molten state, thereby producing a small amount of glassy needle (2 to 5% level) together. The ordinary aggregate has a performance ratio of 55% or more, which is an index indicating the volume ratio of aggregates occupied in the container when the container is filled with aggregate. When the performance ratio is 55% or less, the strength of the concrete or mortar is reduced You can. However, as described above, the blast furnace slag and the FINEX water slag have a low yield ratio of aggregate because of the existence of a needle bed.
또한, 이들 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그는 골재로 활용하기에는 입형이 불량하여 골재로 사용하기에는 한계가 있다.
In addition, these blast furnace slag and FINEX waterglass slag have a limited form to be used as an aggregate because they are poor in shape.
또한, 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그에는 0.3~0.5중량% 수준의 분철(T-Fe>50%)을 함유하고 있어 골재 활용시, 콘크리트 또는 모르타르 표면에 녹물발생의 우려가 있다. 따라서, 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그를 자원화하기 위해서는 분철을 선별 및 회수할 필요가 있다.
In addition, since blast furnace slag and FINEX water slag contain 0.3 to 0.5 wt.% Of iron (T-Fe > 50%), there is a fear of rust on concrete or mortar surface when using aggregate. Therefore, it is necessary to sort and recover the fractions in order to recycle the blast furnace slag and FINEX water slag.
또한, 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그에는 35~45%의 CaO, 25~35 중량%의 SiO2, 10~15%의 Al2O3를 함유하고 있어, 골재 제조 후 장기간 보존 시에는 골재와 골재 사이의 계면에서 CaO-SiO2-H2O 및 CaO-Al2O3-H2O의 수화물을 형성함으로써 상호 굳어질 수 있다. 따라서 이와 같은 고결현상을 방지할 대책이 필요하다.
In addition, blast furnace slag and FINEX water slag contain 35 to 45% of CaO, 25 to 35% of SiO 2 , and 10 to 15% of Al 2 O 3 , Can be hardened by forming a hydrate of CaO-SiO 2 -H 2 O and CaO-Al 2 O 3 -H 2 O at the interface between them. Therefore, it is necessary to take countermeasures to prevent such hardening phenomenon.
기존의 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그는 용도가 슬래그 미분말 혼화재, 슬래그 시멘트 등으로 국한되어 있어 건설 경기에 직접적인 영향을 많이 받게 되므로 최근 건설경기 불황으로 인해 고로 수재 슬래그의 자원화가 난황을 겪고 있다. 따라서 고로 수재 및 파이넥스 수재 슬래그를 콘크리트용 골재로 활용함으로써 신규 용도 개발이 필요하다.
Conventional blast furnace slag and FINEX water slag are limited to slag cement, slag cement and so on, and they are directly affected by the construction industry. Therefore, resource recovery of blast furnace slag is suffering from egg yolk due to the recent slump in the construction industry. Therefore, it is necessary to develop new applications by using blast furnace slag and FINEX slag as concrete aggregate.
본 발명은 고로 공정 또는 파이넥스 고로 공정에서 발생되는 부산물인 고로수재슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그를 사용하여 수재 슬래그 골재를 제조하는 방법에 관한 것으로서, 상기 방법은 그래뉼 상태의 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그의 수재 슬래그 입자를 호퍼에 투입하는 단계; 상기 호퍼에 투입된 수재 슬래그를 바스크린을 통과시켜 입도 10mm 이상의 수재 슬래그를 제거하는 단계; 상기 바스크린을 통과한 수재 슬래그를 마쇄기를 통과시켜 마쇄하는 단계; 및 상기 마쇄기에 의해 마쇄된 수재 슬래그를 자선 분별하여 분철을 함유하는 수재 슬래그를 선별하여 제거하는 단계를 포함한다.The present invention relates to a method for producing a water-based slag aggregate using a blast furnace slag or a FINEX water-based slag, which is a by-product generated in a blast furnace process or a FINEX blast furnace process, Introducing the slag particles into a hopper; Removing the water slag having a particle size of 10 mm or more by passing the water slag inserted into the hopper through a bar screen; Passing the waterglass slag passing through the bar screen through a crusher to crush the crushed slag; And a step of sorting the wastewater slag ground by the grinding machine and separating and removing the wastewater containing slag.
상기 호퍼에 투입되는 수재 슬래그는 함수율이 7중량% 이하인 것이 바람직하다.It is preferable that the water content slag to be fed into the hopper has a water content of 7% by weight or less.
상기 마쇄기는 임팩트 크러셔 또는 롤 크러셔일 수 있다.The grinder may be an impact crusher or a roll crusher.
본 발명에 의해 얻어진 상기 수재 슬래그 골재는 1.5 내지 1.6kg/L의 단위 중량을 갖는 것이 바람직하다.The water-based slag aggregate obtained by the present invention preferably has a unit weight of 1.5 to 1.6 kg / L.
한편, 상기 수재 슬래그 골재는 0.1중량% 이하의 분철을 포함하는 것이 바람직하다.On the other hand, the water-based slag aggregate preferably contains 0.1 wt% or less of iron.
나아가, 상기 자선 분별은 2000 내지 9000G의 자력에 의해 수행될 수 있다.Further, the above-described charity classification can be performed by a magnetic force of 2000 to 9000G.
또한, 상기 분철이 제거된 수재 슬래그에 고결방지제를 살포하여 상기 수재 슬래그의 표면을 코팅하는 단계를 더 포함할 수 있으며, 상기 고결방지제는 상기 수재 슬래그 중량의 0.01 내지 0.05중량%의 함량으로 포함할 수 있다.
Further, the method may further include coating a surface of the water-based slag by spraying an anticorrosion agent on the water-based slag from which the fragrance is removed, and the anticorrosion agent may be added in an amount of 0.01 to 0.05 wt% .
나아가, 본 발명은 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그로부터 얻어지는 수재 슬래그 골재에 관한 것으로서, 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그로부터 얻어진 수재 슬래그 골재이고, 단위 중량이 1.5kg/L 이상이며, 유리질 침상이 0.3중량% 이하인 수재 슬래그 골재를 제공한다.Further, the present invention relates to a water-based slag aggregate obtained from a blast furnace slag or a FINEX water-based slag, which is a water-based slag aggregate obtained from blast furnace slag or FINEX water slag, having a unit weight of 1.5 kg / L or more, % ≪ / RTI >
상기 수재 슬래그 골재는 수재 슬래그 중량의 0.01 내지 0.05중량%를 포함하는 것이 바람직하다.The waterglass slag aggregate preferably comprises 0.01 to 0.05% by weight of the weight of the water slag.
나아가, 상기 수재 슬래그 골재는 분철 함량이 0.1중량% 이하인 것이 바람직하다.
Furthermore, it is preferable that the water-based slag aggregate has a content of less than 0.1 wt%.
본 발명에 따르면, 고로 수재 슬래그와 파이넥스 수재 슬래그를 사용하여 골재를 제조할 수 있어, 천연 골재를 대체할 수 있으며, 따라서 환경적 피해 저감이 가능할 것으로 기대된다.
INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to produce aggregates using blast furnace slag and FINEX water slag, thereby replacing natural aggregates and thus reducing environmental damage.
또한, 철강 부산물의 유효 재활용을 통해 자원화 측면에서 환경 부하 저감이 가능하다.
In addition, through the effective recycling of steel by-products, it is possible to reduce the environmental load in terms of resources.
도 1은 본 발명의 골재 제조방법에 대한 공정을 개략적으로 나타낸 공정도이다.
도 2는 본 발명의 실시예 1에 따른 마쇄기를 사용하여 마쇄하기 전 후의 수쇄 슬래그 입자를 현미경으로 촬영한 사진을 나타내는 도면으로서, A는 마쇄 전의 수쇄 슬래그 형상을 나타내며, B는 마쇄 후의 수쇄 슬래그의 형상을 나타낸다.
도 3은 실시예 1에 따른 마쇄기를 사용하여 마쇄하기 전 후의 수쇄 슬래그 의 입도 분포를 평가하고, 그 결과를 콘크리트 골재에 대한 5mm 표준규격(KS 기준)과 비교하여 나타낸 그래프이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic view showing a process for the aggregate production method of the present invention.
FIG. 2 is a photograph showing a microscopic photograph of the water-chain slag particles before and after the crushing using the crusher according to Example 1 of the present invention, wherein A represents the shape of the water-chain slag before the crushing, and B represents the shape of the water- Shape.
FIG. 3 is a graph showing the particle size distribution of the water-containing slag after grinding using the grinder according to Example 1, and comparing the result with the 5 mm standard standard (KS standard) for the concrete aggregate.
본 발명은 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그를 사용하여 골재를 제조하는 방법을 제공하고자 한다.
The present invention is to provide a method for producing an aggregate using blast furnace slag or FINEX water slag.
본 발명의 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그를 사용하여 골재를 제조하는 방법에 대하여는 도 1에 개략적으로 나타내었다. 이하, 도 1을 참조하여 본 발명의 방법을 상세하게 설명한다.
A method of producing an aggregate using the blast furnace slag or the finace water slag of the present invention is schematically shown in Fig. Hereinafter, the method of the present invention will be described in detail with reference to FIG.
일반적으로 고로 공정 또는 파이넥스 공정에서 발생하는 용융슬래그는 고압살수에 의해 그래뉼 상태의 입자로 얻어진다. 이에 의해 얻어진 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그(이하, 이들을 단순히 수재 슬래그라 한다.)는 입형이 모가나 있고 요철이 심하며, 입자의 크기가 5mm 미만으로서 유리질 침상을 3~5중량% 함유하고 있다. 따라서, 이러한 수재 슬래그를 골재로 활용하는 경우에는 유리질 침상에 의해 인체에 유해할 뿐만 아니라, 몰탈 및 콘크리트의 유동성에 악영향을 미칠 수 있다. 또한 상기 수재 슬래그는 입형이 모가 나고 요철이 심해 더욱 유동성 저하를 가져오게 된다.
Generally, molten slag generated in a blast furnace process or a FINEX process is obtained as granular particles by high-pressure spraying. The blast furnace slag and the FINEX water slag (hereinafter, simply referred to as "wastes slag") obtained by this method have a rough shape, a large irregularity, a particle size of less than 5 mm and a glassy bed shape of 3 to 5 wt%. Therefore, when such water-based slag is used as an aggregate, it is not only detrimental to the human body due to the vitreous bed, but also adversely affects the flowability of mortar and concrete. In addition, the water-based slag has a rough shape and a large irregularity, resulting in a decrease in fluidity.
나아가, 상기 수재 슬래그는 동일 크기의 분철을 0.3중량% 정도 함유하고 있으며, 이러한 분철은 장시간 경과하면서 녹이 슬어 녹물을 발생시킬 우려가 있다.
Furthermore, the water-based slag contains about 0.3% by weight of the same sized fractions, and such fragments may rust over a long period of time to generate rust.
상기 수재 슬래그는 호퍼에 투입된다. 호퍼에 투입하는 방법으로는 특별히 한정하지 않으며, 예를 들면, 벨트컨베이어 또는 차량 등에 의해 운반되어 호퍼에 투입될 수 있다. 호퍼에 투입될 때, 호퍼에 부속된 피더는 통상 정량 계량이 가능하므로 필요에 따라 일정량을 투입할 수 있다.
The water slag is introduced into the hopper. The method of charging the material into the hopper is not particularly limited, and it may be carried by a belt conveyor, a vehicle, or the like, and then introduced into the hopper. When feeding into the hopper, the feeder attached to the hopper can usually be metered in a predetermined amount, if necessary.
상기 호퍼에 수재 슬래그를 투입하는 경우, 상기 수재 슬래그에는 살수 냉각에 의해 처리므로, 일반적으로 수재 슬래그 원석에는 수분이 15중량% 이상 함유하고 있는바, 수재 슬래그의 함수율을 낮추어서 공급하는 것이 바람직하다. 바람직하게는 호퍼에 공급되는 수재 슬래그의 함수율은 7중량% 이하인 것이 바람직하다. 7중량% 이상으로 호퍼에 투입하는 경우, 후속 공정인 임팩트 크러셔에서의 마쇄 효율이 떨어질 수 있으며, 나아가, 수분의 모세관 장력에 의해서 자선기를 통한 분철의 자력 선별에 의한 제거를 곤란하게 할 수 있다. 상기 수분을 포함하는 수재 슬래그는 이를 야적할 경우 1일 이상 경과 후에 함수율 7중량% 이하의 수준으로 감소하게 되는바, 본 공정에 투입이 가능하다. 필요에 따라서는 호퍼에 투입하기 전에 또는 투입하는 중에 적절한 건조수단을 적용하여 수분을 제거할 수도 있다.
In the case where the water-borne slag is charged into the hopper, the water-borne slag is treated by sprinkling cooling. Therefore, in general, the waterborne slag ore contains moisture at 15 wt% or more. Preferably, the water content of the water glass slag supplied to the hopper is preferably 7% by weight or less. In the case of charging into the hopper at not less than 7% by weight, the efficiency of milling in the impact crusher may deteriorate. Further, the capillary tension of moisture may make it difficult to remove the fractions through the charger. The water content of the water slag containing the water is reduced to a level of 7% by weight or less after 1 day or more of the water content, so that it can be added to the present process. If necessary, water may be removed by applying suitable drying means before or during the introduction into the hopper.
상기 호퍼에 투입된 수재슬래그는 벨트컨베이어를 통해 바스크린을 통과하게 된다. 일반 고로 수재 슬래그 및 파이넥스 수재 슬래그에는 일부 챠콜(Charcoal)이 혼입되는 경우가 있다. 이와 같은 챠콜은 다공질로서 골재에 혼입될 경우 콘크리트의 강도 저하 등과 같은 물성 저하를 초래할 우려가 있다. 따라서, 이와 같은 챠콜을 제거할 필요가 있다. 상기 챠콜은 통상 크기가 10mm 이상의 크기를 갖는바, 바스크린을 통해 챠콜을 선별할 수 있다. 이에 의해 선별된 챠콜의 C 함량은 50중량% 이상으로서 재사용이 가능하다.
The wastewater slag injected into the hopper passes through the bar screen through the belt conveyor. In some cases, some charcoal may be mixed with the general blast furnace slag and FINEX water slag. Such charcoal may cause deterioration of physical properties such as reduction of strength of concrete when it is incorporated into aggregates as a porous material. Therefore, it is necessary to remove such charcoal. The charcoal generally has a size of 10 mm or more, and the charcoal can be selected through the bar screen. As a result, the C content of the selected charcoal is 50% by weight or more and can be reused.
상기 바스크린을 통과한 수재슬래그는 슬래그의 입형을 개질하기 위해 표면을 마쇄하기 위한 마쇄기를 통과하게 된다. 상기 마쇄기는 슬래그의 표면을 마쇄하여 유리질 침상의 표면 형상을 완만하게 가공할 수 있는 것이라면 특별히 한정하지 않으며, 예를 들어, 수평형 또는 수직형의 임팩트 크러셔, 또는 롤 크러셔 등을 사용할 수 있다.
The waterglass slag passing through the bar screen is passed through a mill for grinding the surface to modify the shape of the slag. The crusher is not particularly limited as long as it can crush the surface of the slag and gently work the surface shape of the vitreous bed. For example, a horizontal or vertical impact crusher or a roll crusher can be used.
상기 마쇄기를 통해 유리질 침상을 단상 또는 분산으로 형성할 수 있다. 예를 들어, 임팩트 크러셔의 경우, 고속의 회전을 통해 원심력에 의해 수재슬래그가 충격판에 충돌하게 되고, 또, 상기 충격판에 충돌되어 배출된 수재 슬래그와 충돌 전의 수재 슬래그가 서로 충돌함으로써 수재 슬래그 내에 포함된 유리질 침상을 단상 또는 분상으로 만들 수 있는 것이다. 또한 모가 난 입형을 둥글둥글하게 만들 수 있다. 유리질 침상을 제거할 경우 콘크리트의 유동성을 향상시킬 수 있으며, 작업자의 환경안정성 확보가 가능하다. 또한 임팩트 가공을 통해 슬래그 골재의 입형이 개질할 수 있다.
The glass needle bed can be formed into a single phase or a dispersion through the grinder. For example, in the case of the impact crusher, the water-borne slag collides with the impact plate by the centrifugal force through high-speed rotation, and the water-bearing slag collided with the impact plate collides with the wood- It is possible to make the glassy bed included in the glass be single-phase or powdery. Also, it can make round shape of round shape. Removal of the vitreous bed can improve the fluidity of the concrete and ensure the environmental stability of the worker. In addition, the shape of the slag aggregate can be modified through impact processing.
이때, 상기 임팩트 크러셔 등의 마쇄기를 통과한 수재 슬래그는 유리질 침상을 0.5중량% 미만으로 포함하는 것이 바람직하다. 임팩트 크러셔를 통과하기 전의 수재 슬래그 내에 존재하는 유리질 침상의 함유량은 통상 3~5중량%이나, 임팩트 크러셔를 통해 유리질 침상의 함유량이 0.5중량% 이하인 경우에는 콘크리트 제조시 천연 골재 사용시와 동일한 유동성을 얻을 수 있으나, 0.5중량%를 초과하는 경우에는 유동성이 저하된다.
At this time, it is preferable that the water glass slag passing through the crusher of the impact crusher or the like contains less than 0.5% by weight of glassy needle. The content of the glassy needle bed present in the wastewater slag before passing through the impact crusher is usually 3 to 5% by weight. When the glassy needle bed content is 0.5% by weight or less through the impact crusher, the same fluidity However, if it exceeds 0.5% by weight, the fluidity is lowered.
또한, 상기 수재 슬래그는 임팩트 크러셔 등의 마쇄기를 통과한 후의 단위 중량이 1.5 내지 1.6kg/L의 범위를 갖는 것이 바람직하다. 상기 단위 중량은 콘크리트의 실적율과 관련되는 것으로서, 실적율이 55% 이상 확보되어야 충분한 강도의 콘크리트를 얻을 수 있다. 통상 수재 슬래그는 마쇄기에 투입하기 전의 단위 중량이 1.4kg/L 수준이나, 통과 후 단위 중량은 1.5~1.6kg/L의 범위를 갖는 경우에, 55% 이상의 실적율을 확보할 수 있는바, 마쇄기를 통해 상기 범위의 단위 중량을 갖도록 상기 수재 슬래그를 가공하는 것이 바람직하다.
In addition, it is preferable that the weight of the water-borne slag has a unit weight of 1.5 to 1.6 kg / L after passing through a crusher such as an impact crusher. The unit weight is related to the performance rate of concrete, and a sufficient strength of concrete can be obtained only if the performance ratio is 55% or more. Generally, the wastewater slag has a unit weight of 1.4 kg / L before putting it in the crusher, but when the unit weight after passing through the crusher has a range of 1.5 to 1.6 kg / L, a winning ratio of 55% or more can be secured, It is preferable to process the water-borne slag so as to have a unit weight in the above-mentioned range.
상기 마쇄기에 의해 마쇄 가공된 수재 슬래그는 자선기를 통해 자력선별(magnetic separation)함으로써 수재 슬래그 내부에 포함된 분철을 분리 선별(자선 분별)하는 단계를 포함한다.
The water-based slag, which has been ground by the grinding machine, is subjected to magnetic separation through a charger, thereby separating and sorting the fragments contained in the wastewater slag.
고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그 내부에는 0.3~0.5중량% 수준의 분철을 포함한다. 이와 같은 분철이 골재에 포함되어 있는 경우, 이러한 골재를 사용하여 콘크리트 제조할 때, 녹물이 발생할 우려가 있다. 따라서, 이러한 녹물 발생의 우려를 없애기 위해서는 수재 슬래그 내부에 포함된 분철의 함량을 0.1중량% 이하로 줄이는 것이 바람직하다.
Inside the blast furnace slag or FINEX water slag, 0.3 to 0.5 wt.% Of the slag is contained. In the case where such a mixture is contained in the aggregate, there is a risk that the concrete is produced by using such an aggregate, and that a green product is generated. Therefore, it is desirable to reduce the content of the fractions contained in the water-based slag to 0.1% by weight or less in order to avoid the risk of the occurrence of such rust.
수재 슬래그 내부의 분철을 감소시키기 위해서는 자선기의 자력 세기를 2000G(가우스) 이상으로 하는 것이 바람직하다. 2000G 이하일 경우 수재 슬래그 내의 분철 함량을 0.1중량% 이하로 줄이는 것이 용이하지 않을 수 있다.
It is preferable to set the magnetic field strength of the charger to not less than 2000 G (gauss) in order to reduce the fragrance inside the water slag. If it is 2000 G or less, it may not be easy to reduce the content of the slag in the slag to 0.1 wt% or less.
한편, 상기 자력 선별에 의해 회수된 분철을 함유하는 슬래그는 전체 철 함량이 50중량% 이상인 경우에는 소정의 가공을 통해 철강 공정 내에서 재사용이 가능하다. 따라서, 이와 같은 분철의 재활용을 고려하면, 상기 자선기의 자력 세기는 2000 내지 9000G 범위인 것이 바람직하다. 9000G를 넘는 경우에는 고로 슬래그 내에 존재하는 분철 함량을 줄일 수 있으나, 이에 의해 분리된 분철을 함유하는 슬래그 중의 철 함량이 적어 슬래그의 재활용에 제약이 따를 수 있다.
On the other hand, when the total iron content is 50 wt% or more, the slag containing the fractions recovered by the magnetic force sorting can be reused in the steel process through predetermined processing. Therefore, in consideration of the recycling of such fragments, it is preferable that the magnetic force of the charger is in the range of 2000 to 9000G. In the case where it exceeds 9000G, the content of the slag present in the blast furnace slag can be reduced, but the iron content in the slag containing the separated slag is small, which may restrict the recycling of the slag.
상기 분철이 제거된 수재슬래그는 노즐을 이용하여 고압 살수를 통해 고결 방지재를 살포함으로써 수재 슬래그 표면을 코팅할 수 있다. 수재 슬래그의 경우 장시간 야적 또는 대기 중에서 방치되는 경우, 수재 슬래그 내부로부터 Ca2 + 및 Si2+, Al3 + 이온이 소량 용출되어 CaO-SiO2-H2O 및 CaO-Al2O3-H2O 수화물을 생성할 수 있으며, 이와 같은 수화물은 원석과 원석 사이의 계면에서 생성되므로 경화 또는 골재 엉김 현상과 같은 고결현상을 발생시킬 수 있다. 따라서, 이와 같은 고결 현상을 방지하는 것이 바람직하다.
The waterglass slag from which the debris is removed can coat the surface of the wastewater slag by spraying the anticorrosion material through the high-pressure water spray using a nozzle. If allowed to stand in the case of open-air storage for a long time granulated slag or air, from the interior of granulated slag Ca 2 + and Si 2+, Al 3 + ions are eluted small-SiO 2 -H 2 O and CaO CaO-Al 2 O 3 -H 2 O hydrate. Such hydrates are generated at the interface between the gemstones and the gemstones, and may cause a hardening phenomenon such as hardening or aggregate aggregation. Therefore, it is desirable to prevent such a high solidification phenomenon.
따라서, 이와 같은 고결 현상을 방지하기 위해 고결 방지제를 사용하여 표면을 코팅하는 것이 바람직하다. 이러한 고결방지제는 수재슬래그의 입자 표면에 제타 전위를 크게 하여 정전기적 반발력을 증대시킴으로써 표면 흡착층의 입체적인 폭을 크게 하여 고결현상을 방지할 수 있다.
Therefore, it is preferable to coat the surface with an anti-caking agent in order to prevent such a high-hardness phenomenon. Such anti-caking agent can increase the electrostatic repulsive force by increasing the zeta potential on the particle surface of the water-based slag, thereby increasing the cubic width of the surface adsorption layer and preventing the caking phenomenon.
상기 고결방지제의 사용량은 골재 중량에 대하여 0.01 내지 0.05중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 0.01중량% 미만으로 사용되는 경우 고로 슬래그의 적재 보관시 고결방지 효과가 부족할 수 있다. 한편 0.05중량%를 초과하는 경우에는 얻어진 수재 슬래그를 콘크리트용 골재로 활용 시, 콘크리트의 경화 지연 등의 문제를 일으킬 수 있다.
The amount of the anti-caking agent is preferably 0.01 to 0.05% by weight based on the weight of the aggregate. When it is used in an amount of less than 0.01% by weight, the effect of preventing caking of the blast furnace slag may be insufficient. On the other hand, when it exceeds 0.05% by weight, when the obtained water-based slag is used as an aggregate for concrete, it may cause problems such as delay of hardening of concrete.
상기 고결 방지제로는 콘크리트 제조시에 통상적으로 사용되는 고결방지제를 사용할 수 있으며, 특별히 한정하지 않으나, 예를 들면, 폴리카르복실릭 공중합체, 또는 폴리카르복실릭 공중합체와 킬레이트 화합물의 혼합체, 또는 폴리크로복실릭 공중합체와 소듐 글루코네이트의 혼합체를 사용할 수 있으며, 이들을 혼합하여 사용할 수도 있다.
The anticorrosion agent may be an anticorrosion agent usually used in concrete production, and is not particularly limited. For example, a polycarboxylic copolymer or a mixture of a polycarboxylic copolymer and a chelate compound, or A mixture of a polycarbonate copolymer and sodium gluconate may be used, or a mixture thereof may be used.
상기 고결방지제는 상기 수재 슬래그 표면에 골고루 살포되어 균일하게 도포되는 것이 바람직하다. 이를 위해 상기 고결방지제는 물에 희석하여 살포하는 것이 바람직하다. 이때, 최종적으로 얻어지는 제품인 골재의 함수율이 10중량%가 넘지 않도록 하는 것이 바람직하다.
It is preferable that the anticaking agent is evenly applied to the surface of the water-based slag and applied uniformly. For this purpose, it is preferable that the anticaking agent is diluted with water and sprayed. At this time, it is preferable that the moisture content of the aggregate, which is finally obtained, does not exceed 10% by weight.
일반적으로 수재 슬래그 원석에는 수분이 15% 이상 함유되어 있으며, 이를 야적할 경우 1일경과 함수율 7중량% 수준으로 본 공정에 투입이 가능하다. 고결방지제의 희석액을 수재 슬래그에 도포시 함수량이 더해지더라도 총 함수량이 10중량%를 넘지 않도록 하는 것이 바람직하다. 총 함수량이 10중량%를 초과하여 함유하는 경우, 콘크리트 배합 설계시 표면수량이 과도하게 증가하게 되므로 과잉수량 공급에 의해 강도 저하 등의 현상을 야기할 수 있다.
Generally, water content of slag ore is more than 15%, and when it is empty, it can be put into this process at around 1 day and water content of 7% by weight. It is preferable that the total water content does not exceed 10% by weight even if the water content is added when the dilution liquid of the anticaking agent is applied to the water slag. When the total water content is more than 10% by weight, the amount of surface water is excessively increased in designing the concrete mix, which may cause a phenomenon such as a decrease in strength due to supply of excess water.
상기 고결방지제를 살포한 후에는 필요에 따라 수재 슬래그와 고결방지제를 균일하게 혼합하고, 그리고 이를 통해 을 위해 수재 슬래그 표면에 고결 방지재가 코팅될 수 있도록 하기 위해 필요에 따라서 혼합하는 공정을 포함할 수 있다.
After the anti-caking agent is sprayed, it may include a step of uniformly mixing the water-based slag and anti-caking agent as necessary, and mixing the anti-caking agent as necessary to allow the anti-caking agent to be coated on the surface of the water- have.
이와 같은 방법에 의해 최종적인 고로 수재 슬래그 또는 파이넥스 수재 슬래그의 골재를 얻을 수 있다.
By this method, the final aggregate of blast furnace slag or FINEX waterglass slag can be obtained.
실시예Example
이하, 본 발명을 실시예를 들어 보다 구체적으로 설명한다. 이하의 실시예는 본 발명을 예시적으로 설명하기 위한 것으로서, 본 발명을 한정하고자 하는 것이 아니다. 한편, 이하의 실시예에서는 파이넥스 공정에서 발생한 슬래그를 사용한 예를 들어 설명하나, 고로 슬래그의 경우에도 동일하게 적용될 수 있다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. The following examples are intended to illustrate the present invention and are not intended to limit the present invention. On the other hand, in the following examples, examples using slags generated in the FINEX process are described, but the same can be applied to blast furnace slag.
실시예 1Example 1
파이넥스 공정에서 발생한 용융 슬래그를 고압 살수에 의해 그래뉼 상태의 수재 슬래그 입자를 얻었다. 얻어진 수재 슬래그를 분석하였는바, 입자의 크기는 평균 4.5mm이었으며, 유리질 침상의 함유율이 1.5중량%이었다. 또한 상기 수재 슬래그에는 분철의 함량이 0.3중량%이고, 수분 함량이 15중량%이었으며, 챠콜을 일부 포함하고 있었다.
The molten slag generated in the FINEX process was subjected to high-pressure spraying to obtain granular slag particles in a granular state. Analysis of the obtained wastewater slag revealed that the average size of the particles was 4.5 mm and the content of the glassy needle was 1.5% by weight. The waterglass slag had a content of iron of 0.3 wt%, a moisture content of 15 wt%, and a part of charcoal.
상기 얻어진 수재 슬래그를 대기 중에서 1일 동안 방치하여 수재 슬래그 중의 수분 함량을 7.5중량%로 감소시켰다.
The waterglass slag thus obtained was allowed to stand in the air for 1 day to reduce the water content in the waterglass slag to 7.5% by weight.
함수율이 감소된 상기 수재 슬래그를 벨트 컨베이어에 의해 호퍼에 투입한 후, 벨트 컨베이어를 통해 바스크린을 통과시켜 10mm 이상의 입도 크기를 갖는 슬래그 입자를 갖는 챠콜을 선별 제거하였다. 이에 의해 얻어진 슬래그 분말을 현미경으로 촬영하여 그 입형을 도 2의 A에 나타내었다.
The waterglass slag with reduced water content was put into a hopper by a belt conveyor and then passed through a bar screen through a belt conveyor to selectively remove charcoal having slag particles having a particle size of 10 mm or more. The slag powder thus obtained was photographed by a microscope and its shape was shown in Fig.
또한, 상기 슬래그 분말의 입도분포를 평가하여 표 1에 나타내고, 콘크리트 골재로서 적합한지를 5mm 표준규격(KS 기준)과 비교하였다. 또한, 이를 도 3에 그래프로 나타내었다. 나아가, 얻어진 수재 슬래그의 물성을 분석하여 표 2에 나타내어, 콘크리트 골재에 대한 KS F 2544의 규격과 비교하였다.
The particle size distribution of the slag powder was evaluated and shown in Table 1, and it was compared with a 5 mm standard (KS standard) that is suitable as a concrete aggregate. This is also shown graphically in Fig. Furthermore, the properties of the obtained water-based slag were analyzed and compared with the standard of KS F 2544 for concrete aggregate as shown in Table 2.
상기 바 스크린을 통과한 수재 슬래그를 임팩트 크러셔에 의해 임팩트 가공을 수행하였다. 이때, 임팩트 크러셔의 드럼 회전속도는 60rpm으로 설정하여 수행하였다.
Impregnation of the water slag passing through the bar screen was performed by an impact crusher. At this time, the drum rotation speed of the impact crusher was set to 60 rpm.
이에 의해 임팩트 가공된 수재 슬래그 분말을 현미경으로 촬영하여 그 입형을 도 2의 B에 나타내었다.
The impact-processed water-based slag powder was photographed by a microscope, and its granules were shown in Fig. 2B.
또, 임팩트 크러셔에 의해 마쇄된 슬래그 분말의 입도분포를 평가하여 표 1에 나타내고, 콘크리트 골재로서 적합한지를 5mm 표준규격(KS 기준)과 비교하였다. 또한, 이를 도 3에 그래프로 나타내었다.
The particle size distribution of the slag powder crushed by the impact crusher was evaluated and shown in Table 1, and it was compared with the 5 mm standard (KS standard) that it was suitable as a concrete aggregate. This is also shown graphically in Fig.
나아가, 임팩트 크러셔에 의해 가공된 수재 슬래그의 물성을 분석하여 표 2에 나타내어, 콘크리트 골재에 대한 KS F 2544의 규격과 비교하였다.
Furthermore, the physical properties of the water slag processed by the impact crusher were analyzed and compared with the standard of KS F 2544 for the concrete aggregate shown in Table 2.
도 2로부터 알 수 있는 바와 같이, 임팩트 가공을 통해 유리질 침상 분말이 단상 또는 분상으로 되고, 또, 모가 난 입형이 둥글 둥글한 형태로 얻어져, 유리질 침상의 입형을 갖는 수재슬래그 분말의 함량이 현저히 감소됨을 알 수 있다. As can be seen from Fig. 2, the glassy needle-shaped powder was made into a single phase or a powder by impact processing, and an irregular shape was obtained in a round shape, and the content of waterglass slag powder having a glassy needle- .
상기 임팩트 크러셔에 의해 마쇄된 수재 슬래그 분말에 포함된 유리질 침상의 함량을 분석하였는바, 약 0.27중량%임을 확인하였다.
The content of the vitreous bed contained in the waterglass slag powder ground by the impact crusher was analyzed to be about 0.27% by weight.
한편, 상기 표 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 임팩트 크러셔 통과 전에 비하여 임팩트 크러셔 통과 후의 슬래그 분말의 입도는 5mm 표준규격에 부합하는 결과를 나타냄을 알 수 있다.
On the other hand, as can be seen from the above Table 1, it can be seen that the particle size of the slag powder after passing through the impact crusher compared to before passing through the impact crusher conforms to the standard of 5 mm.
마찬가지로, 도 3으로부터 알 수 있는 바와 같이, 임팩트 크러셔를 통과한 수재슬래그의 입도는 5mm 골재의 표준규격 범위를 나타내는 붉은 점선 안에 존재하여 표준 규격을 만족함을 확인할 수 있다.
Likewise, as can be seen from Fig. 3, the particle size of the waterglass slag passing through the impact crusher is within the red dotted line indicating the standard range of the 5 mm aggregate, and it can be confirmed that the standard size is satisfied.
상기 표 2로부터 알 수 있는 바와 같이, 가공 전의 수재 슬래그의 물성과 비교하여, 임팩트 크러셔 가공 후의 수재 슬래그의 단위 중량이 증가하였으며, 기타 물성 모두 향상됨을 확인할 수 있다. 나아가, 골재에 대한 KS F 2544의 기준을 만족하는 것으로 나타났다.
As can be seen from the above Table 2, the unit weight of the wastewater slag after the impact crusher processing was increased as compared with the physical properties of the wastewater slag before the processing, and all other properties were improved. Furthermore, it satisfied the criteria of KS F 2544 for aggregate.
실시예 2Example 2
상기 실시예 1과 동일한 조건의 슬래그를 사용하였으며, 표 3에 나타낸 바와 같은 조건으로 함수율을 조절하고, 실시예 1과 같이 챠콜을 제거한 후, 표 3에 나타낸 바와 같이 임팩트 크러셔 가공을 수행하거나 수행하지 않았다. 이때, 임팩트 크러셔 가공의 드럼 회전속도는 실시예 1과 동일하게 설정하여 수행하였다.
Slag having the same conditions as those of Example 1 was used and the water content was adjusted under the conditions shown in Table 3 and the impact crusher processing was carried out or carried out as shown in Table 3 after removing charcoal as in Example 1 I did. At this time, the drum rotation speed of the impact crusher was set in the same manner as in Example 1.
이에 의해 얻어진 임팩트 가공된 수재 슬래그로부터 자력 선별에 의해 슬래그 내에 포함된 분철을 제거하였다. 이때, 자력선별에 사용된 장치는 더블 드럼 타입의 장치를 사용하였으며, 드럼의 회전속도(M/S)는 표 3에 나타낸 바와 같이 설정하였으며, 첫 번째 드럼(M1)의 자력은 4500G, 두 번째 드럼(M2)의 자력은 9000G로 설정하였다.
The fractions contained in the slag were removed by magnetic force sorting from the impact treated water resistant slag thus obtained. In this case, the apparatus used for magnetic force selection was a double drum type apparatus, and the rotational speed (M / S) of the drum was set as shown in Table 3. The magnetic force of the first drum M1 was 4500 G, The magnetic force of the drum M2 was set to 9000G.
각 조건에 따른 자력 선별에 의해 각 드럼에서 얻어진 자착율과 그에 의해 분철이 제거되어 얻어진 수재 슬래그 함량, 그리고 각 드럼에 자착된 수재 슬래그 내의 분철 함량을 측정하여 그 결과를 표 3에 나타내었다.
The magnetic susceptibility of each drum was determined by magnetic force according to each condition, and the content of waterglass slag obtained by removing the iron and the content of the slag in the waterglass slag adhered to each drum were measured and the results are shown in Table 3.
수재슬래그의 분철 함량Adhered to each drum
Percentage of brass slag
(함수율)Whether impact processing
(Water content)
(rpm)M / S
(rpm)
(1중량%)Before impact processing
(1% by weight)
(1중량%)After impact processing
(1% by weight)
(7중량%)After impact processing
(7% by weight)
(15중량%)After impact processing
(15% by weight)
함수율 조건 1중량%에서 임팩트 가공 전과 후를 비교해 보면, 비교예 1 내지 3 및 실시예 2 내지 4에 있어서 동일 조건에 의한 자착율은 큰 차이는 없었다. 또한 첫 번째 드럼(M1)에서 자착된 수재 슬래그 내에 포함된 분철의 함량을 살펴보면 모두 65% 이상 확보가 가능하며, 특히, 임팩트 가공 후인 실시예 2 내지 4의 경우에는 자착된 수재 슬래그의 분철 함량이 70% 이상으로 확보가 가능하여 공정 내 재활용이 가능함을 확인할 수 있다.
Comparing the moisture content before and after the impact treatment at 1 wt% of the moisture content condition, there was no significant difference in the self-hardening ratio under the same conditions in Comparative Examples 1 to 3 and Examples 2 to 4. In addition, in the case of Examples 2 to 4 after impact processing, it is possible to ensure that the content of dislocations in the wastewater slag adhered to the first drum (M1) It can be confirmed that it can be recycled in the process because it can be secured over 70%.
다만, 비교예 1 내지 3의 경우에는 상기 실시예 1에서 확인한 바와 같이 유리질 침상의 비율이 높아 단위 중량이 낮아 콘크리트용 골재로서 적합하지 않으며, 임팩트 가공을 수행한 실시예 2 내지 4의 경우에 M1에서 자착된 수재 슬래그 내의 분철 함량이 보다 높아짐을 알 수 있다.
However, in the case of Comparative Examples 1 to 3, as shown in Example 1, since the ratio of the glassy needle was high and the unit weight was low, it was not suitable as an aggregate for concrete. In Examples 2 to 4 in which impact processing was performed, M1 It can be seen that the content of the slag in the suspended slag is higher than that in the slag.
한편, 임팩트 가공시 함수율 7% 수준인 실시예 5 내지 7의 경우에는 M1 드럼에서의 수재 슬래그 분철 함량을 60% 이상이 되도록 수재 슬래그를 선별할 수 있다. 그러나, 함수율 15%를 초과하게 되면 수분의 모세관 장력에 의해 자착율은 매우 증가하여 골재로서 사용되는 슬래그 내의 분철 함량을 현저히 낮출 수 있으나, T-Fe 함량이 매우 낮아지게 되어 자력 선별된 수재 슬래그의 재활용이 불가하다.On the other hand, in the case of Examples 5 to 7 in which the water content is 7% at the time of impact processing, the water slag can be selected so that the content of the water slag slag in the M1 drum is 60% or more. However, when the water content exceeds 15%, the self-sufficiency rate is greatly increased due to the capillary tension of water, so that the content of the slag in the slag used as the aggregate can be significantly lowered, but the T-Fe content becomes very low, Recycling is not possible.
Claims (11)
상기 호퍼에 투입된 수재 슬래그를 바스크린을 통과시켜 입도 10mm 이상의 수재 슬래그를 제거하는 단계;
상기 바스크린을 통과한 수재 슬래그를 마쇄기를 통과시켜 마쇄하는 단계; 및
상기 마쇄기에 의해 마쇄된 수재 슬래그를 자선 분별하여 수재 슬래그 내부에 포함된 분철을 분리 선별하여 제거하는 단계를 포함하여,
0.1중량% 이하의 분철을 포함하고,
1.5 내지 1.6kg/L의 단위 중량을 갖는 수재 슬래그 골재 제조방법.
Injecting a waterborne slag particle of a granulated blast furnace slag or a finaceous water slag into a hopper;
Removing the water slag having a particle size of 10 mm or more by passing the water slag inserted into the hopper through a bar screen;
Passing the waterglass slag passing through the bar screen through a crusher to crush the crushed slag; And
And separating and separating the fractions contained in the wastewater slag by separating the water-borne slag ground by the grinding machine into charcoal fragments,
0.1% by weight or less of a ferrous sulphate,
Lt; RTI ID = 0.0 > kg / L. ≪ / RTI >
The method of claim 1, wherein the water content of the slag is less than 7 wt%.
The method of claim 1, wherein the crusher is an impact crusher or a roll crusher.
The method of claim 1, wherein the charcoal fractionation is performed by a magnetic force of 2000 to 9000 G.
The method of claim 1, further comprising the step of spraying an anticorrosion agent on the water-bearing slag from which the debris is removed to coat the surface of the water-based slag.
8. The method of claim 7, wherein the anticorrosion agent comprises 0.01 to 0.05% by weight of the weight of the water-based slag.
Wherein the glass fiber slag aggregate has a unit weight of 1.5 to 1.6 kg / L, a glass bead size of 0.3 weight% or less, and a split content of 0.1 weight% or less.
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000319708A (en) | 1999-05-07 | 2000-11-21 | Nippon Steel Corp | Production of blast furnace slag fine aggregate |
| JP2006083062A (en) * | 2005-11-11 | 2006-03-30 | Nippon Steel Corp | Fine aggregate and its manufacturing method |
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000319708A (en) | 1999-05-07 | 2000-11-21 | Nippon Steel Corp | Production of blast furnace slag fine aggregate |
| JP2006083062A (en) * | 2005-11-11 | 2006-03-30 | Nippon Steel Corp | Fine aggregate and its manufacturing method |
| KR100775420B1 (en) | 2006-09-08 | 2007-11-12 | 인천선강(주) | Oxidized slag recycling system |
| KR20110000374A (en) * | 2009-06-26 | 2011-01-03 | 현대제철 주식회사 | Method of treatmenting a electricfurnace oxidized slag to be used as a concrete aggregate |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101768096B1 (en) * | 2016-03-28 | 2017-08-16 | 주식회사 포스코플랜텍 | Apparatus for treating slag |
| KR20190076602A (en) * | 2017-12-22 | 2019-07-02 | 주식회사 포스코 | Complexed slag fine aggregate comprising ferronickel furnace slag and granulated blast furnace slag |
| KR101999010B1 (en) * | 2017-12-22 | 2019-07-10 | 주식회사 포스코 | Complexed slag fine aggregate comprising ferronickel furnace slag and granulated blast furnace slag |
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