KR101417166B1 - 성형된 습윤-압착 티슈 - Google Patents

Abstract

습윤 압착 크레이핑된 티슈 시트는 시트의 기계 방향으로 이어지는 연속적인 단평면 거대-융기부에 의해 분리되는 연속적인 파상 골부를 나타내며, 거대-융기부는 파상 골부의 섬유 밀도의 비해 더 낮은 섬유 밀도의 것이다. 이 티슈 구조는 웹이 고도의 지형적인 연속적 또는 실질적으로 연속적 융기부 및 골부를 가지는 웹-지지 표면을 가지는 텍스처화 (성형) 직물에 의해 지지되는 동안 양키 건조기의 표면에 치밀화된 티슈 웹을 압착한 후 웹을 크레이핑하여 생성될 수 있다.

습윤 압착 크레이핑 티슈 시트, 거대-융기부, 파상 골부, 소형-융기부

Description

성형된 습윤-압착 티슈 {MOLDED WET-PRESSED TISSUE}

통기건조의 벌크(bulk)-생성 효과를 습윤-압착의 탈수 효능과 결합시키기 위한 많은 시도가 지난 20년에 걸쳐 개시되었으나, 제조 속도 및 탈수를 위한 에너지 비용에 관해서뿐 아니라 또한 제품 특성에 관해서도 두 기법의 장점을 전하는 대신에, 그의 목적에 미치지 못하는 방법이 흔히 생성되었다. 가능성 있는 방법의 예는 본원에 참고로 인용하는 에드워즈 등(Edwards et al.)의 2001년 9월 11일자 미국 특허 제6,287,426호에 개시되어 있다. 이 방법은 펠트와 매끄러운 불투과성 벨트 사이에 형성되는 고압 탈수 닙(nip)을 이용하여 습윤 웹 컨시스턴시(consistency)를 약 35 내지 48 퍼센트로 증가시킨다. 이어서, 탈수된 웹을 진공 롤을 이용하여 "웹-구조화" 직조 직물에 전달하여 건조 전에 웹에 텍스처(texture)를 부여한다. 에드워즈 등의 방법은 상대적으로 높은 기초 중량 웹에 대해 효과적이지만, 실질적으로 강도가 없는 낮은 기초 중량 습윤 웹을 매끄러운 벨트로부터 웹-구조화 직물에 전달하는 것과 연관된 어려움으로 인해, 경량 티슈를 상업적 적용을 위해 바람직한 고속으로 가공하기에 충분히 적합하진 않다. 또한, 이러한 방법에 사용하기 위한 개시된 웹-구조화 직물은 부드러움이 불충분한 껄끄러운 감촉의 티슈를 생성하는 것으로 발견되었다.

따라서, 개선된 부드러운 고벌크 경중량 습윤-압착 티슈가 필요하다.

발명의 개요

독특한 습윤-압착 티슈 시트를 에드워즈 등의 방법을 사용하여, 예를 들어, 특수 텍스처화(texturizing) 직물을 사용하여 제조할 수 있다는 것을 이제 발견하였다. 생성된 티슈 시트는 고속으로 제조할 수 있고 통기건조된 제품의 벌크 및 부드러움을 거의 모두 나타내면서 또한 심미적으로 만족스럽다. 티슈 시트는 텍스처화 직물 디자인에 의해 시트에 부여된 넓게 이격된 연속적인 "부드러운 융기부"를 특징으로 한다. 특수 텍스처화 직물을 본원에 기재된 다른 가공 조건과 조합된 특정 유형의 불투과성 벨트의 사용과 같은 다른 방법 변형과 조합하여 사용할 때, 낮은 기초 중량을 가지는 본 발명의 티슈 시트를 상대적으로 고속으로 제조할 수 있다. 그러나, 낮은 기초 중량을 가지는 본 발명의 티슈 시트는 저속이기는 하나, 에드워즈 등의 변경되지 않은 방법을 사용하여 제조할 수도 있다.

따라서, 한 양태에서, 본 발명은 기계 방향 및 횡-기계 방향을 가지는 제지 섬유의 크레이핑된 습윤-압착 티슈 시트에 있으며, 상기 티슈 시트는 시트의 기계 방향으로 이어지는 연속적인 단평면(mono-planar) 거대-융기부(macro-ridge) (부드러운 융기부)에 의해 분리되는 연속적인 파상 골부(valley)를 가지며, 거대-융기부는 파상 골부의 섬유 밀도에 비해 더 낮은 섬유 밀도의 것이다.

또 다른 양태에서, 본 발명은 기계 방향 및 횡-기계 방향을 가지는 제지 섬유의 크레이핑된 습윤-압착 티슈에 있으며, 상기 티슈 시트는 시트의 기계 방향으로 이어지는 연속적인 단평면 거대-융기부에 의해 분리되는 소형-융기부(mini-ridge)의 연속적인 파상 골부를 가지며, 거대-융기부의 평균 두께 대 소형-융기부 의 평균 두께의 비는 약 1.5 이상이다. 본원에서 목적을 위해, "두께"는 문제의 구조의 한면에서 다른 면까지의 최단 거리이다. 이 양태에서, 유리하게는, 단평면 융기부의 섬유 밀도는 파상 골부의 섬유 밀도보다 낮을 수 있다.

본 발명의 티슈 시트에서 교호하는 거대-융기부 및 골부는 텍스처화 직물의 삼차원 표면 윤곽에 의해 시트에 부여된다. 가공 동안, 티슈 시트는 상류 습윤-압착 물 제거 단계에 의해 균일하게 치밀화되고, 그 후 지형적 텍스처화 직물 상에 전달되는 동안 시트가 성형되어, 최종 거대-융기부 및 골부의 전구체를 생성한다. 텍스처화 직물과 접촉하지 않는 시트의 면에서 튀어나온 거대-융기부는 시트가 텍스처화 직물에 의해 지지되는 동안 건조기 표면에 압착되고 건조기 표면에 부착될 때 추가로 치밀화된다. 시트 내의 골부는 융기부에 비해 우묵하기 때문에, 시트가 건조기 표면에 대해 압착될 때 추가로 치밀화되더라도 그 정도가 더 적다. 이어서, 웹이 크레이핑될 때, 시트의 횡-기계 방향으로 이어지는 등줄기(crest)를 가지는 "소형-융기부"가 골부 내에 생성된다. 이 소형-융기부는 시트의 기계 방향으로 기복을 생성하고 인접한 기계 방향 거대-융기부 사이의 거리를 연결한다. 건조기의 표면에 강하게 부착된 기계 방향 거대-융기부는 크레이핑에 의해 더 많은 영향을 받는다. 그 결과, 거대-융기부 영역은 골부 영역보다 매우 탈결합화되고, 더 두꺼워지고 덜 치밀해진다. 건조기에 대한 부착이 거대-융기부 영역을 따라 실질적으로 연속적이기 때문에, 크레이핑 (탈결합)은 상대적으로 균일하고 융기부 내의 시트 표면 지형은 단면에서 봤을 때 실질적으로 단평면으로 유지된다. 본 발명의 티슈 시트의 다양한 구조적 특징부의 치수는 눈금이 있는 사진, 예컨대 본원에 나 타낸 것을 사용하거나, 또는 당업계에 잘 공지된 표면 프로파일 측정법(profilometry)에 의해 쉽게 측정할 수 있다. 시트가 형성될 때 기초 중량의 변동이 시트 전체에 걸쳐 극히 적기 때문에, 다양한 시트 구조의 두께는 섬유 밀도에 비례한다.

이 구조는 건조기 표면으로부터 떨어진 영역이 압축적으로 치밀화되지 않아 건조기에 접하는 티슈의 영역과 유사하거나 또는 더 낮은 밀도의 것인 전통적인 통기건조된 티슈와 상이하다.

달리 명시되어 있지 않다면, 본원에 사용되는 시트의 "기계방향으로 이어지는"이라는 용어는 거대-융기부 및 골부가 시트의 참 기계 방향 (0도)에 비해 0 내지 약 ±30도의 각도로 배향될 수 있음을 의미한다. 거대-융기부는 실질적으로 연속적이고 분리되지 않는다. 따라서, 시트의 기계 방향에 대한 거대-융기부 및 골부의 배열 또는 배향은 0 내지 ±30도, 보다 구체적으로 0 내지 약 ±15도, 보다 구체적으로 0 내지 ±10도, 보다 구체적으로 약 0 내지 약 ±5도일 수 있고, 또한 보다 구체적으로 배열은 기계 방향에 평행할 수 있다 (0 도). 또한, 기계 방향에 대한 배열 또는 배향은 약 ±5 내지 약 ±15도, 또한 보다 구체적으로는 약 ±10 내지 약 ±15도일 수 있다. 티슈 시트의 심미적 외관을 개선하기 위해 융기부는 직선형 또는 파형일 수 있다. 파형 또는 다른 방식의 오락가락하는 각도를 갖는 융기부의 경우, 융기부의 배열은 전체적인 평균 방향으로 측정한다.

거대-융기부의 평균 두께 대 골부 영역 내의 소형-융기부의 평균 두께의 비는 약 1.5 이상, 보다 구체적으로 약 1.5 내지 약 6, 보다 구체적으로 약 1.5 내지 약 5, 보다 구체적으로 약 1.5 내지 약 4, 보다 구체적으로 약 1.5 내지 약 3, 더욱 보다 구체적으로 약 2 내지 약 3일 수 있다.

티슈 구조에 심미성을 제공하기 위해 기계 방향 거대-융기부의 폭은 골부의 폭보다 적을 수 있다. 또한, 건조 효능을 개선하고 더 큰 부드러운 융기부를 제공하기 위해 기계 방향 거대-융기부의 폭은 골부의 폭보다 클 수 있다. 보다 구체적으로, 거대-융기부의 폭은 약 0.5 내지 약 1.5 밀리미터, 보다 구체적으로 약 0.75 내지 약 1.25 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 1 밀리미터일 수 있다. 거대-융기부의 횡-기계 방향 간격은 정점에서 정점을 측정하여 약 0.5 내지 약 4 밀리미터, 보다 구체적으로 약 1 내지 약 3.5 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 1.5 내지 약 2.5 밀리미터일 수 있다.

골부의 폭은 시트의 횡-기계 방향으로 측정하여 약 0.5 내지 약 2.5 밀리미터, 보다 구체적으로 약 0.5 내지 약 2 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 1 내지 약 2 밀리미터일 수 있다.

소형-융기부의 크기 및 간격은 텍스처화 직물 디자인 및 크레이핑 조건의 조합에 의존할 것이다. 일반적으로, 소형-융기부의 기계 방향 간격은 정점에서 정점을 측정하여 약 0.2 내지 약 1 밀리미터, 보다 구체적으로 약 0.3 내지 약 0.8 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 0.4 내지 약 0.6 밀리미터일 수 있다. 소형-융기부의 높이는 골부의 하부에서 소형-융기부의 정점을 측정하여 약 0.05 내지 약 0.5 밀리미터, 보다 구체적으로 약 0.1 내지 약 0.4 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 0.1 내지 약 0.3 밀리미터일 수 있다.

본 발명의 티슈 시트의 완성된 기초 중량은 제곱 미터당 약 40 그램 이하, 보다 구체적으로 제곱 미터당 약 10 내지 약 40 그램 (gsm), 보다 구체적으로 약 10 내지 약 30 gsm, 더욱 보다 구체적으로 약 15 내지 약 20 gsm일 수 있다. 티슈 시트를 구성하는 섬유는 당업계에 공지된 임의의 제지 섬유, 특히 셀룰로오스 섬유, 에컨대 경목(hardwood) 및 연목(softwood) 섬유일 수 있다.

본 발명의 티슈 시트의 "벌크"는 1 그램 섬유당 약 10 세제곱 센티미터 이상, 보다 구체적으로 1 그램 섬유당 약 10 내지 약 20 세제곱 센티미터 (cc/g)일 수 있다. 본원에 사용되는 "티슈 시트"는 다겹 제품과 반대로 티슈의 단일겹이다.

시험 방법

본원에 사용되는 "벌크"는 마이크로미터로 나타내어지는 티슈 시트의 하중 (이하 정의됨) 하에서의 전체 시트 캘리퍼(caliper)를 제곱 미터당 그램으로 나타내어지는 건조 기초 중량으로 나눈 몫으로 계산된다. 생성된 시트 벌크는 그램당 세제곱 센티미터로 나타내어진다. 보다 구체적으로, 티슈 전체 시트 캘리퍼는 TAPPI 시험 방법 T402 "Standard Conditioning and Testing Atmosphere For Paper, Board, Pulp Handsheets and Related Products" 및 T411 om-89 "Thickness (caliper) of Paper, Paperboard, and Combined Board" (적층된 시트의 경우 Note 3)에 따라 측정한 단일 티슈 시트의 대표적인 두께이다. T411 om-89을 수행하기 위해 사용되는 마이크로미터(micrometer)는 엠베코, 인코포레이티드(Emveco, Inc.), 미국 오레곤주 뉴버그 소재로부터 입수가능한 엠베코 200-A 티슈 캘리퍼 시험기이다. 마이크로미터의 하중은 2 킬로-파스칼이고, 압력 피트(pressure feet) 면적은 2500 제곱 밀리미터이고, 압력 피트 직경은 56.42 밀리미터이고, 체류 시간은 3초이고, 하강 속도는 초당 0.8 밀리미터이다.

본원에 사용되는 "기계 방향 (MD) 인장 강도"는 시료를 파열될 때까지 기계 방향으로 당길 때 3 인치의 시료 폭당 최대 부하이다. 유사하게, "횡-기계 방향 (CD) 인장 강도"는 시료를 파열될 때까지 횡-기계 방향으로 당길 때 3 인치의 시료 폭당 최대 부하이다. 파단 전 시료의 퍼센트 신장이 "연신(stretch)"이다.

인장 강도 및 연신을 측정하기 위한 절차는 다음과 같다. JDC 정밀 시료 절단기 (트윙-앨버트 인스트루먼트 캠퍼니(Thwing-Albert Instrument Company), 미국 펜실베이니아주 필라델피아 소재, 모델 번호 JDC 3-10, 일련 번호 37333)를 사용하여 넓이 3 인치 (76.2 mm) x 길이 5 인치 (127 mm)인 스트립을 기계 방향 (MD) 또는 횡-기계 방향 (CD) 배향으로 절단하여 인장 강도 시험을 위한 시료를 제조한다. 인장 강도 측정을 위해 사용되는 기계는 MTS 시스템즈 신테크(MTS Systems Sintech) 11S, 일련 번호 6233이다. 데이터 습득 소프트웨어는 윈도우즈(Windows) 버전 3.10용 MTS 테스트웍스(MTS TestWorks)® (MTS 시스템즈 코포레이션(MTS Systems Corp.), 미국 노쓰 캐롤라이나주 리서치 트라이앵글 파크 소재)이다. 부하 셀은 시험하고자 하는 시료의 강도에 따라 최대 50 뉴튼(Newton) 또는 100 뉴튼으로부터 선택하여 대부분의 최대 부하 값이 부하 셀의 전체 스케일 값의 10 내지 90%이도록 한다. 조(jaw) 사이의 게이지 길이는 4 +/- 0.04 인치 (101.6 +/-1 mm)이다. 조는 공기-작용을 사용하여 작동되고 고무 코팅된 것이다. 최소 그립 면 폭은 3 인치 (76.2 mm)이고, 조의 대략적인 높이는 0.5 인치 (12.7 mm)이다. 크로 스헤드 속도는 10 +/- 0.4 인치/분 (254 +/-1 mm/분)이고, 파단 감도는 65%로 설정한다. 시료를 수직 및 수평으로 모두 중앙에 있는 기계의 조에 배치한다. 이어서, 시험을 시작하고 시험편이 파단되면 종결한다. 최대 부하는 시험하고자 하는 시료의 방향에 따라 시험편의 "MD 인장 강도" 또는 "CD 인장 강도"로 기록한다. 적어도 6개의 대표적인 시험편을 각 제품 또는 시트에 대해 시험하고, "있는 그대로" 취하고, 모든 개별 시험편 시험의 산술 평균이 제품 또는 시트에 대한 MD 또는 CD 인장 강도이다.

도 5 및 6의 티슈 두께 프로파일의 축소 사진을 제조하기 위해 사용되는 방법은 다음과 같다. 대충 2 내지 3 제곱 센티미터의 작은 티슈 시료를 격리된 개방 용기 내부의 액체 질소 풀에 위치하는 금속 앤빌(anvil) 상의 카드 스톡(card stock)의 조각 위에 배치한다. 티슈를 알콜로 먼저 세정한 사용된 적 없는 안전 면도날로 절단한다. 이 절단의 배열은 시료의 참 기계 방향에 대해 약간 비스듬하게 하여 다수의 시료 제조 없이 절단을 따라 상이한 영역이 티슈 구조의 상이한 밀도 영역을 나타내도록 한다. 절단은 플라이어(plier) 또는 겸자(forcep)로 티슈 상의 안전 면도날을 잡고 작은 나무망치로 티슈 및 지지 금속 앤빌에 대해 안전 면도날의 뒷면을 때려 수행한다. 이 방법은 티슈 구조의 모양의 변형 없이 냉각된 티슈를 깨끗하게 절단할 것이다. 대략 5 밀리미터 넓이의 티슈 시료를 얻기 위해 새로운 안전 면도날로 제1 절단에 평행하게 다수의 절단을 수행할 수 있다. 이어서, 각 시료를 앤빌로부터 제거하고 양면 테이프로 양키(Yankee)-면이 위가 되도록 카드 스톡상에 설치하여 약 1 밀리미터의 티슈가 카드 스톡 및 테이프의 가장자리 를 지나 연장되도록 한다. 시료를 절단 가장자리가 렌즈에 대면하게 광학적 현미경 아래에 배치한다. 보기에 적합한 수준으로 이미지를 밝게 하고 확대한다.

본원에서 도 2 및 7에서 티슈의 건조기-접촉 면의 삼차원 표현을 생성하기 위해 사용되는 비-접촉 표면 프로파일 측정법은 본원에 참고로 인용하는 무랄리 등(Mullally et al.)의 미국 특허 출원 공개 US2005/0236122 A1호에 기재되어 있다. 보다 특히, 삼차원 광학 표면 지형적 지도는 z-방향 분해능이 10 nm인 CHR 150 N 광학 거리 측정 감지기가 장착된 마이크로프로프(MicroProf)™ 측정 시스템 (프라이즈 리서치 앤 테크놀로지 게엠베하(Fries Research and Technology GmbH), 독일 글라트바흐 소재로부터 입수가능한 시스템)을 사용하여 측정할 수 있다. 마이크로프로프는 광학 렌즈의 색수차를 이용하여 z-방향 거리를 측정하여 시료 표면으로부터 반사된 초점 맞춰진 백색광을 분석한다. 시료는 유리 슬라이드 상에 분무-접착제로 설치한다. x-y 표를 사용하여 시료를 기계 방향 (MD) 및 횡-기계 방향 (CD)으로 이동시킨다. MD 및 CD 분해능은 20 μm로 설정한다.

삼차원 표면 프로파일 측정 지도는 표면 지형 측량 소프트웨어 탈리맵 유니버셜(TalyMap Universal) (테일러-홉슨 프레시전 리미티드(Taylor-Hobson Precision Ltd.), 영국 레스터 소재로부터 입수가능한 버전 3.1.10)로 마이크로프로프로부터 분석을 위한 통합된 데이터 파일 형태로 이출할 수 있다. 이 소프트웨어는 마운틴즈(Mountains)® 기법 도량형 소프트웨어 플랫폼 (www.digitalsurf.fr)을 이용하여 사용자가 다양한 프로파일을 이입하고 이어서 프로파일에 대해 상이한 연산자 (수학적 변형) 또는 연구 (그래프 표현 또는 숫자 계산)를 실행하고 이를 데스크톱 공개에 적합한 형태로 나타내는 것을 허용한다.

탈리맵 소프트웨어 내에서, 이 작업을 위해 이용되는 연산자는 주어진 높이에서의 프로파일의 인공적 절단인 문턱처리(thresholding) 및 필터링(filtering)을 포함한다. 문턱처리는 이미지를 깨끗하게 하고, 개별 섬유 또는 표면 먼지를 제거하고 기록된 깊이의 범위를 조정한다. 0.2 mm 차단(cut-off)이 있는 가우시안 필터를 적용하여 10개의 데이터 점을 가로질러 평균하여 표면을 추가로 매끄럽게 하고, 국부적 거칠음의 제거에 의해 개별 섬유를 제거한다. 이는 도 7에 나타내어진 "표면 프로파일 측정법" 프로파일을 수득한다. 이어서, 프로파일 구획을 확대하고 연속적인 투영 연구를 실행한다. 이는 모조 광 반사로 표면의 연속적인 표현을 삼차원으로 생성한다. 모조-광 표현 결과를 나타내는 것은 도 2에 나타낸 것과 같은 이미지를 생성한다.

간략함 및 간결함을 위하여, 본 명세서에 나타낸 임의의 범위의 값은 문제의 지정된 범위 내의 정수 (또는 그와 같은 수) 값인 종점을 가지는 임의의 하위-범위를 언급하는 청구항을 지지하는 기재로서 해석되어야 한다. 가정의 예시적인 실시예에 의해, 1 내지 5의 범위의 본 명세서의 개시는 하기 하위-범위 중 임의의 것에 대한 청구항을 지지하는 것으로 간주될 것이다: 1-4; 1-3; 1-2; 2-5; 2-4; 2-3; 3-5; 3-4; 및 4-5. 유사하게, 0.1 내지 0.5의 범위의 본 명세서의 개시는 하기 하위-범위 중 임의의 것에 대한 청구항을 지지하는 것으로 간주될 것이다: 0.1-0.4; 0.1-0.3; 0.1-0.2; 0.2-0.5; 0.2-0.4; 0.2-0.3; 0.3-0.5; 0.3-0.4; 및 0.4-0.5.

도 1은 본 발명의 따른 티슈 시트의 개략적인 평면도이다.

도 1A는 도 2의 티슈 시트의 기계 방향으로 취한 단면이다.

도 1B는 도 1의 티슈 시트의 횡-기계 방향으로 취한 단면이다.

도 2는 도 1에 도시된 것과 유사한, 본 발명의 티슈 시트의 건조기-접촉면의 표면 프로파일 측정법에 의해 얻어진 보다 실제적인 삼차원 표현이다.

도 3은 상기 기재된 연속적인 기계 방향 융기부 및 소형-융기부를 함유하는 골부를 나타내는 시트를 형성하는 방법에 사용되는 상응하는 텍스처화 직물과 나란히 나타낸 본 발명에 따른 티슈 시트의 건조기-접촉면의 확대한 평면도 사진이다.

도 4는 도 3의 티슈 시트의 확대한 평면도이다.

도 5A 및 5B는 본 발명의 티슈 시트의 기계 방향 융기부 영역의 실질적으로 단평면 저밀도 특성을 나타내는, 도 4의 선 A-A를 따라 취한 확대한 단면 사진이다.

도 6A 및 6B는 본 발명의 티슈 시트의 기계 방향 융기부의 기복 및 상대적으로 고밀도를 나타내는, 도 4의 선 B-B를 따라 취한 확대한 단면 사진이다.

도 7은 골부 영역 내에 횡-기계 방향 소형-융기부를 포함하는 기계 방향 융기부 및 골부를 나타내는, 본 발명의 티슈 시트의 건조기 면의 표면 프로파일 측정 이미지이다.

도 8은 본 발명의 티슈 시트를 제조하기에 적합한 습윤-압착 티슈 제조 방법의 개략도이다.

도 9 내지 13은 본 발명의 티슈 시트에 기계 방향 융기부를 생성하는 이격된 연속적인 또는 실질적으로 연속적인 기계 방향 구조를 나타내는, 본 발명의 티슈 시트의 제조에 유용한 텍스처화 직물의 확대한 사진이다. 도 9는 도 3에 부분적으로 나타내어진 동일한 직물이다.

도 14는 도 13의 텍스처화 직물을 사용하여 제조한 본 발명의 티슈의 확대한 사진이다.

본 발명은 이제 도면을 참조로 추가로 기재할 것이다. 달리 지정되지 않았다면, 다양한 도면 내의 같은 참조 번호는 같은 특징부를 나타낸다.

도 1을 참조하면, 크레이핑 동안 건조기 표면에 접촉하는 티슈 시트의 면을 나타내는 본 발명에 따른 티슈 시트의 개략적인 평면도를 나타낸다. 시트의 기계 방향 (MD) 및 횡-기계 방향 (CD)을 나타낸다. 또한, 시트의 기계 방향으로 이어지는 단평면 거대-융기부(1)을 나타낸다. 또한, 파상 골부(2) 및 크레이핑 동안 생성되는 골부 내의 소형-융기부의 정점(3)을 나타낸다.

도 1A는 도 1의 선 A-A를 따라 취한, 도 1의 티슈 시트의 개략적인 단면이다. 골부 내의 소형-융기부의 두께 "t"와 비교하여 거대-융기부의 상대적인 두께 "T"를 나타내는 거대-융기부의 단면을 나타낸다.

도 1B는 도 1의 선 B-B를 따라 취한, 도 1의 티슈 시트의 개략적인 단면이며, 소형-융기부의 두께와 비교하여 거대-융기부의 상대적인 두께를 추가로 도시한다. 또한, 캘리퍼와 두께 사이의 개념 차이를 나타내는 비-부하 캘리퍼 "C"를 나타낸다.

도 2는 도 1에서 도시한 것과 유사한, 본 발명의 티슈 시트의 건조기-접촉면의, 표면 프로파일 측정법에 의해 얻어진 삼차원 표현이다. 시트의 양키-접촉면의 표면 경계는 참조 번호(4)로 하이라이트하였다. 시트의 직물면 (비-양키면)의 표면 경계는 참조 번호(5)로 나타내었고, 이는 각 축을 따라 개략적으로 그려 시트의 거대-융기부 영역과 골부 영역 내의 소형-융기부 사이의 두께 (및 밀도) 차이를 추가로 도시한다. 티슈는 도 9의 텍스처화 직물을 사용하여 본원에서 실시예 1에 기재된 방법에 따라 제조하였다.

도 3은 상기 기재된 연속적인 기계 방향 거대-융기부 및 소형-융기부를 함유하는 골부를 나타내는, 시트 형성 방법에 사용되는 상응하는 텍스처화 직물과 나란히 있는 본 발명에 따른 티슈 시트의 건조기-접촉면의 확대한 평면도 사진이다. (다양한 도면에서 사진을 위해, 상부 및 측면으로부터 조명을 제공하므로 직물 내의 음푹 들어간 구역은 어둡고 상승된 구역은 밝다. 자를 포함하는 사진의 경우, 사진의 하부의 일정한 비율의 각각의 수직 선 사이의 공간은 0.5 밀리미터로 나타난다.)

도 4는 도 3의 티슈 시트의 확대한 평면도이다.

도 5A 및 5B는 본 발명의 티슈 시트의 기계 방향 거대-융기부 영역의 실질적으로 단평면 저밀도 특성을 나타내는, 도 4의 티슈의 선 A-A의 단편을 따라 취한 확대한 단면 사진이다. 나타내어진 거대-융기부 단편의 두께 (거대-융기부 구조의 한면에서 구조의 반대면까지의 최단 거리)는 약 75 내지 약 150 μm의 범위이다. 해당 구조의 각 면 상에 놓인 가상 평면 사이의 전체 두께이고 임의의 기복을 고려한 비-부하 캘리퍼는 약 200 μm이다. 본원에서 목적을 위해, "실질적으로 단평면" 거대-융기부는 비-부하 캘리퍼 대 평균 두께의 비가 약 2 이하인 것을 수치상으로 특징으로 할 수 있다. 평균 두께 측정을 위해, 대표 값을 얻기 위해 적어도 10개의 불규칙한 두께 측정을 측정하고자 하는 각 티슈에 대해 주어진 선을 따라 실행하여야 할 것이다.

도 6A 및 6B는 본 발명의 티슈 시트의 소형-융기부의 기복 및 소형-융기부의 상대적 고밀도를 나타내는, 도 4의 단편 선 B-B를 따라 취한 확대한 단면 사진이다. 나타난 소형-융기부 단편의 두께는 약 45 내지 약 60 μm이다. 전체적인 비-부하 시트 캘리퍼는 약 300 μm이다.

도 7은 시트의 횡-기계 방향으로 이어지는 골부 영역 내의 소형-융기부를 포함하는, 그 사이에 기계 방향 거대-융기부 및 골부 영역의 상대 높이를 나타내는, 본 발명의 티슈 시트의 건조기 면의 그레이 스케일 표면 프로파일 측정 이미지이다.

도 8은 본 발명에 따른 티슈 시트의 제조를 위해 유용한 방법의 개략적인 도시이다. 일반적으로, 본 발명의 티슈 시트의 제조 방법은 (a) 제지 섬유의 수성 현탁액을 형성 직물 상에 퇴적시켜 기초 중량이 제곱 미터당 약 40 그램 이하인 습윤 티슈 웹을 형성하고, (b) 습윤 티슈 웹을 제지 펠트 상에 지지되는 동안 탈수 압착 닙에 전달하고, (c) 제지 펠트와 입자 벨트(particle belt) 사이에 습윤 티슈 웹을 압축하여, 습윤 티슈 웹을 약 30 퍼센트 이상의 컨시스턴시로 탈수하고 입자 벨트의 표면에 전달하고, (d) 탈수된 웹을 진공을 이용하여 입자 벨트에서 텍스처화 직물에 전달하여 탈수된 웹을 직물의 표면 윤곽으로 성형하고, (e) 텍스처화 직물에 의해 지지되는 동안 양키 건조기의 표면에 웹을 압착하여 웹을 양키 건조기의 표면에 전달하고, (f) 웹을 건조시키고 크레이핑하여 크레이핑된 티슈 시트를 제조하는 것을 포함한다.

임의의 표준 습윤 포머(former)를 사용할 수 있지만, 통상적인 크레센트 포머(crescent former)를 나타내었다. 보다 구체적으로, 헤드박스(7)은 형성 직물(10)과 펠트(9)가 부분적으로 형성 롤(8)을 감쌀 때 이들 사이에 제지 섬유의 수성 현탁액을 퇴적시킨다. 형성 직물은 유도 롤(12)에 의해 유도된다. 본원에 사용되는 "펠트"는 물을 흡수하고 티슈 웹으로부터 제거하도록 설계된 흡수 제지 직물이다. 다양한 디자인의 제지 펠트가 당업계에 잘 공지되어 있다.

새로-형성된 웹은 흡입 롤(14), 입자 벨트(16)과 압착 롤(19) 사이에 형성되는 탈수 압착 닙으로 펠트에 의해 전달된다. 압착 닙에서, 티슈 웹은 펠트와 불투과성 입자 벨트(16) 사이에서 압축됨에 따라 약 30 퍼센트 이상, 보다 구체적으로 약 40 퍼센트 이상, 보다 구체적으로 약 40 내지 약 50 퍼센트, 더욱 보다 구체적으로 약 45 내지 약 50 퍼센트의 컨시스턴시로 탈수된다. 본원에 사용되고 당업계에 잘 이해되는 "컨시스턴시"는 섬유를 기재로 하는 웹의 골 건조 중량 퍼센트를 나타낸다. 탈수를 달성하기 위해 웹에 적용되는 압축 수준은 유리하게는 본 발명에 따라 경량 티슈 웹을 제조할 때 더 높을 수 있다.

본원에 사용되는 "입자 벨트"는 다른 매끄러운 표면에 많은 작은 홀(hole) 및 융기를 가지는 수불투과성, 또는 실질적으로 수불투과성 전달 벨트이며, 홀은 벨트가 제조될 때 벨트 재료에 미리 임베딩(embedding)된 제거된 입자 또는 기체 거품으로부터 형성된다. 홀의 크기 및 분포는 다양할 수 있지만, 상기 작은 홀의 험준한 측벽 각도 및 크기는 액체 물이 여기에 들어갈 수 없기 때문에 벨트 표면의 완전한 습윤을 방지한다 (연잎에 대한 물리적 현상과 유사). 홀의 존재는 또한 벨트의 표면과 습윤 웹 사이에 공기의 혼입을 일으킨다. 공기 또는 증기의 존재는 웹과 벨트의 표면 사이의 수막의 파괴를 돕고 이에 의해 웹과 벨트 표면 사이의 부착 수준을 감소시킨다. 또한, 입자 벨트는 홈이 파진 벨트와 연관된 마모 문제가 없으며, 이는 오래된 홀이 닳아 없어짐에 따라 입자가 덮여지지 않고 발산되면서 새로운 홀이 생성되기 때문이다. 이러한 입자 벨트의 예는 본원에 참고로 인용하는 1994년 3월 29일자로 발행된 에클룬드 등(Eklund et al.)의 "Transfer Belt in a Press Nip Closed Draw Transfer"라는 명칭의 미국 특허 제5,298,124호에 기재되어 있다.

압착 닙에서 빠져나간 후, 시트는 불투과성 입자 벨트에 머무르고, 이어서 진공 슬롯(41)을 함유하는 진공 롤(23)에 의해 텍스처화 직물(22)에 전달된다. 압착 닙 장력은 롤(18)의 위치에 의해 조정될 수 있다. 임의의 성형 박스(25)를 사용하여 텍스처화 직물에 웹의 추가 성형을 제공할 수 있다.

본원에 사용되는 "텍스처화 직물"은 탈수된 시트를 그의 표면에 일치하도록 성형할 때 상기 기재된 바와 같이 티슈 시트 내의 융기부 및 골부를 형성할 수 있는 지형을 가지는 삼차원 제지 직물, 특히 부직 제지 직물이다. 보다 특히, 텍스처화 직물은 골부에 의해 분리되는 실질적으로 연속적인 기계-방향 리플(ripple)이 있는 텍스처화된 시트 접촉 표면을 가지는 부직 제지 직물이며, 리플은 함께 집단을 이루는 다수의 경사 스트랜드로 형성되고 하나 이상의 직경의 다수의 위사 스트랜드에 의해 지지되며, 리플의 폭은 약 1 내지 약 5 밀리미터, 보다 구체적으로 약 1.3 내지 약 3 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 1.9 내지 약 2.4 밀리미터이다. 직물의 횡-기계 방향에서 리플의 발생 빈도는 센티미터당 약 0.5 내지 약 8, 보다 구체적으로 약 3.2 내지 약 7.9, 더욱 보다 구체적으로 센티미터당 약 4.2 내지 약 5.3이다. 직물의 상부 평면과 티슈 웹이 접촉할 수 있는 가장 낮은 보이는 직물 너클(knuckle) 사이의 z-방향 거리인 리플형 채널 깊이는 약 0.2 내지 약 1.6 밀리미터, 보다 구체적으로 약 0.7 내지 약 1.1 밀리미터, 더욱 보다 구체적으로 약 0.8 내지 약 1 밀리미터일 수 있다. 본원에서 목적을 위해 "너클"은 겹치는 경사 및 위사 스트랜드에 의해 형성되는 구조이다. 제지 직물 업자들은 예시된 직물로부터의 변경을 사용하여 목적하는 지형 및 웹 섬유 지지체를 달성할 수 있다는 것을 이해할 것이다.

티슈 웹의 입자 벨트에서 텍스처화 직물로의 전달을 실행하기 위해 사용되는 진공 수준은 텍스처화 직물의 특성에 좌우될 것이다. 픽업(pick-up) (진공 전달 롤)에서의 진공은 더 무거운 종이 등급에 대해서보다 경량 티슈 웹을 전달 벨트에서 텍스처화 직물로 전달하는데 훨씬 더 중요한 역할을 한다. 습윤 웹 인장 강도가 매우 낮기 때문에, 전달은 벨트 및 직물 분리 전에 완료되어야 하고, 그렇지 않다면 웹이 손상될 것이다. 반면에, 더 무거운 종이 웹의 경우 이는 적당한 진공 (20 kPa)으로 짧은 미세-연신을 거쳐서도 전달을 달성하기에 충분한 습윤 강도를 갖는다. 경량 티슈 웹의 경우, 티슈 아래의 증기가 신속하게 팽창되고 벨트로부터 웹을 밀어내고 직물 분리 전에 웹을 직물에 전달하는 것을 야기하도록 가해지는 진공은 훨씬 더 강할 필요가 있다. 반면에, 진공은 전달 후 시트 내의 핀홀(pinhole)을 야기할 만큼 너무 강해서는 안된다.

웹의 텍스처화 직물로의 전달은 "러시(rush)" 전달 또는 "연신" 전달을 포함할 수 있다. 텍스처화 직물의 특성에 따라, 러시 전달은 더 높은 시트 캘리퍼의 생성을 도울 수 있다. 사용시, 러시 전달의 수준은 약 5 퍼센트 이하일 수 있다.

웹은 텍스처화 직물에 의해 지지되는 동안 압착 롤(24)를 통해 양키 건조기(27)의 표면에 전달되고, 그 후 웹은 건조되고 닥터 블레이드(21)로 크레이핑된다. 또한, 양키 건조기 후드(30) 및 크레이핑 접착제 분무 적용기(31)도 나타나있다. 이어서, 생성된 크레이핑된 웹(32)가 패런트 롤(parent roll) (나타내진 않음)로 롤링되고 원하는 대로 최종 생성물 형태로 전환되고 포장된다.

연속적인 상업적 베이스로 상기 방법을 수행하는데 있어서, 특히 직물 상에 최소량의 물 (약 3 gsm 이하)을 남기는 방법을 사용하는 직물 세정이 특히 유리할 수 있다. 적합한 직물 세정 방법은 에어 제트(air jet), 열 세정, 세정하기 용이한 코팅된 직물, 및 고압 워터 제트(water jet)를 포함한다.

도 9는 본 발명의 티슈 시트 내의 기계 방향 융기부를 생성하는 이격된 연속적 또는 실질적으로 연속적인 기계 방향 구조를 나타내는, 본 발명의 티슈 시트의 제조를 위한 텍스처화 직물로서 유용한 제지 직물의 시트 접촉면의 평면도 사진이다. 도 9는 직물 융기부가 개별 경사 스트랜드보다 더 높고 더 넓은 깊은 리플형 구조를 생성하기 위해 사용되는 3개의 상이한 직경의 위사의 직조 패턴 및 특정 위치를 나타낸다. 직물은 모든 경사 및 위사가 직물의 시트-접촉면 및 직물의 기계면 모두에 관여하는 단일 층 구조이다. 리플형 채널 깊이는 0.967 mm, 또는 합쳐진 경사와 중량-평균 위사 직경의 293%이다. 본 발명의 목적을 위해, 직물에 모래를 뿌릴 수 있다. 이러한 지형적 직물의 경우, 접촉 면적은 전형적으로 15 내지 30%여서 모래를 뿌리는 것이 건조기에 대해 단단히 압착된 티슈의 양을 증가시켜 건조 효능을 개선할 것이다.

도 10은 본 발명의 티슈 시트의 제조를 위한 텍스처화 직물로서 유용한 또 다른 제지 직물의 시트 접촉면의 평면 사진이다. 하나의 위사 직경만이 구조 내에 존재하고 생성된 리플형 채널 깊이는 0.72 mm, 또는 합쳐진 경사와 중량-평균 위사 직경의 218%이다.

도 11은 본 발명의 티슈 시트의 제조를 위한 텍스처화 직물로서 유용한 또 다른 제지 직물의 시트 접촉면의 평면 사진이다. 두개의 상이한 위사 직경이 구조 내에 존재하고 티슈 거대-융기부를 생성하는 직물 리플은 기계 방향에 평행하다.

도 12는 각이 진 리플형 구조를 나타내는, 또 다른 적합한 텍스처화 직물의 티슈 접촉면의 평면 사진이다. 직물 리플은 실질적으로 연속적이고, 분리되지 않고, 함께 집단을 이룬 다수의 경사 스트랜드로 형성되고, 3개의 상이한 직경의 다수의 위사 스트랜드에 의해 지지된다. 유사한 구조는 하나 이상의 직경의 위사 스트랜드를 사용하여 구성할 수 있다. 경사 스트랜드는 실질적으로 기계 방향으로 배향되고 각 개별 경사 스트랜드는 리플의 구조 및 골부의 구조 모두에 관여한다. 직물 융기부 및 골부는 시트의 참 기계 방향에 관해 약 5도의 각도로 배향된다. 각도는 직조 구조 및 위사 번수(pick count) 모두의 함수이다. 크레이핑된 티슈 제조 방법을 위한 압인(impression) 또는 통기 건조 직물로서 사용할 경우, 생성된 티슈 융기부 및 골부의 각도는 양키 건조기와 릴(reel) 사이의 속도 차이로 인해 왜곡(foreshorten)될 수 있다. 왜곡된 각도는 본원에 참고로 인용하는 1998년 11월 10일자로 허여된 "System for Making Absorbent Paper Products"이라는 명칭의 미국 특허 제5,832,962호에 기재된 바와 같이 계산할 수 있다. 예로서, 웹이 양키 속도보다 20% 느린 속도로 권취되는 크레이핑 방법의 경우, 생성된 양키-면 티슈 융기부의 왜곡된 각도는 도 12에 나타내어진 직물의 경우 12도일 것이다.

도 13은 깊은 파형 리플형 구조를 제조하기 위해 사용되는 상이한 직경 위사의 직조 패턴 및 특정 위치를 나타내는, 본 발명의 티슈 시트의 제조를 위해 텍스처화 직물로서 유용한 또 다른 제지 직물의 티슈 접촉면의 평면 사진이다. 직물 리플은 실질적으로 연속적이지만 기계 방향에 관해 약간의 각도 (15도 이하)를 따라 배열된다. 리플은 개별 경사 스트랜드보다 더 높고 더 넓고, 개별 경사 스트랜드는 경사 스트랜드가 실질적으로 기계 방향으로 배향되어 있기 때문에 직물 리플 및 직물 골부 모두에 관여한다. 직물 리플의 각도는 횡-기계 방향으로의 이동 방향을 정기적으로 전환하여 티슈 심미성을 향상시키거나 또는 티슈의 인접한 층이 리플형 구조를 따라 네스팅되려는 경향을 감소시킬 수 있는 파형 리플형 외관을 생성한다. 크레이핑 적용을 위해, 파형 리플은 또한 티슈 웹이 부착되는 양키 건조기 표면의 위치를 교대시키는 역할을 한다. 나타낸 직물에서, 리플은 리플 사이의 횡-기계 간격의 대략 1/2 횡단 후 방향을 전환한다.

도 14는 기계 방향으로 이어지는 파형 거대-융기부를 가지고 도 13의 텍스처화 직물을 사용하여 제조한 본 발명의 티슈 시트의 평면도 확대 사진이다.

실시예 1. 도 1 내지 7에 도시된 본 발명에 따른 티슈 시트는 도 8과 관련하여 상기 기재된 방법을 사용하여 제조하였다. 특히, 크레센트 포머를 사용하여 13.8 gsm의 경량 종이 시트를 제조하였다. 지료(furnish)는 북부 연목과 유칼립투스 섬유의 30:70 블렌드였다. 양키 건조기에서의 종이 기계 속도는 800 미터/분이었다. 습윤 티슈 웹을 펠트에 전달하고 약 25% 고체의 컨시스턴시로 진공으로 부분적으로 탈수하였다. 이어서, 웹을 600 kNt/m의 부하로, 6 MPa의 최고 압력으로 연장된 닙 압착으로 압축 탈수하였다. 펠트 및 웹을 조도(roughness)가 약 3 마이크로미터인 올바니(Albany) LA 입자 전달 벨트와 유사한 매끄러운 벨트에 압착시켰다. 압착기에서 빠져나간 후, 웹은 전달 벨트에 부착되었다. 벨트 및 웹을 압착 롤을 지나 이동시키고, 이어서 양키 건조기의 표면과의 후속 접촉 면적을 개선시키기 위해 모래를 뿌린 도 9에 도시된 텍스처화 직물과 접촉시켰다. 1.7 MPa 하중 하에 예측되는 접촉 면적은 약 30%였다. 압착기와 진공 롤 사이의 거리는 약 4 미터였다. 텍스처화 직물을 진공 롤과 접촉시킨 후 약 25 mm의 거리에 걸쳐 전달 벨트 및 티슈 웹과 접촉시켰다. 직물과 전달 벨트의 분리 직전에, 약 30 kPa의 고진공 수준을 진공 롤 내부로부터 공급하여, 웹이 전달 벨트에서 텍스처화 직물에 전달되도록 하였다. 웹을 직물로 전달시 5%의 러시 전달이 있었지만, 이 속도 차이 는 임의적이다. 웹 및 직물을 양키 건조기에서의 압착 롤에 함께 이동시켜, 성형된 웹을 양키 건조기의 표면에 압착시켰다. 압착 롤 전에 양키 표면 상에 분무된 접착제를 이용하여 웹을 양키에 부착시켰다. 웹을 수분 함량 또는 1 내지 2%로 건조시키고 크레이핑하고, 양키 속도보다 20% 느린 속도로 권취하였다.

생성된 티슈 시트의 물리적 특성은 다음과 같았다:

티슈 시트는 캘린더링된 2겹 휴지로 전환되었고, 양호한 부드러움을 나타내었다.

실시예 2. 양키 건조기에서의 종이 기계 속도가 1000 m/분이고 기초 중량이 1겹 완성된 제품을 표적으로 하였다는 점을 제외하곤, 일반적으로 실시예 1에 기재된 것과 같이 티슈 시트를 제조하였다. 건조기 기초 중량은 22.0 gsm이었고, 진공 롤의 내부에 공급되는 진공 수준은 40 kPa이었다. 텍스처화 직물은 도 9의 것과 유사한 종류의 것이었다.

생성된 티슈 시트의 물리적 특성은 다음과 같았다:

실시예 3. 양키 건조기에서의 종이 기계 속도가 1000 m/분이고 텍스처화 직물이 도 13과 유사한 종류의 것이라는 점을 제외하곤, 일반적으로 실시예 1에 기재된 것과 같이 티슈 시트를 제조하였다. 건조기 기초 중량은 13.7 gsm이었다. 웹의 직물로의 전달시 3%의 러시 전달이 있었다. 생성된 티슈는 도 14에 나타낸 것과 유사하였다.

생성된 티슈 시트의 물리적 특성은 다음과 같았다:

실시예 4. 양키 건조기에서의 종이 기계 속도가 600 m/분이라는 점을 제외하곤, 일반적으로 실시예 1에 기재된 것과 같이 티슈 시트를 제조하였다. 건조기 기초 중량은 14.5 gsm이었다. 웹의 직물로의 전달시 5%의 러시 전달이 있었다.

생성된 티슈 시트의 물리적 특성은 다음과 같았다:

이어서, 베이스시트를 유사한 특성의 또 다른 롤과 겹쳐 베이스시트의 직물 대향면이 최종 제품에서 서로 대면하는 휴지의 2겹 롤로 전환시켰다. 2겹 제품을 635 μm (0.025 인치) 이격된 강철 롤러로 캘린더링하고, 43 mm 직경의 심 상에 권취하였다. 이 제품은 기존 상업용 휴지 제품에 비해 소비자 시험에서 선호되었다. 완성된 제품의 생성된 물리적 특성은 다음과 같았다:

예시의 목적을 위해 주어진 상기 실시예는 하기 청구범위 및 그에 대한 모든 등가물에 의해 정의되는 본 발명의 범위를 제한하는 것으로 해석되어서는 안된다는 것이 이해될 것이다.

Claims (20)

1. 기계 방향 및 횡-기계 방향을 가지며 기초 중량을 갖는 제지 섬유의 크레이핑된 습윤 압착의 단일겹 티슈 시트로서,

   상기 티슈 시트는, 시트의 기계 방향으로 이어지는 거대-융기부(macro-ridge)에 의해 분리된 횡-기계 방향으로 이어지는 소형-융기부의 연속적인 파상 골부(valley)를 가지며,

   거대-융기부의 섬유는 파상 골부에서의 섬유 보다 더 탈결합화됨으로써 거대-융기부가 파상 골부의 섬유 밀도에 비해 더 낮은 섬유 밀도를 가지고,

   티슈 시트의 기초 중량의 변동은 티슈 시트 전체에 걸쳐 최소한으로 제한되며,

   거대-융기부의 평균 두께 대 소형-융기부의 두께의 비가 1.5 내지 6인 티슈 시트.
2. 삭제
3. 제1항에 있어서, 거대-융기부는 횡-기계 방향에 걸쳐 서로 동일한 간격으로 분리되는 티슈 시트.
4. 제1항에 있어서, 거대-융기부가 시트의 기계 방향에 평행한 티슈 시트.
5. 제1항에 있어서, 거대-융기부가 시트의 기계 방향에 대해 0 내지 ±15도의 각도로 배향된 티슈 시트.
6. 제1항에 있어서, 거대-융기부가 시트의 기계 방향에 대해 0 내지 ±10도의 각도로 배향된 티슈 시트.
7. 제1항에 있어서, 거대-융기부가 시트의 기계 방향에 대해 0 내지 ±5도의 각도로 배향된 티슈 시트.
8. 삭제
9. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 평균 두께 대 소형-융기부의 두께의 비가 1.5 내지 5인 티슈 시트.
10. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 평균 두께 대 소형-융기부의 두께의 비가 1.5 내지 4인 티슈 시트.
11. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 평균 두께 대 소형-융기부의 두께의 비가 1.5 내지 3인 티슈 시트.
12. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 평균 두께 대 소형-융기부의 두께의 비가 2 내지 3인 티슈 시트.
13. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 폭이 골부의 폭보다 작은 티슈 시트.
14. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 폭이 0.5 내지 1.5 밀리미터인 티슈 시트.
15. 제1항에 있어서, 거대-융기부의 간격이 정점에서 정점을 측정하여 0.5 내지 4 밀리미터인 티슈 시트.
16. 제1항에 있어서, 골부의 폭이 0.5 내지 2.5 밀리미터인 티슈 시트.
17. 제1항에 있어서, 소형-융기부의 기계 방향 간격이 정점에서 정점을 측정하여 0.2 내지 1 밀리미터인 티슈 시트.
18. 제1항에 있어서, 소형-융기부의 높이가 0.05 내지 0.5 밀리미터인 티슈 시트.
19. 제1항에 있어서, 기초 중량이 제곱 미터당 10 내지 40 그램인 티슈 시트.
20. 제1항에 있어서, 벌크(bulk)가 그램당 10 내지 20 세제곱 센티미터인 티슈 시트.

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