KR101406513B1 - Method for manufacturing coated steel shhet having excellent surface appearance - Google Patents
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Abstract
본 발명은 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법에 관한 것으로서, 도금욕에 강판을 침지시켜 상기 강판을 도금시키는 도금 단계; 및 상기 도금 단계 후, 질소 또는 수소 중 1종 이상의 가스를 분사하여 상기 강판을 20℃/s이상의 속도로 냉각시키는 냉각 단계를 포함하는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일측면에 따르면, 도금 표면에 피팅 마크가 발생하지 않아, 표면외관이 미려하고, 결정립 크기가 미세해짐에 따라 도장성 및 내식성까지 우수한 도금강판을 제공할 수 있다.The present invention relates to a method of manufacturing a coated steel sheet having an excellent surface appearance, comprising: a plating step of immersing a steel sheet in a plating bath to deposit the steel sheet; And a cooling step of spraying at least one gas of nitrogen or hydrogen to cool the steel sheet at a rate of 20 ° C / s or higher after the plating step. The present invention also provides a method of manufacturing the coated steel sheet.
According to an aspect of the present invention, it is possible to provide a coated steel sheet that does not generate fitting marks on the surface of the plating, has a beautiful surface appearance, and is superior in paintability and corrosion resistance as the grain size becomes finer.
Description
본 발명은 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for producing a coated steel sheet having an excellent surface appearance.
일반적으로 자동차사는 표면외관 및 내식성을 위해 용융아연도금강판(GI)과 전기아연도금강판(EG)을 사용하는데, GI강판은 EG강판보다 가격 경쟁력이 좋지만, EG강판보다 도장 후 선영성 및 외관품질이 떨어진다. 이로 인해 GI강판은 수요에 있어 한계가 있다. 따라서, 상기 GI강판의 문제점을 개선한 GI-ACE 강판이 개발되었으며, 상기 GI-ACE강판은 아연층에 인산염 용액을 정정 미립화 기술을 이용하여 도금층 결정립(spangle) 크기를 미세화한 강판으로 기존 GI 강판의 결정립 크기인 1000㎛에서 약 50㎛로 미세화한 강판이다.
Generally, automakers use hot dip galvanized steel (GI) and electro galvanized steel (EG) for surface appearance and corrosion resistance. GI steel is more competitive than EG steel, . As a result, GI steel has limited demand. Therefore, the GI-ACE steel sheet improved the problem of the GI steel sheet, and the GI-ACE steel sheet is a steel sheet in which the size of the spangle of the plating layer is miniaturized by using a microfine- To about 50 mu m.
상기 GI-ACE 강판은 미세한 스팽글(spangle) 크기로 인해 도장성, 내식성 및 표면외관 등의 도금표면특성이 우수하나, 기존의 GI 강판에 비하여 가격의 변화는 거의 없어, EG 강판을 사용하는 자동차의 요구조건에 적합하다. 그러나, 인산염 용액을 이용한 냉각방법은 도금층 표면에서 인산염이 기화하고 난 후 P 성분과 같은 불순물이 도금층 표면에 잔류하여 피팅(pitting) 마크를 발생시킨다. 또한, 냉각속도를 향상시키기 위해 인산염 용액량을 증가시키게 되면, 노즐 막힘 현상이 발생한다. 이에 따라, 인산염 용액사용량에 제약이 존재하여 냉각속도를 높이는데 한계가 있다.
The GI-ACE steel sheet is excellent in plating surface characteristics such as paintability, corrosion resistance and surface appearance owing to a fine spangle size. However, the price of the GI-ACE steel sheet is almost the same as that of a conventional GI steel sheet. Suitable for requirements. However, in the cooling method using a phosphate solution, impurities such as P component remain on the surface of the plating layer after phosphoric acid vaporizes on the surface of the plating layer, thereby generating a pitting mark. Further, when the amount of the phosphate solution is increased to improve the cooling rate, nozzle clogging occurs. Accordingly, there is a limitation in the amount of the phosphate solution used, which limits the cooling rate.
이러한 문제점을 해결하고자 한 대표적인 기술로는 한국공개특허공보 제1997-0001584호 및 제1998-0040100호가 있다. 상기 특허들은 인산염 용액에 실리카와 같은 무기물 등을 분사하여 냉각속도를 향상시키고자 한 기술인데, 상기 기술들 또한 피팅 결함의 문제를 완벽히 해결하진 못하고 있다.
Representative techniques for solving such problems are disclosed in Korean Patent Laid-Open Nos. 1997-0001584 and 1998-0040100. These patents are intended to improve the cooling rate by spraying an inorganic material such as silica into the phosphate solution. However, these techniques also fail to completely solve the problem of fitting defects.
이에 따라, 용융아연도금강판의 도금층에 피팅 결함이 발생하는 일없이 도금층의 결정립 크기를 미세화할 수 있는 방법이 시급히 요구되고 있다.As a result, there is an urgent need for a method capable of miniaturizing the crystal grain size of the plating layer without causing defects in the plating layer of the hot-dip galvanized steel sheet.
본 발명의 일측면은 도금층의 냉각시 냉각 조건을 제어하여 도금층의 결정립 크기를 미세화시킴으로써, 도장성 및 내식성 뿐만 아니라, 표면외관까지 우수한 도금강판의 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.One aspect of the present invention is to provide a method for manufacturing a coated steel sheet which is excellent in not only paintability and corrosion resistance but also surface appearance by controlling the cooling conditions during cooling of the plating layer to make the grain size of the plating layer finer.
본 발명의 일측면은 도금욕에 강판을 침지시켜 상기 강판을 도금시키는 도금 단계; 및 상기 도금 단계 후, 질소 또는 수소 중 1종 이상의 가스를 분사하여 상기 강판을 20℃/s이상의 속도로 냉각시키는 냉각 단계를 포함하는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법을 제공한다.One aspect of the present invention is a plating method comprising: a plating step of plating a steel sheet by immersing the steel sheet in a plating bath; And a cooling step of spraying at least one gas of nitrogen or hydrogen to cool the steel sheet at a rate of 20 ° C / s or higher after the plating step. The present invention also provides a method of manufacturing the coated steel sheet.
본 발명의 일측면에 따르면, 도금 표면에 피팅 마크가 발생하지 않아, 표면외관이 미려하고, 결정립 크기가 미세해짐에 따라 도장성 및 내식성까지 우수한 도금강판을 제공할 수 있다.According to an aspect of the present invention, it is possible to provide a coated steel sheet that does not generate fitting marks on the surface of the plating, has a beautiful surface appearance, and is superior in paintability and corrosion resistance as the grain size becomes finer.
도 1은 본 발명에 바람직하게 적용될 수 있는 가스분사장치의 일례를 나타낸 모식도이다.
도 2는 발명예 2의 도금층 표면를 나타내는 미세조직 사진이다.
도 3은 비교예 2의 도금층 표면를 나타내는 미세조직 사진이다.1 is a schematic view showing an example of a gas injection device which can be preferably applied to the present invention.
2 is a microstructure photograph showing the surface of the plating layer of Inventive Example 2. Fig.
3 is a microstructure photograph showing the surface of the plating layer of Comparative Example 2. Fig.
본 발명자들은 도금강판의 도금층의 결정립을 미세화시키면서도, 도금층 표면의 피팅 결함이 발생하지 않는 도금강판의 제조방법에 대하여 연구를 진행하던 중, 질소 또는 수소 중 1종 이상의 가스를 분사하여 도금층을 냉각시킬 경우, 결정립 크기를 효과적으로 줄일 수 있으면서도 표면 외관이 미려한 도금강판을 제조할 수 있다는 것을 발견하고 본 발명을 완성하게 되었다.
The inventors of the present invention have been studying a manufacturing method of a coated steel sheet in which a crystal defect of a surface of a plating layer does not occur while finer crystal grains of a plated layer of a plated steel sheet are sprayed to at least one gas of nitrogen or hydrogen to cool the plated layer The present inventors have found that a coated steel sheet having an excellent surface appearance can be produced while effectively reducing the grain size, and the present invention has been completed.
이하, 본 발명의 도금강판의 제조방법의 일태양에 대하여 설명한다. 한편, 본 발명에 적용가능한 강판은 도금강판에 유효한 것이라면 어느 강종이라도 사용이 가능하며, 그 종류에 대해서는 특별히 한정하지 않는다.
Hereinafter, one embodiment of a method for producing a coated steel sheet of the present invention will be described. On the other hand, the steel sheet applicable to the present invention can be any steel sheet as long as it is effective for the coated steel sheet, and the kind thereof is not particularly limited.
우선, 전처리 과정으로서, 도금을 행하게 될 강판을 준비한 뒤, 상기 강판의 표면의 청정화를 위해 알칼리 탈지 및 산세처리하는 것이 바람직하다. 이러한 청정화 공정은 강판 표면에 존재하는 이물질이나 산화막을 제거하기 위한 것으로서, 상기 공정이 불충분하게 이루어진다면 도금 외관이 악화되거나 밀착성이 악화되는 경우가 있다.
First, as a pretreatment process, it is preferable to prepare a steel sheet to be plated, and then perform alkali degreasing and pickling treatment for cleaning the surface of the steel sheet. Such a cleaning process is for removing foreign matter or an oxide film present on the surface of the steel sheet, and if the above process is insufficient, the plating appearance may deteriorate or the adhesion may deteriorate.
이후, 환원성 분위기에서 상기 청정화 공정이 마무리된 강판을 1.5~6℃/s의 속도로 750~900℃까지 가열한 후 20초 이상 유지하는 것이 바람직하다. 상기 가열 처리는 표면에 형성된 산화철을 환원시키고, 강판 내부에 잔류하는 응력을 제거하기 위함이다. 상기 가열속도가 1.5℃/s미만인 경우에는 목표하는 온도범위까지 도달하는 시간이 과도하게 소요될 수 있으므로 생산성이 떨어질 수 있으며, 6.0℃/s를 초과하는 경우에는 가열속도가 과도하게 빨라져 산화철의 환원이나 잔류 응력 제거가 제대로 이루어지지 않을 수 있다. 한편, 가열온도가 750℃미만인 경우에는 산화물 환원이나 잔류 응력 제거 효과가 미미할 수 있고, 상기 목적을 달성하기 위해서는 장시간 열처리를 행하여야 하므로, 생산성이 떨어지는 문제점이 있다. 반면, 900℃를 초과하는 경우에는 강판의 재질 확보가 어려울 수 있다.
Thereafter, it is preferable that the steel sheet finished with the above-described purification process in a reducing atmosphere is heated to 750 to 900 DEG C at a rate of 1.5 to 6 DEG C / s, and then maintained for 20 seconds or more. The heating treatment is to reduce the iron oxide formed on the surface and to remove residual stress in the steel sheet. If the heating rate is less than 1.5 ° C / s, the time required to reach the target temperature range may be excessive, resulting in a decrease in productivity. When the heating rate exceeds 6.0 ° C / s, the heating rate becomes excessively high, Residual stress relief may not be achieved properly. On the other hand, if the heating temperature is less than 750 ° C, the oxide reduction and residual stress removal effect may be insignificant. In order to achieve the above object, the heat treatment must be performed for a long time. On the other hand, if it exceeds 900 ° C, it may be difficult to secure the material of the steel sheet.
가열이 완료된 강판은 도금을 위해, 도금욕 온도보다 약간 높은 온도인 450~500℃까지 냉각하는 것이 바람직하다. 450℃미만인 경우에는 도금욕 내에서 반응이 활발하지 못하여 도금층 형성이 어려울 수 있으며, 500℃를 초과하는 경우에는 강판의 Fe가 도금욕에 용출되는 양이 많아져 드로스가 다량 발생하는 문제점이 나타날 수 있다.
For the plating, the heated steel sheet is preferably cooled to 450 to 500 DEG C, which is a temperature slightly higher than the plating bath temperature. If the temperature is lower than 450 ° C, the reaction may not be performed effectively in the plating bath, and formation of the plating layer may be difficult. If the temperature exceeds 500 ° C, the amount of Fe dissolving in the plating bath is increased, have.
상기와 같이, 강판에 도금이 이루어진 뒤에는 도금량을 원하는 양으로 맞추기 위하여 에어 와이핑(air wiping)을 행할 수도 있다.
After the steel plate is plated as described above, air wiping may be performed to adjust the amount of plating to a desired amount.
이후, 도금욕에 강판을 침지시킨 뒤, 2.5~8초 유지하여 도금을 행한다. 이때, 상기 도금욕의 온도는 430~480℃인 것이 바람직한데, 430℃미만인 경우에는 도금욕의 점도가 증가하여 강판을 감는 롤(roll)의 이동도가 감소되어 강판과 롤간의 미끄럼(slip)을 유발시켜 강판에 결함이 발생할 수 있으며, 480℃를 초과하는 경우에는 강판의 용해를 촉진시켜 드로스 발생을 가속화시켜 미도금이 발생할 수 있다. 이 때, 상기 도금욕으로는 아연도금욕이 사용될 수 있으며, 상기 아연도금욕은 아연을 주로 포함하며, 도금층의 기계적 성질이나 특성의 향상을 위하여 첨가되는 기타 합금 원소 또는 불가피한 불순물을 포함할 수도 있다.
Thereafter, the steel sheet is immersed in the plating bath, and then the plating is carried out for 2.5 to 8 seconds. In this case, the temperature of the plating bath is preferably in the range of 430 to 480 DEG C, and when the temperature is lower than 430 DEG C, the viscosity of the plating bath is increased to reduce the mobility of rolls rolling the steel sheet, And if it exceeds 480 DEG C, the dissolution of the steel sheet is accelerated to accelerate the generation of dross, which may result in unplating. At this time, as the plating bath, a zinc plating bath may be used, and the zinc plating bath mainly contains zinc and may include other alloying elements or inevitable impurities added to improve the mechanical properties and properties of the plating layer .
상기 도금 단계 후에는 질소 또는 수소 중 1종 이상의 가스를 분사하여 상기 강판을 20℃/s이상의 속도로 냉각시키는 것이 바람직하다. 상기 질소 가스는 용융아연도금층의 냉각 효과가 뛰어날 뿐만 아니라, 냉각 중 혹은 냉각이 완료된 후에 도금층의 표면에 불순물을 남기지 않아, 피팅 결함 발생을 유발하지 않는다. 또한, 분사량의 제어만을 통해 냉각속도를 컨트롤할 수 있다는 장점이 있으며, 제조 비용의 저감 효과 또한 기대할 수 있다. 한편, 상기 수소 가스를 이용할 수도 있다. 수소 가스는 비열이 크고 열전달계수가 커서 공기보다 냉각효과가 3~4배 높고 산소가 없어 도금층 산화가 적다라는 장점이 있지만, 폭발의 위험이 있기 때문에 사용시 주의가 요구된다. 이 때, 상기 질소 또는 수소 가스는 냉각의 효율을 위해 부가적으로 포함시킬 수 있는 가스나 불가피하게 함유되는 불순물을 포함할 수 있다.
After the plating step, it is preferable that the steel sheet is cooled at a rate of 20 ° C / s or higher by spraying at least one gas of nitrogen or hydrogen. The nitrogen gas not only excels in the cooling effect of the hot dip galvanized layer but also does not leave impurities on the surface of the plating layer during cooling or after completion of cooling and does not cause occurrence of fitting defects. Further, there is an advantage that the cooling rate can be controlled only by controlling the injection amount, and the effect of reducing the manufacturing cost can also be expected. On the other hand, the hydrogen gas may be used. Hydrogen gas has a special heat and a large heat transfer coefficient, so it has a cooling effect of 3 ~ 4 times higher than air and oxygen is less, so there is less oxidation of the plating layer. At this time, the nitrogen or hydrogen gas may contain a gas or an inevitably contained impurity which can be additionally contained for the efficiency of cooling.
한편, 상기 가스는 가스분사노즐과 같은 분사수단을 통해 분사되거나, 슬릿 분사 등의 방법을 통해 분사되어질 수 있으며, 분사노즐이나 슬릿을 통해, 질소 가스, 수소 가스 또는 질소와 수소가 혼합된 가스가 각각 분사되어질 수 있다.
On the other hand, the gas may be injected through a jetting means such as a gas injection nozzle, or may be injected through a slit injection method or the like, and a gas mixed with nitrogen gas, hydrogen gas or nitrogen and hydrogen may be injected through a spray nozzle or a slit Respectively.
본 발명에서는 질소 또는 수소 중 1종 이상의 가스를 분사하여 도금강판을 20℃/s이상으로 냉각하기만 하면, 효과적으로 결정립 크기를 감소시킬 수 있으며, 표면 품질 또한 향상시킬 수 있으므로, 냉각속도의 상한에 대하여 특별히 한정하지 않지만, 현재 적용되고 있는 공정의 한계 상 냉각속도가 100℃/s를 초과하기는 어렵다. 상기 냉각속도는 30℃/s이상인 것이 보다 바람직하며, 50℃/s이상인 것이 보다 더 바람직하다. 상기와 같이 냉각속도를 제어함으로써, 도금층의 결정립의 평균크기는 250㎛이하가 되는 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 200㎛이하, 보다 더 바람직하게는 100㎛이하의 범위를 갖는 것이 좋다. 이와 같은 미세 스팽글의 형성을 통해 우수한 도장성, 내식성, 내골링(Galling)성, 선영성 및 표면외관 등의 도금표면특성을 확보할 수 있다.
In the present invention, by simply spraying at least one gas of nitrogen or hydrogen to cool the plated steel sheet to 20 DEG C / s or more, the grain size can be effectively reduced and the surface quality can be improved. Therefore, Is not particularly limited, but it is difficult for the cooling rate to exceed 100 占 폚 / s due to limitations of currently applied processes. The cooling rate is more preferably 30 DEG C / s or more, and still more preferably 50 DEG C / s or more. By controlling the cooling rate as described above, the average size of the crystal grains of the plating layer is preferably 250 占 퐉 or less, more preferably 200 占 퐉 or less, and even more preferably 100 占 퐉 or less. By forming the fine sequins, plating surface characteristics such as excellent paintability, corrosion resistance, galling resistance, linearity and surface appearance can be secured.
상기와 같이 가스를 이용하여 냉각속도를 상승시키기 위한 방법으로는 냉각 유량을 제어하는 것이 바람직한데, 냉각속도를 20℃/s이상으로 하기 위해서는 상기 가스가 상기 강판 면적 0.0168m2당 500ml/min이상의 유량으로 분사되는 것이 바람직하다. 다만, 많은 양의 가스 분사는 도금층에 손상을 일으킬 수 있으므로, 1000ml/min이하의 유량으로 분사되는 것이 바람직하다. 한편, 상기 가스 유량은 냉각속도를 더 빠르게 하기 위하여, 550ml/min이상인 것이 바람직하며, 650ml/min이상인 것이 보다 더 바람직하다.
By using a gas, such as the method for increasing the cooling speed is preferred to control the cooling flow rate to the cooling rate to 20 ℃ / s or higher and the gas is more than the plate area of 0.0168m 500ml / min per second to It is preferable that the ink is jetted at a flow rate. However, since a large amount of gas injection may cause damage to the plating layer, it is preferable that the gas is injected at a flow rate of 1000 ml / min or less. On the other hand, the gas flow rate is preferably 550 ml / min or more, more preferably 650 ml / min or more, to further increase the cooling rate.
한편, 도금층에 분사되는 가스 중 수소는 닫힌 계(closed system) 즉, 외부가스와 접촉이 이루어지지 않는 공간에서는 수소 단독으로 사용되어 강판을 냉각시킬 수 있다. 이와 같은 경우, 앞서 언급한 바와 같이, 수소의 냉각 효과가 뛰어나기 때문에 강판에 형성된 도금층을 효과적으로 냉각시킬 수 있다. 그러나, 수소 가스는 일반적으로 점화원이 있을 시 폭발의 위험이 있기 때문에, 다량의 수소를 사용하는 것은 조업상 위험하다는 단점이 있다. 따라서, 실제 조업에서는 질소와 수소를 동시에 분사하여 질소와 수소가 혼합된 가스 분위기를 조성하여 강판에 형성된 도금층을 냉각하는 것이 바람직하며, 이 때 수소의 양을 분사되는 가스의 전체 부피 중 50%이하로 제어하는 것이 바람직하다. 폭발의 위험성을 고려하여, 상기 수소 가스는 25%이하로 제어되는 것이 보다 바람직하며, 4%이하로 제어되는 것이 보다 더 바람직하다. 한편, 상기와 같이 질소와 수소가 동시에 분사되는 경우에 수소의 냉각효과를 이용하기 위해서는 상기 수소가 가스 전체 부피 중 0.5%이상으로 포함되는 것이 바람직하다.
On the other hand, among the gases injected into the plating layer, hydrogen can be used alone in a closed system, that is, in a space not in contact with the external gas, to cool the steel sheet. In this case, as described above, since the cooling effect of hydrogen is excellent, the plating layer formed on the steel sheet can be effectively cooled. However, hydrogen gas generally has the disadvantage that it is dangerous to use a large amount of hydrogen because there is a risk of explosion when there is an ignition source. Therefore, in the actual operation, it is preferable to spray the nitrogen and the hydrogen at the same time to form a gas atmosphere in which nitrogen and hydrogen are mixed to cool the plating layer formed on the steel sheet, wherein the amount of hydrogen is 50% . In consideration of the risk of explosion, the hydrogen gas is preferably controlled to 25% or less, more preferably 4% or less. On the other hand, in order to utilize the cooling effect of hydrogen when nitrogen and hydrogen are injected at the same time, it is preferable that the hydrogen is included at 0.5% or more of the total volume of the gas.
전술한 바와 같이, 수소 가스는 외부에 노출되어 점화원과 접촉하게 될 경우, 폭발의 위험을 안고 있고, 이는 대형 사고 또는 엄청난 재산 피해를 가져올 수 있기 때문에 관리가 철저히 요구된다. 따라서, 수소 가스가 강판에 분사되고 난 후 외부로 유출되는 것을 막고, 보다 바람직하게는 반응 공간 내에서 수소 가스의 농도가 4%이하로 유지되는 것이 바람직하다. 이를 위한 바람직한 방법에 대해서 아래와 같이 설명한다.
As described above, when the hydrogen gas is exposed to the outside and comes into contact with the ignition source, there is a risk of explosion, which requires thorough management since it may lead to a major accident or massive property damage. Therefore, it is preferable that the hydrogen gas is prevented from being discharged to the outside after being sprayed on the steel sheet, and more preferably, the concentration of the hydrogen gas is maintained at 4% or less in the reaction space. A preferred method for this is described as follows.
도 1은 본 발명에 바람직하게 적용될 수 있는 가스분사장치의 일례를 나타낸 모식도이다. 본 발명에서 제안하는 가스분사장치는 다수개의 가스분사노즐을 구비함과 동시에 상기 분사노즐로부터 가스가 분사될 수 있는 소정의 분사 영역을 갖는다. 강판은 상기 분사 영역을 통과하게 되며, 분사된 가스에 의해 상기 강판에 형성된 도금층이 냉각되게 된다. 이 때, 도금이 행해진 강판이 상기 가스분사장치 내 소정의 분사 영역을 통과하고, 상기 강판에 가스가 분사되는 경우, 도 1과 같이, 상기 분사 영역의 양단부에는 질소 가스가 분사되며, 상기 분사 영역의 중앙부에는 수소 가스가 분사되거나 질소와 수소가 동시에 분사되어 분사 영역 내 질소와 수소가 혼합된 가스 분위기를 형성는 것이 바람직하다. 이와 같이 질소 가스가 상기 분사 영역의 양단부 즉, 강판이 상기 분사 영역으로 진입하는 입측 단부와 강판이 상기 분사 영역으로부터 추출되는 출측 단부에 분사됨으로써, 가스분사장치 내부에서 분사되는 수소 가스가 외부로 유출되는 것을 방지할 수 있다. 또한, 수소 가스가 외부로 유출되는 것이 방지되기 때문에, 가스분사장치 내부의 수소 가스량을 제어하는 것이 용이해지며, 결국 효과적으로 폭발의 위험이 낮아지도록 수소 가스의 양을 컨트롤 할 수 있다.
1 is a schematic view showing an example of a gas injection device which can be preferably applied to the present invention. The gas injection apparatus proposed in the present invention has a plurality of gas injection nozzles and a predetermined injection region through which gas can be injected from the injection nozzles. The steel sheet is allowed to pass through the injection region and the plating layer formed on the steel sheet is cooled by the injected gas. At this time, when the plated steel sheet passes through a predetermined injection area in the gas injection device and gas is injected to the steel sheet, nitrogen gas is injected into both end portions of the injection area as shown in Fig. 1, It is preferable to form a gas atmosphere in which hydrogen gas is sprayed or nitrogen and hydrogen are simultaneously sprayed to mix nitrogen and hydrogen in the spray region. As such, nitrogen gas is injected at both end portions of the injection region, that is, the inlet end where the steel sheet enters the injection region and the outlet end from which the steel sheet is extracted from the injection region, whereby the hydrogen gas injected from the inside of the gas injector flows out Can be prevented. In addition, since the hydrogen gas is prevented from flowing out to the outside, it is easy to control the amount of the hydrogen gas in the gas injection device, so that the amount of the hydrogen gas can be controlled so that the risk of explosion is effectively lowered.
상기 수소 가스가 외부로 노출되는 것을 차단하기 위한 다른 방법으로는, 상기 소정의 분사 영역이 실드 박스에 의해 실딩하는 것이 있을 수 있으며, 이를 통해, 상기 수소 가스가 외부로 노출되는 것을 방지할 수 있다. 이 때, 상기 소정의 분사 영역으로 강판이 통과해야 하기 때문에 상기 강판이 통과하는 입측 또는 출측 영역은 실드 박스로부터 완벽하게 차단될 수 없고, 이로 인해 수소 가스가 빠져나갈 수 있다. 따라서, 외부로 빠져나가는 수소 가스를 흡입할 수 있도록 상기 실드 박스의 입측 또는 출측에는 흡입구를 구비시키는 것이 바람직하다.
As another method for preventing the hydrogen gas from being exposed to the outside, the predetermined injection region may be shielded by the shield box, thereby preventing the hydrogen gas from being exposed to the outside . At this time, since the steel sheet has to pass through the predetermined injection area, the inlet or outlet area through which the steel sheet passes can not be completely blocked from the shield box, thereby allowing the hydrogen gas to escape. Therefore, it is preferable to provide a suction port on the inlet side or the outlet side of the shield box so as to suck the hydrogen gas flowing out to the outside.
한편, 보다 바람직하게 상기 수소 가스가 외부로 노출되는 것을 차단하고, 가스분사장치 내에 수소 가스가 적절한 농도로 유지되도록 하기 위해서는 도 1과 같이, 질소와 수소 가스 분사가 이루어짐과 동시에 흡입구를 통한 수소가스의 흡입이 이루어지는 것이 바람직하다. 즉, 상기 가스에 포함되는 수소가스가 외부로 유출되지 않도록, 상기 분사되는 가스가 흡입수단을 통해 흡입되는 것이 바람직하며, 이렇게 흡입되는 가스는 재사용이 가능하여 비용측면에 유리하게 작용할 수 있다.
In order to prevent the hydrogen gas from being exposed to the outside and maintain the hydrogen gas at a proper concentration in the gas injector, nitrogen gas and hydrogen gas are injected and hydrogen gas It is preferable that suction is performed. That is, it is preferable that the injected gas is sucked through the sucking means so that the hydrogen gas contained in the gas does not flow out to the outside, and the gas sucked in this way can be reused, which can be advantageous in terms of cost.
이 때, 상기 흡입수단은 상기 분사 영역내에서 분사수단과 교차되어 위치하여 상기 분사된 가스를 흡입하는 것이 바람직하다. 이와 같이, 분사된 가스가 도금층의 냉각을 완료하고, 바로 흡입됨으로써, 냉각의 효율을 향상시킬 수 있으며, 특히 수소 가스가 분사 후, 바로 흡입되어 외부로 유출되는 것을 방지할 수 있다. 상기 가스 분사 또는 흡입을 위한 수단은 접촉할만큼 근접하여도 무방하지만, 비용을 고려하여 거리를 적정 범위로 설정하는 것이 바람직하다. 또한, 강판 진행방향으로 교대로 배치되거나, 강판의 폭 방향으로도 교대로 배치되어 각 기능을 수행할 수 있다.
At this time, it is preferable that the suction means is located in the injection region so as to intersect the injection means and suck the injected gas. As described above, since the sprayed gas completes the cooling of the plating layer and is immediately sucked, the efficiency of cooling can be improved, and in particular, it is possible to prevent the hydrogen gas from being sucked out immediately after the jetting and flowing out to the outside. The means for gas injection or suction may be close enough to make contact, but it is desirable to set the distance to an appropriate range in consideration of cost. Further, they can be arranged alternately in the steel plate advancing direction or alternately arranged in the width direction of the steel plate to perform respective functions.
또한, 상기 흡입은 상기 분사 영역의 양단부에서 이루어질 수 있으며, 이를 통해 분사 영역 내에서는 분사된 가스에 의해 강판이 충분히 냉각되도록 하고, 이후, 분사 영역의 입구측과 출구측에 배치된 흡입수단을 통해 가스를 흡입시킴으로써, 강판의 냉각 효율을 향상시킬 수 있다.
In addition, the suction may be made at both ends of the injection region, so that the steel sheet is sufficiently cooled by the injected gas in the injection region, and thereafter, through the suction means disposed at the inlet side and the outlet side of the injection region By sucking the gas, the cooling efficiency of the steel sheet can be improved.
이하, 실시예를 통해 본 발명의 도금강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, a method of manufacturing a coated steel sheet according to the present invention will be described in detail with reference to examples.
(실시예)(Example)
본 발명자들은 미소둔 냉연강판(F/H, Full Hard Steel Sheet)을 알칼리 탈지 및 산세처리를 통해 강판의 표면을 청정화처리한 후, 5%H2-N2, -20℃ 이슬점 분위기하에서 140mpm(miter per minute)의 라인스피드(L/S)로 810℃까지 가열한 후, 소둔열처리하고 이어서 500℃까지 냉각하였다. 이후, 온도가 460℃인 용융아연도금욕에 강판을 침지시켜 도금한 후, 에어 와이핑을 통해 도금량을 60±5g/m2로 제어하였다. 이어서, 하기 표 1에 나타난 바와 같이, 가스의 종류와 분사량 및 혼합량을 변경하면서 상기 도금강판을 냉각시킨 뒤, 결정립(spangle) 크기와 피팅(pitting) 마크의 여부를 측정하여, 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다. 이 때, N2가스 혹은 N2+H2혼합가스의 분사 유량은 분(min)당 강판 면적 0.0168m2에 대하여 이루어진 것이다. 또한, H2첨가에 따른 폭발 위험성을 억제하기 위해 가스분사노즐을 분리하여 N2가스는 가스분사장치의 양단부에서, N2와 H2의 혼합가스는 가스분사장치 내에서 분사되도록 하였다.
Under the inventors smile based cold-rolled steel sheet (F / H, Full Hard Steel Sheet) alkaline degreasing and then through the pickling treatment cleaning process the surface of a steel plate, 5% H 2 -N 2, -20 ℃ dew point atmosphere 140mpm ( (L / S) of 850 占 폚 per minute, followed by annealing annealing, followed by cooling to 500 占 폚. Thereafter, the steel sheet was immersed in a hot dip galvanizing bath having a temperature of 460 DEG C, and then plated by air wiping to control the plating amount to 60 +/- 5 g / m < 2 & gt ;. Next, as shown in the following Table 1, the coated steel sheet was cooled while changing the kind of gas, the injection amount and the mixing amount, and then the size of the spangle and whether or not there was a pitting mark were measured. Respectively. At this time, the injection flow rate of the N 2 gas or the N 2 + H 2 mixed gas was made to the steel plate area of 0.0168 m 2 per minute (min). In order to suppress the risk of explosion due to the addition of H 2 , the gas injection nozzle was separated so that the N 2 gas was injected at both ends of the gas injection device and the mixed gas of N 2 and H 2 was injected in the gas injection device.
상기 표 1에 나타난 바와 같이, 공기로 냉각하는 일반적인 용융아연도금강판의 냉각방법인 비교예 1은 피팅 마크가 발견되지는 않지만, 느린 냉각속도로 인하여 약 700㎛의 조대한 결정립 크기를 가지고 있는 것을 알 수 있다.
As shown in Table 1, Comparative Example 1, which is a cooling method of a general hot-dip galvanized steel sheet cooled with air, has a coarse grain size of about 700 μm due to a slow cooling rate although no fitting mark is found Able to know.
한편, 인산염(비교예 2) 또는 SiO2가 포함된 인산염(비교예 3 및 4)의 경우, 비교예 1보다 빠른 냉각속도를 가지고 있기 때문에, 결정립 크기가 현저하게 줄어든 모습을 보이고 있음을 알 수 있다. 그러나, 비교예 2 내지 4의 경우는 인산염의 사용으로 인하여 도금층에 피팅 마크가 발생하였으며, 결국 표면품질의 저하가 발생했음을 알 수 있다.
On the other hand, in the case of the phosphate (Comparative Example 2) or the phosphate containing SiO 2 (Comparative Examples 3 and 4), since the cooling rate is faster than that of Comparative Example 1, the grain size is remarkably reduced have. However, in the case of Comparative Examples 2 to 4, fitting marks were generated in the plating layer due to the use of phosphate, and consequently, the surface quality was deteriorated.
이와 달리, N2가스 또는 N2+H2혼합가스를 분사하여 도금강판을 냉각시킨 발명예 1 내지 3의 경우는 25℃/s이상의 빠른 속도로 냉각이 이루어졌음을 알 수 있고, 이에 따라 결정립 크기 또한 62.9~202.6㎛의 범위로 미세해졌다. 또한, 피팅 결함도 발생하지 않아, 표면품질도 우수한 것을 알 수 있다.
In contrast, in Examples 1 to 3 in which the coated steel sheet was cooled by spraying N 2 gas or N 2 + H 2 mixed gas, it was found that cooling was performed at a high rate of 25 ° C / s or higher, The size also became finer in the range of 62.9 to 202.6 mu m. In addition, it can be seen that there is no defect in fitting and the surface quality is also excellent.
도 2는 발명예 2의 도금층 표면을 나타내는 미세조직 사진이다. 도 2에 나타나는 바와 같이, N2+H2혼합가스를 사용하고, 분사량을 적절하게 제어하여 30℃/s의 냉각속도를 가질 경우, 결정립이 미세화될 뿐만 아니라, 표면 결함도 발생하지 않고 있음을 알 수 있다.
Fig. 2 is a microstructure photograph showing the surface of the plating layer in Inventive Example 2. Fig. As shown in FIG. 2, when the N 2 + H 2 mixed gas is used and the injection amount is appropriately controlled to have a cooling rate of 30 ° C / s, not only fine grains but also surface defects do not occur Able to know.
도 3은 비교예 2의 도금층 표면를 나타내는 미세조직 사진이다. 발명예 2와 동일한 냉각 속도를 갖고 있는 비교예 2의 경우, 빠른 속도로 냉각되어 결정립 크기는 약 143㎛ 수준으로 미세화되었으나, 발명예 2와 달리 인산염을 이용하였기 때문에 도금층 표면에 많은 양의 피팅 마크가 관찰되고 있음을 알 수 있다. 이러한 피팅 마크는 인산염이 기화되고 난 후 P가 잔류한 흔적이며, EDS 분석결과 상기 흔적에서 P성분이 관찰되었다.
3 is a microstructure photograph showing the surface of the plating layer of Comparative Example 2. Fig. In the case of Comparative Example 2 having the same cooling rate as in Example 2, the crystal grain size was reduced to about 143 탆 at a high speed. However, unlike Example 2, since phosphate was used, Is observed. These fitting marks are traces of P remaining after phosphoric acid vaporization, and P component was observed in the above traces as a result of EDS analysis.
한편, 비교예 5의 경우에는 N2가스를 사용하기는 하였지만, 유량의 부족으로 인하여 충분한 냉각속도를 얻지 못하여, 결정립 크기를 효과적으로 감소시키지 못하였다.On the other hand, in the case of Comparative Example 5, although N 2 gas was used, a sufficient cooling rate could not be obtained due to the insufficient flow rate, and the grain size could not be effectively reduced.
Claims (12)
A plating step of plating the steel sheet by immersing the steel sheet in a plating bath; And a cooling step of cooling the steel sheet at a rate of 20 ° C / s or higher by spraying at least one gas of nitrogen or hydrogen after the plating step, wherein the gas is injected into an injection region through which the steel sheet passes, Wherein a nitrogen gas is injected into both ends of the injection region, and hydrogen gas is injected into the central portion of the injection region, or nitrogen gas and hydrogen gas are simultaneously injected.
상기 냉각은 30℃/s이상의 속도로 행하여지는 것을 특징으로 하는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the cooling is performed at a rate of 30 DEG C / s or more.
상기 도금 단계 전, 상기 강판을 1.5~6℃/s의 속도로 750~900℃까지 가열하는 단계를 추가로 포함하는 도금강판의 제조방법.
The method according to claim 1,
Further comprising heating the steel sheet to a temperature of 750 to 900 DEG C at a rate of 1.5 to 6 DEG C / s before the plating step.
상기 가열 단계 후, 상기 강판을 450~500℃까지 냉각하는 단계를 추가로 포함하는 도금강판의 제조방법.
The method of claim 3,
And cooling the steel sheet to 450 to 500 占 폚 after the heating step.
상기 도금욕의 온도는 430~480℃인 용융아연도금강판의 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the temperature of the plating bath is 430 to 480 캜.
상기 가스는 상기 강판 면적 0.0168m2당 500~1000ml/min의 유량으로 분사되는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein the gas is sprayed at a flow rate of 500 to 1000 ml / min per 0.0168 m 2 of the steel sheet area.
상기 가스 중 수소는 상기 가스의 전체 부피 중 0.5~50%로 포함되는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.
The method according to claim 1,
Wherein hydrogen in the gas has an excellent surface appearance including 0.5 to 50% of the total volume of the gas.
상기 가스 중 수소는 상기 가스의 전체 부피 중 0.5~4%로 포함되는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.
The method of claim 7,
Wherein hydrogen in the gas has an excellent surface appearance including 0.5 to 4% of the total volume of the gas.
상기 가스는 강판이 통과하는 분사 영역에 분사되고,
상기 분사 영역은 실드 박스에 의해 실딩되는 것을 특징으로 하는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.
The method according to any one of claims 1 to 8,
The gas is injected into a jetting region through which the steel sheet passes,
Wherein the jetting area is shielded by a shield box.
상기 가스는 강판이 통과하는 분사 영역에 분사되고,
분사된 상기 가스는 흡입수단을 통해 흡입되는 것을 특징으로 하는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.
The method according to any one of claims 1 to 8,
The gas is injected into a jetting region through which the steel sheet passes,
Wherein the injected gas is sucked through the suction means. ≪ RTI ID = 0.0 > 11. < / RTI >
상기 흡입수단은 상기 분사 영역내에서 분사수단과 교차되어 위치하는 것을 특징으로 하는 우수한 표면 외관을 갖는 도금강판의 제조방법.The method of claim 11,
Characterized in that the suction means is located crossing the jetting means in the jetting region.
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6126891A (en) * | 1997-10-15 | 2000-10-03 | Stein Heurtey | System for high rate cooling furnace for metal strips |
| JP2002212699A (en) | 2001-01-17 | 2002-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | HOT DIP Zn-Al ALLOY PLATED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT WORKABILITY AND METHOD OF PRODUCING THE SAME |
| JP2005146373A (en) * | 2003-11-18 | 2005-06-09 | Nippon Steel Corp | Cooling apparatus for steel strip |
| JP2006517257A (en) * | 2003-01-15 | 2006-07-20 | 新日本製鐵株式会社 | High strength hot dip galvanized steel sheet and method for producing the same |
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2011
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6126891A (en) * | 1997-10-15 | 2000-10-03 | Stein Heurtey | System for high rate cooling furnace for metal strips |
| JP2002212699A (en) | 2001-01-17 | 2002-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | HOT DIP Zn-Al ALLOY PLATED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT WORKABILITY AND METHOD OF PRODUCING THE SAME |
| JP2006517257A (en) * | 2003-01-15 | 2006-07-20 | 新日本製鐵株式会社 | High strength hot dip galvanized steel sheet and method for producing the same |
| JP2005146373A (en) * | 2003-11-18 | 2005-06-09 | Nippon Steel Corp | Cooling apparatus for steel strip |
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| Publication number | Publication date |
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