KR101404568B1 - Current mode controlled pulse width modulation converter - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 전기 회로에 관한 것으로서, 특히 전류 모드로 제어되며, 펄스폭변조를 이용하여 전압을 변환하는 장치에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE
펄스폭변조 변환 장치는 직류 전압을 낮은 직류 전압 또는 높은 직류 전압으로 변환하는데 이용된다. 최근의 펄스폭변조 변환 장치는 하이 사이드 트랜지스터(high side transistor)와 로우 사이드 트랜지스터(low side transistor)를 구비하며, 상기 2개의 트랜지스터의 턴온(turn-on) 및 턴오프(turn-off) 동작에 의해 출력 신호의 듀티 사이클이 결정되고, 상기 듀티 사이클의 비율에 의해 펄스폭변조 변환 장치의 출력 전압의 크기가 결정된다. A pulse width modulation converter is used to convert a DC voltage to a low DC voltage or a high DC voltage. A recent pulse width modulation (PWM) converter has a high side transistor and a low side transistor, and the two transistors are turned on and off in a turn-off operation. The duty cycle of the output signal is determined, and the magnitude of the output voltage of the pulse width modulation apparatus is determined by the ratio of the duty cycle.
그런데, 펄스폭변조 변환 장치의 듀티 사이클이 50% 이상에서 정상 상태(steady-state condition)로 동작할 때, 안정성(stability) 이슈가 발생한다. 상기 전류모드 제어의 펄스폭변조 변환 장치의 단점 중 하나가 노이즈(noise)에 취약하다는 점이다. 지터(jitter), 스타트업(start-up) 혹은 부하 천이(load transient)에 의해 노이즈가 발생하고, 이로 인해 인덕터 전류(inductor current)가 불안해져서, 듀티 사이클이 50% 이상일 때 펄스폭변조 변환 장치는 서브하모닉 오실레이션(sub-harmonic oscillation)을 유발하게 된다. 일정한 비율의 듀티 사이클이 아닌 불규칙한 비율의 듀티 사이클이 발생하며 파형 측정 장비를 통해 확인 가능하다. 상기의 불안정성을 해결하기 위해서 보상회로가 필요하게 되는 것이다. 반면, 듀티 사이클이 50% 이하일 때는 인덕터 전류가 불안해지더라도 스위칭 사이클(switching cycle)이 어느 정도 진행되면, 정상 상태의 인덕터 전류로 수렴하게 되어 안정성 이슈가 발생하지 않는다. 이러한 특성 때문에 종래기술을 이용할 경우, 듀티 사이클이 50% 이하일 때 불필요한 요소가 증가하게 되고 그로 인하여 동적 응답 특성(dynamic response)이 현저히 떨어지게 된다. However, when the duty cycle of the pulse width modulation (PWM) apparatus is operated in a steady-state condition at 50% or more, a stability issue occurs. One of the disadvantages of the pulse width modulation conversion apparatus of the current mode control is that it is vulnerable to noise. Noise is generated by jitter, start-up, or load transient, which causes inductor current to become unstable, and when the duty cycle is 50% or more, the pulse width modulation converter Resulting in sub-harmonic oscillation. An irregular rate duty cycle occurs rather than a constant duty cycle, and is visible through the waveform measurement instrument. In order to solve the above instability, a compensation circuit is required. On the other hand, when the duty cycle is 50% or less, if the switching cycle advances to some extent even if the inductor current becomes unstable, the stability problem does not occur because the inductor current converges to the steady state. Because of this characteristic, when the conventional technique is used, when the duty cycle is 50% or less, unnecessary elements are increased and the dynamic response is remarkably deteriorated.
본 발명은 상기 문제점을 해결하기 위한 것으로, 듀티 사이클이 50% 이상일 때 발생하는 서브하모닉 오실레이션(sub-harmonic oscillation)을 방지하고, 상기 듀티 사이클이 50% 이하일 때의 동적 응답 특성을 향상하기 위한 펄스폭변조 변환 장치를 제공한다. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to prevent sub-harmonic oscillation that occurs when the duty cycle is 50% or more and improve dynamic response characteristics when the duty cycle is 50% A pulse width modulation conversion apparatus is provided.
상기 과제를 해결하기 위하여 본 발명은,According to an aspect of the present invention,
제1 제어 신호에 응답하여 입력되는 외부 전압을 출력하는 제1 트랜지스터; 상기 제1 트랜지스터의 출력단에 직렬로 연결되는 인덕터; 상기 제1 트랜지스터와 상기 인덕터를 연결하는 노드에 연결되며, 제2 제어 신호에 응답하여 상기 인덕터에 상기 제1트랜지스터로부터 출력되는 전압이 인가되는 것을 차단하는 제2 트랜지스터; 상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 신호의 듀티 사이클이 50[%]를 초과할 때 비선형적으로 상승하는 보상 전류를 출력하고, 상기 듀티 사이클이 50[%] 미만일 때는 상기 보상 전류를 출력하지 않는 보상 전류 발생부; 상기 보상 전류와 상기 인덕터에서 출력되는 전류를 결합하고, 이것이 전압으로 변환된 램프 전압을 출력하는 결합부; 및 상기 램프 전압을 받아서 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 생성하는 제어부를 구비하는 펄스폭변조 변환 장치를 구비한다.A first transistor for outputting an external voltage input in response to a first control signal; An inductor connected in series to an output terminal of the first transistor; A second transistor connected to a node connecting the first transistor and the inductor, for blocking a voltage applied from the first transistor to the inductor in response to a second control signal; A compensating current that nonlinearly increases when the duty cycle of the output signal of the pulse width modulation apparatus exceeds 50 [%], and a compensation that does not output the compensating current when the duty cycle is less than 50 [%] A current generator; A combiner for combining the compensation current with a current output from the inductor and outputting a ramp voltage converted to a voltage; And a controller for receiving the ramp voltage and generating the first and second control signals.
상기 제어부는, 상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 전압과 기준 전압을 입력하고, 상기 출력 전압과 상기 기준 전압을 비교하고 그 차이 전압을 증폭하여 출력하는 에러 증폭기; 상기 램프 전압과 상기 에러 증폭기의 출력 전압을 비교하여 펄스폭변조 신호를 출력하는 펄스폭변조 비교기; 클럭 신호와 상기 펄스폭 변조 신호를 입력하고 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 출력하는 플립플롭; 상기 제1 제어 신호를 받아서 상기 제1트랜지스터를 구동하는 제1 드라이버; 및 상기 제2 제어 신호를 받아서 상기 제2트랜지스터를 구동하는 제2 드라이버를 구비할 수 있다.Wherein the control unit includes: an error amplifier for receiving an output voltage and a reference voltage of the pulse width modulation and demodulating unit, comparing the output voltage with the reference voltage, amplifying the difference voltage, and outputting the amplified difference voltage; A pulse width modulation comparator for comparing the ramp voltage with an output voltage of the error amplifier and outputting a pulse width modulation signal; A flip-flop for inputting the clock signal and the pulse width modulation signal and outputting the first and second control signals; A first driver receiving the first control signal to drive the first transistor; And a second driver for receiving the second control signal to drive the second transistor.
바람직하기는, 상기 램프 전압은 상기 펄스폭변조 비교기의 비반전 입력단에 인가되고, 상기 에러 증폭기의 출력은 상기 펄스폭변조 비교기의 반전 입력단에 인가된다.Preferably, the ramp voltage is applied to the non-inverting input of the pulse width modulation comparator and the output of the error amplifier is applied to the inverting input of the pulse width modulation comparator.
상기 보상 전류 발생부는, 전압을 충전하는 캐패시터; 상기 캐패시터에 충전된 전압을 일정한 주기로 방전시키는 제1 리셋부; 상기 캐패시터에 연결되며, 상기 캐패시터에 전압이 충전되면 일정한 전류를 발생시키는 일정 전류 발생부; 및 상기 일정 전류 발생부에 연결되며, 상기 일정 전류 발생부에서 발생하는 전류보다 많은 전류를 출력하는 전류 미러를 구비할 수 있다.The compensation current generating unit includes: a capacitor for charging a voltage; A first reset unit for discharging the voltage charged in the capacitor at a constant period; A constant current generator connected to the capacitor and generating a constant current when the capacitor is charged with a voltage; And a current mirror connected to the constant current generating unit and outputting a current larger than a current generated by the constant current generating unit.
상기 일정 전류 발생부는, 상기 캐패시터에 게이트가 연결된 NMOS FET; 상기 NMOS FET의 드레인에 연결되어 상기 NMOS FET에 일정한 전류를 공급하는 전류원; 및 상기 NMOS FET의 소오스에 연결된 다른 전류 미러를 구비할 수 있다.The constant current generator includes: an NMOS FET having a gate connected to the capacitor; A current source connected to a drain of the NMOS FET and supplying a constant current to the NMOS FET; And another current mirror connected to the source of the NMOS FET.
상기 제1 리셋부는, 상기 캐패시터에 드레인이 연결되고, 소오스는 접지되며, 게이트는 클럭 신호에 연결되고, 상기 클럭 신호가 액티브일 때 턴온되어 상기 캐패시터를 방전시키는 다른 NMOS FET를 구비할 수 있다. The first reset unit may include another NMOS FET that is connected to a drain of the capacitor, a source of which is grounded, a gate of which is connected to a clock signal, and which is turned on when the clock signal is active to discharge the capacitor.
상기 결합부는, 상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 신호와 상기 보상 전류를 받아서 충전하는 캐패시터; 상기 캐패시터에 병렬 연결되며, 상기 캐패시터에 충전된 전압을 일정 주기로 방전시키는 제2 리셋부; 및 상기 캐패시터에 병렬 연결되며, 상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 신호와 상기 보상 전류를 받아서 이를 램프 전압으로 변환하는 저항을 구비할 수 있다.Wherein the coupling unit comprises: a capacitor for receiving and charging the output signal of the pulse width modulation (PWM) device and the compensation current; A second reset unit connected in parallel to the capacitor for discharging the voltage charged in the capacitor at a constant cycle; And a resistor connected in parallel to the capacitor for receiving an output signal of the pulse width modulation device and the compensation current and converting the output signal to a ramp voltage.
상기 램프 전압에 포함된 노이즈를 제거하여 출력하는 버퍼를 더 구비할 수 있다.And a buffer for removing noise included in the lamp voltage and outputting the noise.
상기 과제를 해결하기 위하여 본 발명은 또한,In order to solve the above problems,
제1 제어 신호에 응답하여 입력되는 외부 전압을 출력하는 제1 트랜지스터; 상기 제1 트랜지스터의 출력단에 직렬로 연결되는 인덕터; 상기 제1 트랜지스터와 상기 인덕터를 연결하는 노드에 연결되며, 제2 제어 신호에 응답하여 상기 인덕터에 상기 제1트랜지스터로부터 출력되는 전압이 인가되는 것을 차단하는 제2 트랜지스터; 크기가 일정한 보상 전류를 출력하는 보상 전류 발생부; 및 상기 보상 전류와 상기 인덕터에서 출력되는 전류를 입력하여 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 생성하는 제어부를 구비하는 펄스폭변조 변환 장치를 제공한다.A first transistor for outputting an external voltage input in response to a first control signal; An inductor connected in series to an output terminal of the first transistor; A second transistor connected to a node connecting the first transistor and the inductor, for blocking a voltage applied from the first transistor to the inductor in response to a second control signal; A compensation current generator for outputting a compensation current having a constant magnitude; And a controller for receiving the compensation current and the current output from the inductor to generate the first and second control signals.
상기 제어부는, 상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 전압과 기준 전압을 입력하고, 상기 출력 전압과 상기 기준 전압을 비교하고 그 차이 전압을 증폭하여 출력하는 에러 증폭기; 상기 인덕터에서 출력되는 신호와 상기 에러 증폭기의 출력 신호를 비교하여 펄스폭변조 신호를 출력하는 펄스폭변조 비교기; 클럭 신호와 상기 펄스폭변조 신호를 입력하고 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 출력하는 플립플롭; 상기 제1 제어 신호를 받아서 상기 제1트랜지스터를 구동하는 제1 드라이버; 및 상기 제2 제어 신호를 받아서 상기 제2트랜지스터를 구동하는 제2 드라이버를 구비할 수 있다.Wherein the control unit includes: an error amplifier for receiving an output voltage and a reference voltage of the pulse width modulation and demodulating unit, comparing the output voltage with the reference voltage, amplifying the difference voltage, and outputting the amplified difference voltage; A pulse width modulation comparator that compares a signal output from the inductor with an output signal of the error amplifier to output a pulse width modulation signal; A flip-flop for inputting the clock signal and the pulse width modulation signal and outputting the first and second control signals; A first driver receiving the first control signal to drive the first transistor; And a second driver for receiving the second control signal to drive the second transistor.
바람직하기는, 상기 인덕터에서 출력되는 신호는 상기 펄스폭변조 비교기의 비반전 입력단에 인가되고, 상기 에러 증폭기의 출력 신호는 상기 펄스폭변조 비교기의 반전 입력단에 인가되며, 상기 보상 전류 발생부는 상기 펄스폭변조 비교기의 반전 입력단에 연결된다.Preferably, the signal output from the inductor is applied to the non-inverting input of the pulse width modulation comparator, the output signal of the error amplifier is applied to the inverting input of the pulse width modulation comparator, Width modulation comparator.
상기 보상 전류 발생부는, 전압을 충전하는 캐패시터; 상기 캐패시터에 충전된 전압을 일정한 주기로 방전시키는 리셋부; 상기 캐패시터에 연결되며, 상기 캐패시터에 전압이 충전되면 온되어 일정한 전류를 출력하는 스위칭부; 및 상기 스위칭부에 연결되며, 상기 스위칭부에서 출력되는 전류와 동일한 크기의 전류가 출력단에 흐르게 하는 전류 미러를 구비할 수 있다.The compensation current generating unit includes: a capacitor for charging a voltage; A reset unit for discharging the voltage charged in the capacitor at a constant period; A switching unit connected to the capacitor, the switching unit being turned on when a voltage is charged in the capacitor and outputting a constant current; And a current mirror connected to the switching unit and allowing a current having the same magnitude as the current output from the switching unit to flow through the output terminal.
본 발명에 따르면 펄스폭변조 변환 장치는 보상 전류 발생부와 결합부를 구비한다. 이에 따라, 펄스폭변조 변환 장치의 듀티 사이클이 50% 이상일 때 적절한 보상 전류가 발생함으로써 서브하모닉 오실레이션(sub-harmonic oscillation)의 발생이 방지되고, 상기 듀티 사이클이 50% 이하일 때 보상 전류가 발생하지 않음으로써 동적 응답 특성이 향상되고, 펄스폭변조 변환 장치의 출력 전압의 교류 리플(AC ripple)이 개선된다.According to the present invention, a pulse width modulation (PWM) converter includes a compensation current generating unit and a coupling unit. Accordingly, when a duty cycle of the pulse width modulation (PWM) converter is 50% or more, an appropriate compensation current is generated, thereby preventing generation of sub-harmonic oscillation, and a compensation current is generated when the duty cycle is 50% The dynamic response characteristic is improved, and the AC ripple of the output voltage of the pulse width modulation conversion device is improved.
또, 펄스폭변조 변환 장치의 입력 전압의 동작 범위, 출력 전압의 동작 범위 및 부하 전류의 동작 범위가 증가된다.In addition, the operating range of the input voltage, the operating range of the output voltage, and the operating range of the load current of the pulse width modulation apparatus are increased.
또한, 상기 결합부는 램프 전압이 생성된 이후에 버퍼를 통해 최종 램프 전압을 이용함으로써 노이즈가 제거된 안정된 파형을 얻을 수 있다.In addition, the coupling unit can obtain a stable waveform from which the noise is removed by using the final ramp voltage through the buffer after the ramp voltage is generated.
또한, 상기 보상 전류 발생부는 전류 미러를 구비하여 전류의 크기를 조절하기 쉽고, 보상 전류 발생부의 회로 구성이 간단하여 구현하기 용이하다. In addition, the compensation current generator includes a current mirror to easily adjust the magnitude of the current, and the circuit configuration of the compensation current generator is simple and easy to implement.
도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 펄스폭변조 변환 장치의 블록도이다.
도 2는 도 1에 도시된 펄스폭변조 변환 장치의 일부 신호들의 파형도이다.
도 3은 도 1에 도시된 보상 전류 발생부의 회로도이다.
도 4는 도1에 도시된 결합부의 회로도이다.
도 5는 본 발명의 제2 실시예에 따른 펄스폭변조 변환 장치의 블록도이다.
도 6은 도5에 도시된 보상 전류 발생부의 회로도이다.
도 7은 도5에 도시된 일부 신호들의 파형도이다. 1 is a block diagram of a pulse width modulation apparatus according to a first embodiment of the present invention.
2 is a waveform diagram of some signals of the pulse width modulation apparatus shown in FIG.
3 is a circuit diagram of the compensation current generating unit shown in FIG.
4 is a circuit diagram of the coupling portion shown in Fig.
5 is a block diagram of a pulse width modulation conversion apparatus according to a second embodiment of the present invention.
6 is a circuit diagram of the compensation current generating unit shown in FIG.
7 is a waveform diagram of some signals shown in FIG.
이하, 첨부한 도면들을 참고하여 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명하기로 한다. 각 도면에 제시된 참조부호들 중 동일한 참조부호는 동일한 부재를 나타낸다. Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings so that those skilled in the art can easily carry out the present invention. Like reference numerals in the drawings denote like elements.
도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 펄스폭변조 변환 장치(101)의 블록도이다. 도 1을 참조하면, 펄스폭변조 변환 장치(101)는 제1 트랜지스터(111), 인덕터(121), 제2 트랜지스터(112), 전류 감지 증폭기(131), 전류 감지 저항(141), 보상 전류 발생부(151), 결합부(161), 제어부(170) 및 전압 변환부(142,143,144)를 구비한다. 1 is a block diagram of a pulse width modulation (PWM)
제1 트랜지스터(111)는 제1 제어 신호(Vc1)에 응답하여 입력 전압(Vin)을 받아서 출력한다. 제1 트랜지스터(111)는 NMOS FET(N channel Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor)로 구성될 수 있다. 이 경우, 입력 전압(Vin)은 제1 트랜지스터(111)의 드레인에 인가되고, 제1 제어 신호(Vc1)는 제1 트랜지스터(111)의 게이트에 인가되며, 소오스로부터 전압을 출력한다. 입력 전압(Vin)이 제1 트랜지스터(111)에 인가되고, 제1 제어 신호(Vc1)가 게이트에 인가된 상태에서 제1 제어 신호(Vc1)가 활성화되면 제1 트랜지스터(111)는 턴온(turn-on)되어 입력 전압(Vin)을 소오스로부터 출력하고, 제1 제어 신호(Vc1)가 비활성화되면 제1 트랜지스터(111)는 턴오프(turn-off)되어 입력 전압(Vin)을 출력하지 않는다. The
인덕터(121)는 제1 트랜지스터(111)의 출력단 즉, 소오스에 연결된다.The
제2 트랜지스터(112)는 제1 트랜지스터(111)와 인덕터(121)를 연결하는 노드(SW)에 연결되며, 제2 제어 신호(Vc2)에 응답하여 인덕터(121)에 제1 트랜지스터(111)에서 출력되는 전압이 인가되지 못하도록 차단한다. 제2 트랜지스터(112)는 NMOS FET로 구성될 수 있다. 이 경우, 제2 트랜지스터(112)의 드레인은 노드(SW)에 연결되고, 소오스는 접지단(GND)에 연결되며, 게이트에는 제2 제어 신호(Vc2)가 인가된다. 따라서, 제2 제어 신호(Vc2)가 활성화되면 제2 트랜지스터(112)는 턴온되고, 그에 따라, 노드(NA)의 전류는 제2 트랜지스터(112)의 접지단(GND)으로부터 소오스를 통해 드레인으로 흐른다. 그에 따라 인덕터(121)의 전압은 접지 전압(GND) 레벨 보다 제2 트랜지스터(112)의 턴온 저항에 흐르는 전류를 곱하기 한 만큼 강하된다. 즉, 네가티브(Negative) 전압 레벨을 유지한다. 제2 제어 신호(Vc2)가 비활성화되면 제2 트랜지스터(112)는 턴오프되어 노드(NA)의 전류는 제2 트랜지스터(112)에 의하여 결정된다. The
전류 감지 증폭기(131)는 전류 감지 저항(141)의 양단에 연결되며, 인턱터(121)에 흐르는 전류를 감지하여 톱니파를 갖는 전류를 발생한다. 구체적으로, 전류 감지 증폭기(131)의 비반전 입력단(+)은 전류 감지 저항(141)의 입력단 즉, 전류 감지 저항(141)과 인덕터(121)의 연결 노드에 연결되고, 전류 감지 증폭기(131)의 반전 입력단(-)은 전류 감지 저항(141)의 출력단 즉, 전류 감지 저항(141)과 전압 변환부(142,143,144)의 연결 노드에 연결된다. 따라서, 제1 트랜지스터(111)가 턴온되고 제2 트랜지스터(112)가 턴오프되면 인덕터(121)의 전류는 증가하는 방향으로 출력되고 제2 트랜지스터(112)가 턴온되고 제1트랜지스터(111)가 턴오프되면 인덕터(121)의 전류는 감소하는 방향으로 출력된다. 이는 전류제어 직류-직류 변환기의 전형적인 동작으로 인덕터(121)의 전류를 감지하여 톱니파를 생성한다.The
보상 전류 발생부(151)는 보상 전류(Ic)를 발생하여 결합부(161)에 제공한다. 보상 전류 발생부(151)에서 발생되는 보상 전류(Ic)는 도 2에 도시된 바와 같이, 제1 트랜지스터(111)가 온(on) 상태일 때는 발생하여 흐르지 않다가 제1 트랜지스터(111)가 오프되고 제2 트랜지스터(112)가 온될 때 흐르기 시작한다. 그러다가 제1 트랜지스터(111)가 다시 온되면 보상 전류(Ic)는 흐르지 않게 된다. 보상 전류 발생부(151)에 대해서는 도 3을 통하여 상세히 설명하기로 한다.The compensation current generating
결합부(161)는 전류 감지 증폭기(131)와 보상 전류 발생부(151)에 연결된다. 결합부(161)는 전류 감지 증폭기(131)로부터 출력되는 감지 전류(Is)와 보상 전류 발생부(151)에서 출력되는 보상 전류(Ic)를 합하여 램프 전압(Vramp1)을 출력한다. 램프 전압(Vramp1)의 파형은 도 2에 도시된 바와 같이 제1 트랜지스터(111)가 온되면 상승하고, 제1 트랜지스터(111)가 오프되고, 제2 트랜지스터(112)가 온되면, 급격히 감소한다. 결합부(161)에 대해서는 도 4를 통해 상세히 설명하기로 한다. The
제어부(170)는 결합부(161)에서 출력되는 램프 전압(Vramp1)과 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)을 입력하고, 제1 제어 신호(Vc1)와 제2 제어 신호(Vc2)를 발생한다. 제어부(170)는 에러 증폭기(171), 펄스폭변조 비교기(172), 저항(176), 캐패시터(177), 플립플롭(173), 제1드라이버(174) 및 제2드라이버(175)를 구비한다.The
에러 증폭기(171)는 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)과 기준 전압(Vref)을 입력하며, 이 두 전압들(Vout,Vref))을 비교하고 그 결과에 따라 전압을 증폭하여 출력한다. 구체적으로, 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)은 에러 증폭기(171)의 반전 입력단(-)에 인가되고, 기준 전압(Vref)은 에러 증폭기(171)의 비반전 입력단(+)에 인가된다. 따라서, 에러 증폭기(171)는 출력 전압(Vout)이 기준 전압(Vref)보다 낮을 때 신호를 출력하고, 그 반대일 경우에는 신호를 출력하지 않거나 접지 전압(GND)을 출력한다.The
저항(176)과 캐패시터(177)는 네가티브 피드백(Negative Feedback) 회로의 위상마진(Phase Margin)을 확보하기 위한 RC 공진 회로를 형성하며, 에러 증폭기(171)로부터 출력되는 신호에 포함된 교류 성분 즉, 고조파 신호를 바이패스(bypass)시켜서 제거한다. 따라서, 에러 증폭기(171)의 출력 신호는 순수한 직류 전압을 갖는 신호로써 출력된다. The
펄스폭변조 비교기(172)는 에러 증폭기(171)의 출력 전압과 램프 전압(Vramp1)을 비교하여 펄스폭변조 신호를 출력한다. 구체적으로, 펄스폭변조 비교기(172)의 반전 입력단(-)에는 에러 증폭기(171)의 출력 신호가 인가되고, 펄스폭변조 비교기(172)의 비반전 입력단(+)에는 램프 전압(Vramp1)이 인가된다. 따라서, 에러 증폭기(171)의 출력 신호의 전압 레벨이 램프 전압(Vramp1)의 레벨보다 낮을 때 펄스폭변조 비교기(172)는 출력 신호를 출력하고, 그 반대일 경우에는 출력 신호를 출력하지 않는다. 여기서, 펄스폭변조 비교기(172)의 입력단들에 인가되는 신호들은 상기와 반대로 인가되도록 구성될 수도 있다. The pulse
플립플롭(173)은 펄스폭변조 비교기(172)로부터 출력되는 펄스폭 변조 신호에 응답하여 제1 및 제2 제어 신호들(Vc1,Vc2)을 출력한다. 플립플롭(173)은 RS 플립플롭으로 구성될 수 있다. 이 경우, 상기 RS 플립플롭(173)의 S 단자에는 클럭 신호(CLK)가 인가되고 플립플롭(173)의 R 단자에는 펄스폭변조 비교기(172)의 출력 신호가 인가된다. 플립플롭(173)의 정출력 단자(Q)에서는 제1 제어 신호(Vc1)가 발생되고, 플립플롭(173)의 부출력 단자(QB)에서는 제2 제어 신호(Vc2)가 발생된다. 즉, 제1 제어 신호(Vc1)는 클럭 신호(CLK)가 하이 레벨일 때 활성화되고, 제2 제어 신호(Vc2)는 펄스폭변조 비교기(172)의 출력 신호가 하이 레벨일 때 활성화된다. 다시 말하면, 클럭 신호(CLK))가 하이 레벨(high level) 즉, 전원 전압(Vcc) 레벨일 때 제1 트랜지스터(111)는 턴온되고 제2 트랜지스터(112)는 턴오프되어 제1 트랜지스터(111)에 인가되는 입력 전압(Vin)은 제1 트랜지스터(111)와 인덕터(121)를 통해서 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)으로써 출력되고, 클럭 신호(CLK)가 로우 레벨(low level) 즉, 접지 전압(GND) 레벨일 때 제1 트랜지스터(111)는 턴오프되고 제2 트랜지스터(112)는 턴온되어 제1 트랜지스터(111)에 인가되는 입력 전압(Vin)은 제1 트랜지스터(111)를 통과하지 못하므로 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)은 접지 전압(GND) 레벨로써 출력된다. The
제1 드라이버(174)는 제1 제어 신호(Vc1)를 받아서 제1 트랜지스터(111)를 구동한다. 즉, 제1 드라이버(174)는 제1 제어 신호(Vc1)가 접지 전압(GND)보다 높은 하이 레벨(high level)이면 제1 트랜지스터(111)를 턴온시키고, 제1 제어 신호(Vc1)가 접지 전압(GND) 레벨이면 제1 트랜지스터(111)를 턴오프시킨다. The
제2 드라이버(175)는 제2 제어 신호(Vc2)를 받아서 제2 트랜지스터(112)를 구동한다. 즉, 제2 드라이버(175)는 제2 제어 신호(Vc2)가 전원 전압 레벨이면 제2 트랜지스터(112)를 턴온시키고, 제2 제어 신호(Vc2)가 접지 전압(GND) 레벨이면 제2 트랜지스터(112)를 턴오프시킨다. The
전류 감지 저항(141)에서 출력되는 전류는 전압 변환부(142,143,144)에 인가되어 전압으로 변환된 후 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)으로써 출력된다. 전압 변환부(142,143,144)는 상호 직렬로 연결된 저항(142)과 캐패시터(143), 및 상기 직렬로 연결된 저항(142)과 캐패시터(143)에 대해 병렬로 연결된 저항(144)을 구비한다. The current output from the
저항(142)과 캐패시터(143)는 공진 회로를 형성하여 출력 전압(Vout)에 포함된 교류 성분 즉, 고조파 신호를 바이패스시켜서 제거한다. 따라서, 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)은 직류 전압으로써 출력된다. The
저항(144)은 직류-직류 변환기의 부하(load) 전류를 저항으로 환산한 값이다. 그러므로, 경부하일때는 오픈에 근접하고 정상 동작일때는 수 [Ω]으로 될 수 있다. 예컨대, 출력 전압이 3.3[V]이고, 출력 전류가 3[A]라면, 저항(144)의 저항값은 약 1.1 [Ω]이 될 수 있다.The resistor 144 is a value obtained by converting the load current of the DC-DC converter into a resistance. Therefore, when light load is close to open, it can be several [Ω] when it is normal operation. For example, if the output voltage is 3.3 [V] and the output current is 3 [A], the resistance value of the resistor 144 can be about 1.1 [?].
도 3은 도 1에 도시된 보상 전류 발생부(151)의 회로도이다. 도 3을 참조하면, 보상 전류 발생부(151)는 제1 전류원(311), 캐패시터(331), 제1 리셋부(321), 일정 전류 발생부(341) 및 제1 전류 미러(361)를 구비한다. 보상 전류 발생부(151)는 클럭 신호(CLK)에 응답하여 보상 전류(Ic)를 발생한다. 보상 전류(Ic)는 도 2에 도시된 바와 같이 클럭 신호(CLK)가 입력되면 상승하다가 제1 트랜지스터(111)가 오프되면 접지 전압(GND) 레벨로 유지된다. 3 is a circuit diagram of the compensation
제1 전류원(311)은 전원 전압(Vcc)을 받아서 일정한 전류를 출력한다. The first
캐피시터(331)는 제1 전류원(311)으로부터 출력되는 전류에 의해 전압을 충전한다.The
제1 리셋부(321)는 캐패시터(331)에 충전된 전압을 일정한 주기로 방전시킨다. 제1 리셋부(321)는 NMOS FET를 구비할 수 있다. 이 때, 상기 NMOS FET의 드레인, 소오스 및 게이트는 각각 캐패시터(331), 접지단(GND) 및 클럭 신호(CLK)에 연결된다. 따라서, 클럭 신호(CLK)가 액티브(active)되면 상기 NMOS FET는 턴온(turn-on)되어 캐패시터(331)를 방전시키고, 클럭 신호(CLK)가 인액티브(inactive)되면 상기 NMOS FET는 턴오프(turn-off)되므로 캐패시터(331)에 아무런 영향을 주지 않는다. 여기서, 클럭 신호(CLK)는 도 2에 도시된 바와 같이 일정한 주기로 활성화되므로, 제1 리셋부(321)도 일정한 주기로 캐패시터(331)를 방전시킨다. The
일정 전류 발생부(151)는 캐패시터(331)에 연결되며, 캐패시터(331)에 전압이 충전되면 일정한 전류를 발생시킨다. 일정 전류 발생부(151)는 제2 전류원(312), NMOS FET(343) 및 제2 전류 미러(345)를 구비한다. The constant
제2 전류원(312)은 전원 전압(Vcc)을 받아서 일정한 전류를 발생하여 NMOS FET(343)에 공급한다. 제2 전류원(312)은 NMOS FET(343)의 드레인에 연결된다. The second
NMOS FET(343)는 캐패시터(331)와 제2 전류원(312) 및 제2 전류 미러(345)에 연결된다. 즉, NMOS FET(343)의 드레인, 소오스 및 게이트는 각각 제2 전류원(312), 접지단(GND) 및 캐패시터(331)에 연결된다. 따라서, 캐패시터(331)에 전압이 충전되면 NMOS FET(343)는 턴온되어 제2 전류원(312)으로부터 출력되는 전류를 제2 전류 미러(345)에 공급하고, 캐패시터(331)에 전압이 충전되지 않으면 NMOS FET(343)는 턴오프되어 제2 전류원(312)으로부터 출력되는 전류가 제2 전류 미러(345)에 공급되지 못하도록 차단한다. The
제2 전류 미러(345)는 NMOS FET(343)의 소오스에 연결된다. 제2 전류 미러(345)는 2개의 NMOS FET들(NM1,NM2)을 구비한다. 제2 전류 미러(345)의 입력단에 흐르는 전류와 출력단에 흐르는 전류는 동일하다. 즉, 제1 NMOS FET(NM1)에 흐르는 전류와 제2 NMOS FET(NM2)에 흐르는 전류는 동일하게 된다. The second
제1 전류 미러(361)는 일정 전류 발생부(151)의 제2 전류 미러(345)에 연결된다. 따라서, 제1 전류 미러(361)는 제2 전류 미러(345)의 출력단에 흐르는 전류와 동일한 전류를 출력한다. 제1 전류 미러(361)는 제1 및 제2 PMOS FET들(PM1,PM2)을 구비할 수 있다. 여기서, 제1 PMOS FET(PM1)와 제2 PMOS FET(PM2)의 크기를 다르게 함으로써, 제1 전류 미러(361)의 출력 전류를 조절할 수 있다. 예컨대, 제1 PMOS FET(PM1)와 제2 PMOS FET(PM2)의 크기를 1:M으로 구성하면, 즉, 제2 PMOS FET(PM2)의 크기를 제1 PMOS FET(PM1)보다 M배 크게 구성하면, 제1 전류 미러(361)에서 출력되는 전류는 제1 전류 미러(361)의 입력단에 흐르는 전류의 M배로 된다. 이와 같이, 제1 전류 미러(361)에 구비되는 PMOS FET들(PM1,PM2)의 크기를 다르게 설정함으로써 제1 전류 미러(361)에서 출력되는 전류의 크기를 원하는 크기로 조절할 수 있다. The first
도 4는 도 1에 도시된 결합부(161)의 회로도이다. 도 4를 참조하면, 결합부(161)는 캐패시터(421), 제2 리셋부(411), 저항(431) 및 버퍼(441)를 구비한다. 도 1 및 도 3을 참조하여 도 4에 도시된 결합부(161)에 대해 설명하기로 한다. 4 is a circuit diagram of the
캐패시터(421)는 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 신호(Vout) 즉, 전류 감지 증폭기(131)에서 출력되는 전류(Is)와 보상 전류 발생부(151)에서 출력되는 보상 전류(Ic)를 받아서 충전한다. The
제2 리셋부(411)는 캐패시터(421)에 병렬로 연결되며, 캐패시터(421)에 충전된 전압을 일정 주기로 방전시킨다. 제2 리셋부(411)는 NMOS FET를 구비할 수 있다. 이 때, 상기 NMOS FET의 드레인은 캐패시터(421)에 연결되고, 소오스는 접지단(GND)에 연결되며, 게이트에는 클럭 신호(CLK)가 인가된다. 따라서, 클럭 신호(CLK)가 액티브(active)되면 상기 NMOS FET는 턴온(turn-on)되어 캐패시터(421)를 방전시키고, 클럭 신호(CLK)가 인액티브(inactive)되면 상기 NMOS FET는 턴오프(turn-off)되므로 캐패시터(421)에 아무런 영향을 주지 않는다. 여기서, 클럭 신호(CLK)는 도 2에 도시된 바와 같이 일정한 주기로 활성화되므로, 제2 리셋부(411)도 일정한 주기로 캐패시터(421)를 방전시킨다. The
저항은 캐패시터(421)에 병렬 연결되며, 전류 감지 증폭기(131)에서 출력되는 전류(Is)와 보상 전류(Ic)를 받아서 이를 램프 전압(Vramp1)으로 변환한다.The resistor is connected in parallel to the
버퍼(441)는 저항(431)에서 발생하는 전압을 입력하고, 램프 전압(Vramp1)을 출력하여 펄스폭변조 비교기(도 1의 172)로 전달한다. 버퍼(441)는 입력되는 전압에 포함된 노이즈를 제거한다. 따라서, 버퍼(441)로부터 출력되는 램프 전압(Vramp1)은 안정된 파형을 가지고 출력된다. The
상술한 바와 같이, 결합부(161)는 전류 감지 증폭기(131)에서 출력되는 전류(Is)와 보상 전류 발생부(151)에서 출력되는 보상 전류(Ic)를 겹합하여 램프 전압(Vramp1)을 발생한다. 따라서, 도 2를 참조하면, 램프 전압(Vramp1)은 클럭 신호(CLK)가 액티브되면, 접지 전압(GND) 레벨에서 급격히 증가하여 보상 전류(Ic)와 전류 감지 증폭기(131)에서 출력되는 전류(Is)를 합친 레벨까지 상승한다. 그러다가, 제1 트랜지스터(111)가 오프되는 순간 램프 전압(Vramp1)은 보상 전류(Ic) 레벨로 급격히 하강한 상태에서 보상 전류(Ic)가 상승함에 따라 보상 전류(Ic)의 레벨만큼 상승하다가 보상 전류(Ic)가 접지 전압(GND) 레벨로 하강함에 따라서 동일하게 접지 전압(GND) 레벨로 하강한다. 즉, 펄스폭변조 변환 장치(101)의 듀티 사이클이 50% 이상일 때 보상 전류(Ic)가 발생하고, 상기 듀티 사이클이 50% 이하일 때는 보상 전류(Ic)가 발생하지 않는다. As described above, the
이와 같이, 본 발명에 따라 보상 전류 발생부(151)와 결합부(161)를 구비함으로써, 펄스폭변조 변환 장치(101)의 듀티 사이클이 50% 이상일 때 보상 전류(Ic)가 발생함으로써 서브하모닉 오실레이션(sub-harmonic oscillation)의 발생이 방지되고, 상기 듀티 사이클이 50% 이하일 때 보상 전류(Ic)가 발생하지 않음으로써 동적 응답 특성이 향상되고, 펄스폭변조 변환 장치(101)의 출력 전압(Vout)의 교류 리플(AC ripple)이 개선된다. 또한, 펄스폭변조 변환 장치(101)의 입력 전압(Vin)의 동작 범위, 출력 전압(Vout)의 동작 범위 및 부하 전류의 동작 범위가 증가된다. 또한, 결합부(161)는 램프 전압(Vramp1)이 생성된 이후에 버퍼(도4의 441)를 통해 최종 램프 전압(Vramp1)을 이용함으로써 노이즈가 제거된 안정된 파형을 얻을 수 있다. 또한, 보상 전류 발생부(151)는 전류 미러(361)를 구비하여 전류의 크기를 조절하기 쉽고, 보상 전류 발생부(151)의 회로 구성이 간단하여 구현하기 용이하다. The compensation current Ic is generated when the duty cycle of the pulse
도 5는 본 발명의 제2 실시예에 따른 펄스폭변조 변환 장치(101)의 블록도이다. 도 5를 참조하면, 펄스폭변조 변환 장치(501)는 제1 트랜지스터(111), 인덕터(121), 제2 트랜지스터(112), 전류 감지 증폭기(131), 전류 감지 저항(141), 보상 전류 발생부(551), 제어부(170) 및 전압 변환부(142,143,144)를 구비한다. 5 is a block diagram of a pulse width modulation (PWM)
도 5에 도시된 펄스폭변조 변환 장치(501)는 도 1에 도시된 펄스폭변조 변환 장치(101)에 비해 결합부(161)를 구비하지 않고 보상 전류 발생부(551)만 구비한다. 또한, 보상 전류 발생부(551)의 연결에 있어서, 도 1에 도시된 펄스폭변조 변환 장치(101)에서는 보상 전류 발생부(151)가 결합부(161)를 통해서 펄스폭변조 비교기(172)의 비반전 입력단(+)에 연결되지만, 도 5에 도시된 보상 전류 발생부(551)는 펄스폭변조 비교기(172)의 반전 입력단(-)에 연결된다는 점에서 상호 차이점이 있다. 따라서, 이하에서는 보상 전류 발생부(551)에 대해서만 설명하며, 도 1과 중복되는 구성 요소들에 대해서는 중복 설명을 생략하기로 한다.The pulse
보상 전류 발생부(551)의 회로도가 도 6에 도시되어 있다. 도 6을 참조하면, 보상 전류 발생부(551)는 제1 및 제2 전류원들(611,612), 캐패시터(631), 리셋부(621), 스위칭부(641) 및 전류 미러(651)를 구비한다. A circuit diagram of the compensation
제1 및 제2 전류원들(611,612)은 전원 전압(Vcc)을 받아서 일정한 전류를 출력한다. The first and second
캐패시터(631)는 제1 전류원(611)으로부터 출력되는 전류를 받아서 전압을 충전한다. The
리셋부(621)는 캐패시터(631)에 병렬로 연결되며, 캐패시터(631)에 충전된 전압을 일정한 주기로 방전시킨다. 리셋부(621)는 NMOS FET를 구비할 수 있다. 이 때, 상기 NMOS FET의 드레인은 캐패시터(631)에 연결되고, 소오스는 접지단(GND)에 연결되며, 게이트에는 클럭 신호(CLK)가 인가된다. 따라서, 클럭 신호(CLK)가 액티브(active)되면 상기 NMOS FET는 턴온(turn-on)되어 캐패시터(631)를 방전시키고, 클럭 신호(CLK)가 인액티브(inactive)되면 상기 NMOS FET는 턴오프(turn-off)되므로 캐패시터(631)에 아무런 영향을 주지 않는다. 여기서, 클럭 신호(CLK)는 도 7에 도시된 바와 같이 일정한 주기로 활성화되므로, 리셋부(621)도 일정한 주기로 캐패시터(631)를 방전시킨다. The
스위칭부(641)는 제2 전류원(621)과 캐패시터(631) 및 전류 미러(651)에 연결된다. 스위칭부(641)는 NMOS FET를 구비할 수 있다. 이 때 상기 NMOS FET의 드레인은 제2 전류원(612)에 연결되고, 게이트는 캐패시터(631)에 연결되며, 소오스는 전류 미러(651)에 연결된다. 따라서, 캐패시터(631)에 충전된 전압이 상기 NMOS FET의 문턱 전압 이상이 되면 상기 NMOS FET는 턴온되고, 그에 따라 제2 전류원(612)에서 출력되는 전류는 스위칭부(641)를 통하여 전류 미러(651)로 흐른다. 캐패시터(631)에 충전된 전압이 리셋부(621)에 의해 리셋되면, 상기 NMOS FET는 턴오프되고, 그에 따라 스위칭부(641)는 제2 전류원(612)에서 출력되는 전류가 전류 미러(651)로 전달되지 못하도록 차단한다. The
전류 미러(651)는 스위칭부(641)에 연결되며, 보상 전류 발생부(도 5의 551)의 출력 전류인 보상 전류(Ic)를 출력한다. 즉, 전류 미러(651)는 스위칭부(641)에서 출력되는 전류와 동일한 크기의 보상 전류(Ic)를 출력한다. 전류 미러(651)는 제1 및 제2 NMOS FET들(NM1,NM2)을 구비할 수 있다. 여기서, 제1 NMOS FET(NM1)와 제2 NMOS FET(NM2)의 크기를 다르게 함으로써, 전류 미러(651)의 출력 전류를 조절할 수 있다. 예컨대, 제1 NMOS FET(NM1)와 제2 NMOS FET(NM2)의 크기를 1:M으로 구성하면, 즉, 제2 NMOS FET(NM2)의 크기를 제1 NMOS FET(NM1)보다 M배 크게 구성하면, 전류 미러(651)에서 출력되는 전류는 제1 전류원(612)에서 출력되는 전류의 M배로 된다. 이와 같이, 전류 미러(651)에 구비되는 NMOS FET들(NM1,NM2)의 크기를 다르게 설정함으로써 전류 미러(651)에서 출력되는 전류의 크기를 원하는 크기로 조절할 수 있다. The
보상 전류 발생부(도 5의 551)에서 출력되는 보상 전류(Ic)는 일정한 크기로 흐른다. The compensation current Ic outputted from the compensation
따라서, 펄스폭변조 비교기(172)의 반전 입력단(-)에 인가되는 컨트롤 전압(Vc)은 도 7에 도시된 바와 같이, 제1 트랜지스터(111)가 온 상태인 동안에는 일정한 크기를 가지며, 제1 트랜지스터(111)가 오프인 동안에는 감소한다.Therefore, the control voltage Vc applied to the inverting input terminal (-) of the pulse
도 5에 도시된 펄스폭변조 변환 장치(501)는 도 1에 도시된 펄스폭변조 변환 장치(101)와 마찬가지의 효과를 갖는다. 즉, 펄스폭변조 변환 장치(501)의 듀티 사이클이 50% 이상일 때는 서브하모닉 오실레이션(sub-harmonic oscillation)의 발생이 방지되고, 상기 듀티 사이클이 50% 이하일 때는 동적 응답 특성이 향상되고, 펄스폭변조 변환 장치(501)의 출력 전압(Vout)의 교류 리플이 개선된다. 또한, 펄스폭변조 변환 장치(501)의 입력 전압(Vin)의 동작 범위, 출력 전압(Vout)의 동작 범위 및 부하 전류의 동작 범위가 증가된다. 또한, 보상 전류 발생부(551)는 전류 미러(651)를 구비하여 전류의 크기를 조절하기 쉽고, 보상 전류 발생부(551)의 회로 구성이 간단하여 구현하기 용이하다. The pulse
본 발명은 도면들에 도시된 실시예들을 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이들로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.Although the present invention has been described with reference to the embodiments shown in the drawings, it is to be understood that various modifications and equivalent embodiments may be made by those skilled in the art without departing from the scope of the present invention. Accordingly, the true scope of the present invention should be determined by the technical idea of the appended claims.
Claims (12)
상기 제1 트랜지스터의 출력단에 직렬로 연결되는 인덕터;
상기 제1 트랜지스터와 상기 인덕터를 연결하는 노드에 연결되며, 제2 제어 신호에 응답하여 상기 인덕터에 상기 제1트랜지스터로부터 출력되는 전압이 인가되는 것을 차단하는 제2 트랜지스터;
상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 신호의 듀티 사이클이 50[%]를 초과할 때 비선형적으로 상승하는 보상 전류를 출력하고, 상기 듀티 사이클이 50[%] 미만일 때는 상기 보상 전류를 출력하지 않는 보상 전류 발생부;
상기 보상 전류와 상기 인덕터에서 출력되는 전류를 결합하고, 이것이 전압으로 변환된 램프 전압을 출력하는 결합부; 및
상기 램프 전압을 받아서 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 생성하는 제어부를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치.A first transistor for outputting an external voltage input in response to a first control signal;
An inductor connected in series to an output terminal of the first transistor;
A second transistor connected to a node connecting the first transistor and the inductor, for blocking a voltage applied from the first transistor to the inductor in response to a second control signal;
A compensating current that nonlinearly increases when the duty cycle of the output signal of the pulse width modulation apparatus exceeds 50 [%], and a compensation that does not output the compensating current when the duty cycle is less than 50 [%] A current generator;
A combiner for combining the compensation current with a current output from the inductor and outputting a ramp voltage converted to a voltage; And
And a controller for receiving the lamp voltage to generate the first and second control signals.
상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 전압과 기준 전압을 입력하고, 상기 출력 전압과 상기 기준 전압을 비교하고 그 차이 전압을 증폭하여 출력하는 에러 증폭기;
상기 램프 전압과 상기 에러 증폭기의 출력 전압을 비교하여 펄스폭변조 신호를 출력하는 펄스폭변조 비교기;
클럭 신호와 상기 펄스폭 변조 신호를 입력하고 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 출력하는 플립플롭;
상기 제1 제어 신호를 받아서 상기 제1트랜지스터를 구동하는 제1 드라이버; 및
상기 제2 제어 신호를 받아서 상기 제2트랜지스터를 구동하는 제2 드라이버를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치. The apparatus of claim 1, wherein the control unit
An error amplifier for receiving an output voltage and a reference voltage of the pulse width modulation apparatus, comparing the output voltage with the reference voltage, amplifying the difference voltage, and outputting the amplified difference voltage;
A pulse width modulation comparator for comparing the ramp voltage with an output voltage of the error amplifier and outputting a pulse width modulation signal;
A flip-flop for inputting the clock signal and the pulse width modulation signal and outputting the first and second control signals;
A first driver receiving the first control signal to drive the first transistor; And
And a second driver for receiving the second control signal to drive the second transistor.
전압을 충전하는 캐패시터;
상기 캐패시터에 충전된 전압을 일정한 주기로 방전시키는 제1 리셋부;
상기 캐패시터에 연결되며, 상기 캐패시터에 전압이 충전되면 일정한 전류를 발생시키는 일정 전류 발생부; 및
상기 일정 전류 발생부에 연결되며, 상기 일정 전류 발생부에서 발생하는 전류보다 많은 전류를 출력하는 전류 미러를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치.The apparatus of claim 1, wherein the compensation current generator comprises:
A capacitor for charging a voltage;
A first reset unit for discharging the voltage charged in the capacitor at a constant period;
A constant current generator connected to the capacitor and generating a constant current when the capacitor is charged with a voltage; And
And a current mirror connected to the constant current generating unit and outputting a current larger than a current generated by the constant current generating unit.
상기 캐패시터에 게이트가 연결된 NMOS FET;
상기 NMOS FET의 드레인에 연결되어 상기 NMOS FET에 일정한 전류를 공급하는 전류원; 및
상기 NMOS FET의 소오스에 연결된 다른 전류 미러를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치.The apparatus of claim 4, wherein the constant current generator comprises:
An NMOS FET having a gate connected to the capacitor;
A current source connected to a drain of the NMOS FET and supplying a constant current to the NMOS FET; And
And another current mirror connected to a source of the NMOS FET.
상기 캐패시터에 드레인이 연결되고, 소오스는 접지되며, 게이트는 클럭 신호에 연결되고, 상기 클럭 신호가 액티브일 때 턴온되어 상기 캐패시터를 방전시키는 다른 NMOS FET를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치. 5. The apparatus of claim 4, wherein the first reset unit
And another NMOS FET connected to a drain of the capacitor, a source of which is grounded, a gate of which is connected to a clock signal, and which is turned on when the clock signal is active to discharge the capacitor. .
상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 신호와 상기 보상 전류를 받아서 충전하는 캐패시터;
상기 캐패시터에 병렬 연결되며, 상기 캐패시터에 충전된 전압을 일정 주기로 방전시키는 제2 리셋부; 및
상기 캐패시터에 병렬 연결되며, 상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 신호와 상기 보상 전류를 받아서 이를 램프 전압으로 변환하는 저항을 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치. The apparatus of claim 1,
A capacitor for receiving and charging the output signal of the pulse width modulation (PWM) device and the compensation current;
A second reset unit connected in parallel to the capacitor for discharging the voltage charged in the capacitor at a constant cycle; And
And a resistor connected in parallel to the capacitor for receiving the output signal of the pulse width modulation device and the compensation current and converting the output signal to a ramp voltage.
상기 램프 전압에 포함된 노이즈를 제거하여 출력하는 버퍼를 더 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭 변조 변환 장치. 8. The method of claim 7,
Further comprising a buffer for removing noise included in the lamp voltage and outputting the noise.
상기 제1 트랜지스터의 출력단에 직렬로 연결되는 인덕터;
상기 제1 트랜지스터와 상기 인덕터를 연결하는 노드에 연결되며, 제2 제어 신호에 응답하여 상기 인덕터에 상기 제1트랜지스터로부터 출력되는 전압이 인가되는 것을 차단하는 제2 트랜지스터;
크기가 일정한 보상 전류를 출력하는 보상 전류 발생부; 및
상기 보상 전류와 상기 인덕터에서 출력되는 전류를 입력하여 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 생성하는 제어부를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치.A first transistor for outputting an external voltage input in response to a first control signal;
An inductor connected in series to an output terminal of the first transistor;
A second transistor connected to a node connecting the first transistor and the inductor, for blocking a voltage applied from the first transistor to the inductor in response to a second control signal;
A compensation current generator for outputting a compensation current having a constant magnitude; And
And a controller for receiving the compensation current and the current output from the inductor to generate the first and second control signals.
상기 펄스폭변조 변환 장치의 출력 전압과 기준 전압을 입력하고, 상기 출력 전압과 상기 기준 전압을 비교하고 그 차이 전압을 증폭하여 출력하는 에러 증폭기;
상기 인덕터에서 출력되는 신호와 상기 에러 증폭기의 출력 신호를 비교하여 펄스폭변조 신호를 출력하는 펄스폭변조 비교기;
클럭 신호와 상기 펄스폭변조 신호를 입력하고 상기 제1 및 제2 제어 신호들을 출력하는 플립플롭;
상기 제1 제어 신호를 받아서 상기 제1트랜지스터를 구동하는 제1 드라이버; 및
상기 제2 제어 신호를 받아서 상기 제2트랜지스터를 구동하는 제2 드라이버를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치. 10. The apparatus of claim 9, wherein the control unit
An error amplifier for receiving an output voltage and a reference voltage of the pulse width modulation apparatus, comparing the output voltage with the reference voltage, amplifying the difference voltage, and outputting the amplified difference voltage;
A pulse width modulation comparator that compares a signal output from the inductor with an output signal of the error amplifier to output a pulse width modulation signal;
A flip-flop for inputting the clock signal and the pulse width modulation signal and outputting the first and second control signals;
A first driver receiving the first control signal to drive the first transistor; And
And a second driver for receiving the second control signal to drive the second transistor.
전압을 충전하는 캐패시터;
상기 캐패시터에 충전된 전압을 일정한 주기로 방전시키는 리셋부;
상기 캐패시터에 연결되며, 상기 캐패시터에 전압이 충전되면 온되어 일정한 전류를 출력하는 스위칭부; 및
상기 스위칭부에 연결되며, 상기 스위칭부에서 출력되는 전류와 동일한 크기의 전류가 출력단에 흐르게 하는 전류 미러를 구비하는 것을 특징으로 하는 펄스폭변조 변환 장치.
The apparatus of claim 9, wherein the compensation current generator
A capacitor for charging a voltage;
A reset unit for discharging the voltage charged in the capacitor at a constant period;
A switching unit connected to the capacitor, the switching unit being turned on when a voltage is charged in the capacitor and outputting a constant current; And
And a current mirror connected to the switching unit and having a current of the same magnitude as the current output from the switching unit, flowing through the output terminal.
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Cited By (3)
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---|---|---|---|---|
US10211729B2 (en) | 2016-08-26 | 2019-02-19 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Switching regulator having improved transient response and control circuit thereof |
CN116505749A (en) * | 2023-05-15 | 2023-07-28 | 盈力半导体(上海)有限公司 | Decompression type conversion circuit and chip capable of preventing false triggering from entering test mode |
CN117311440A (en) * | 2023-11-27 | 2023-12-29 | 东莞市长工微电子有限公司 | Slope compensation circuit |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20070062048A (en) * | 2005-12-12 | 2007-06-15 | 주식회사 만도 | Driving voltage alteration circuit of a low-side switching transistor in pwm control appatatus |
KR20080060190A (en) * | 2006-12-26 | 2008-07-01 | 가부시키가이샤 리코 | Current-mode controlled switching regulator and control method therefor |
JP2008263713A (en) * | 2007-04-12 | 2008-10-30 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | Switching power circuit, and control method and control program for switching power circuit |
-
2013
- 2013-01-24 KR KR1020130007752A patent/KR101404568B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20070062048A (en) * | 2005-12-12 | 2007-06-15 | 주식회사 만도 | Driving voltage alteration circuit of a low-side switching transistor in pwm control appatatus |
KR20080060190A (en) * | 2006-12-26 | 2008-07-01 | 가부시키가이샤 리코 | Current-mode controlled switching regulator and control method therefor |
JP2008263713A (en) * | 2007-04-12 | 2008-10-30 | Shindengen Electric Mfg Co Ltd | Switching power circuit, and control method and control program for switching power circuit |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10211729B2 (en) | 2016-08-26 | 2019-02-19 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Switching regulator having improved transient response and control circuit thereof |
CN116505749A (en) * | 2023-05-15 | 2023-07-28 | 盈力半导体(上海)有限公司 | Decompression type conversion circuit and chip capable of preventing false triggering from entering test mode |
CN116505749B (en) * | 2023-05-15 | 2023-08-22 | 盈力半导体(上海)有限公司 | Decompression type conversion circuit and chip capable of preventing false triggering from entering test mode |
CN117311440A (en) * | 2023-11-27 | 2023-12-29 | 东莞市长工微电子有限公司 | Slope compensation circuit |
CN117311440B (en) * | 2023-11-27 | 2024-02-27 | 东莞市长工微电子有限公司 | Slope compensation circuit |
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