KR101377561B1 - 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템 및 이를 이용한 수분제거공정 - Google Patents

글리콜 재생을 위한 수분제거시스템 및 이를 이용한 수분제거공정 Download PDF

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Abstract

본 발명은 글리콜(glycol) 재생을 위한 수분제거시스템에 관한 것으로서, 흡수탑에서 가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 제1파이프(11); 상기 제1파이프(11)에 설치되어 리치글리콜(rich glycol)을 가열시키는 제1열교환기(110); 상기 제1열교환기(110)를 통과한 상기 제1파이프(11)로부터 리치글리콜(rich glycol)을 공급받아 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하여 배출하는 재생탑(400); 상기 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 배출되는 제2파이프(22); 상기 제2파이프(22)로부터 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 공급받아 이를 가열시켜 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 되끓이개(500); 상기 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)를 흡수탑으로 공급하는 제3파이프(33); 상기 되끓이개(500)에서 분리된 기체를 상기 재생탑(400)으로 반송하는 제4파이프(44); 및, 상기 제3파이프(33)의 열을 상기 제2파이프(22)로 전달하는 제2열교환기(220);를 포함하여 구성되어 상기 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 상기 제2열교환기(220)에 의하여 가열된 후 상기 되끓이개(500)로 공급되는 것을 특징으로 한다.

Description

글리콜 재생을 위한 수분제거시스템 및 이를 이용한 수분제거공정{Dehydrating System and Method for Glycol Regeneration}
본 발명은 일반적으로 수분을 함유하는 가스의 탈수에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 본 발명은 가스로부터 수분을 흡착한 글리콜을 기액 평형 원리로 수분을 분리하여, 글리콜을 재생시키는 공정에서 에너지 효용성을 높이는 기술에 관한 것이다.
천연가스 내 수분은 수송, 저장하는 동안 파이프, 밸브 및 장치를 부식시키며, 수화물을 생성하여 장치를 손상시킨다. 특히 액화천연가스 플랜트의 액화공정에서 수분은 응결되어 장치를 심각하게 손상시키므로 천연가스 내 수분함량이 1ppm이하가 되도록 제거해야 한다.
수분제거공정에는 흡습성이 있는 액체물질을 이용하거나 탈수성이 있는 고체물질을 이용하여 수증기를 흡착하는 방법과 압축 또는 냉각으로 수증기를 응축시키는 방법이 있다. 이 중 가장 보편적인 방법은 글리콜과 같은 흡습성이 있는 용매를 이용하여 흡착하는 방법이다. 예를 들어 천연가스의 수분제거에서 폴리에틸렌글리콜(poly-ethylene glycol)이 가장 많이 사용되는데, 글리콜은 높은 흡습성과 함께 상대적으로 증기압이 낮고 화학적 안정성이 높기 때문이다.
종래의 공정은 다량의 수분을 포함한 글리콜(glycol)에서 수분을 제거하기 위해 고준위 스팀을 이용하여 되끓이개(reboiler)에 열을 공급한다. 그리고 되끓이개에서 나가는 높은 온도의 희박(lean) 흐름은 재생탑으로 들어가는 낮은 온도의 농후(rich) 흐름과 열 교환되어 희박 흐름의 폐열을 활용한다.
되끓이개의 열공급에 고준위 스팀(약 250℃)을 이용하고, 여기에서 발생되는 고준위 폐열(약 205℃)은 저준위 흐름(약 37℃)을 가열하는데 이용된다. 이로 인해 열교환기 및 되끓이개에서 온류(hot stream)와 냉류(cold stream) 사이의 온도차(열교환기: 약 106℃, 되끓이개: 약 75℃)가 매우 크므로 열교환 과정에서 엑서지(exergy) 손실이 크다.
[선행특허문헌정보] 미국특허 제5490873호(US Patent No. 5490873)
상기한 문제점을 해결하기 위하여 창작된 본 발명은 글리콜을 이용한 수분제거공정을 개선하여 에너지 효용성을 높이고, 운전비용을 줄이는 것을 목적으로 한다.
상기한 목적을 달성하기 위하여 창작된 본 발명의 기술적 구성은 다음과 같다.
본 발명은 글리콜(glycol) 재생을 위한 수분제거시스템에 관한 것으로서, 흡수탑에서 천연가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 제1파이프(11); 상기 제1파이프(11)에 설치되어 리치글리콜(rich glycol)을 가열시키는 제1열교환기(110); 상기 제1열교환기(110)를 통과한 상기 제1파이프(11)로부터 리치글리콜(rich glycol)을 공급받아 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하여 배출하는 재생탑(400); 상기 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 배출되는 제2파이프(22); 상기 제2파이프(22)로부터 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 공급받아 이를 가열시켜 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 되끓이개(500); 상기 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)을 흡수탑으로 공급하는 제3파이프(33); 상기 되끓이개(500)에서 분리된 기체를 상기 재생탑(400)으로 반송하는 제4파이프(44); 및, 상기 제3파이프(33)의 열을 상기 제2파이프(22)로 전달하는 제2열교환기(220);를 포함하여 구성되어 상기 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 상기 제2열교환기(220)에 의하여 가열된 후 상기 되끓이개(500)로 공급되는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 구성에 따른 기술적 효과는 다음과 같다.
첫째, 제1열교환기(110)에서 저준위 스팀을 이용하여 다량의 수분을 포함한 리치글리콜(rich glycol)을 예열한다. 이로 인해 종래 기술에 대비하여 제1열교환기(110)에서 엑서지 손실이 감소하며 저준위 폐열(약 110℃)의 활용도 가능하다.
다시 말하면, 저준위스팀파이프(77)을 이용하여 제1열교환기(110)를 통하여 제1파이프(11)에 열을 공급하거나, 제2열교환기(220)를 통과한 제3파이프(33)가 제1열교환기(110)를 통과하면서 제1파이프(11)에 열을 공급함으로써 종래에 비하여 제1열교환기(110)에서 열교환 온도차가 줄어들고 엑서지 손실이 감소하는 효과가 있다.
둘째, 되끓이개(500)에서 발생하는 고준위 폐열을 재생탑 밑 환류(reflux flow)에 이용함으로써 되끓이개(500)에 필요한 열량이 약 61% 줄어든다. 이로 인해 상대적으로 적은 양의 고준위 스팀이 필요하다. 또한 되끓이개(500)에서 온도차가 줄어들어 엑서지 손실이 감소한다.
다시 말하면, 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)을 흡수탑으로 공급하는 제3파이프(33)의 열을 제2파이프(22)로 전달하는 제2열교환기(220)가 구비됨으로써 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 제2열교환기(220)에 의하여 가열된 후 되끓이개(500)로 공급되어 되끓이개(500)에 필요한 열량이 감소하고, 이로 인해 상대적으로 적은 양의 고준위 스팀이 필요하고 되끓이개(500)에서 온도차가 줄어들어 엑서지 손실이 감소하는 효과가 있다.
상기한 바와 같이 본 발명의 경우 종래에 비하여 효율적인 시스템임을 알 수 있는데 이를 보다 구체적으로 설명하면 다음과 같다.
핀치이론에서 밸런스 합성선도의 온류 곡선(hot balanced composite curve)과 냉류 곡선(cold balanced composite curve) 사이의 간격이 좁을수록 효율적인 시스템을 뜻하는데, 도4는 도1에 도시된 종래 수분제거시스템의 밸런스 합성선도(balanced composite curve)이며, 도5는 도2에 도시된 바와 같이 저준위스팀파이프(77)가 추가된 본 발명의 밸런스 합성선도이다. 이를 도식적으로 분석하면 도5는 도4보다 효율적인 시스템임을 확인할 수 있다.
아울러 외부 유틸리티의 열공급량을 분석하기 위해 도4와 도5를 바탕으로, 종래 수분제거시스템 및 본 발명의 유틸리티 합성선도(utility composite curve)를 도6 및 도7에 각각 나타내었다. 도6의 공정 흐름은 고준위 스팀으로부터 필요한 열을 100% 얻는 반면에, 도7을 보면 전체 에너지의 약 61%는 저준위 스팀으로 대체가 가능하다. 즉 열을 공급받는 공정 흐름과 열을 공급하는 외부 열원 사이의 온도 차이가 줄어드는 만큼 에너지 비용은 절감되므로, 외부 열원인 고준위 스팀의 약 61%를 저준위 스팀으로 대체한다면 종래 공정에 비해 보다 효율적인 시스템이 될 수 있다.
도1은 종래의 수분제거시스템을 도시한다.
도2는 본 발명의 수분제거시스템의 구체적 실시예로서 제1열교환기(110)에 저준위스팀파이프(77)이 통과하는 경우를 도시한다.
도3은 본 발명의 수분제거시스템의 다른 구체적 실시예로서 제1열교환기(110)에 제3파이프(33)가 통과하는 경우를 도시한다.
도4는 종래의 수분제거공정에 따른 밸런스 합성선도를 도시한다.
도5는 본 발명의 수분제거공정에 따른 밸런스 합성선도를 도시한다,
도6은 종래의 수분제거공정에 따른 유틸리티 합성선도를 도시한다.
도7은 본 발명의 수분제거공정에 따른 유틸리티 합성선도를 도시한다.
도8은 되끓이개(500)의 구체적 실시예를 도시한다.
이하에서는 본 발명의 구체적 실시예를 첨부도면을 참조하여 보다 상세히 설명한다.
본 발명은 글리콜(glycol) 재생을 위한 수분제거시스템에 관한 것이다.
제1파이프(11)는 흡수탑(도시 생략)에서 가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 통로 역할을 한다. 흡수탑에서 수분을 흡착한 리치글리콜의 온도는 30 내지 50℃가 된다.
제1열교환기(110)는 제1파이프(11)에 설치되어 리치글리콜(rich glycol)이 재생탑(400)으로 유입되기 전에 가열시키는 역할을 한다.
리치글리콜이란 다량의 수분을 포함한(수분 포화 상태) 글리콜을 의미하는데, 일반적으로 몰분율이 물(H2O) 약 12%, 글리콜(glycol) 약 85%, 기타 약 3%로 이루어진다.
이러한 제1열교환기(110)에는 도2에 도시된 바와 같이 저준위스팀파이프(77)가 통과하면서 제1파이프(11)에 열을 공급하는 경우도 있고, 도3에 도시된 바와 같이 제2열교환기(220)를 통과하면서 1차적으로 제2파이프(22)에 열을 공급한 제3파이프(33)가 제1열교환기(110)를 통과하면서 2차적으로 제1파이프(11)에 열을 공급하는 경우도 있다.
저준위스팀파이프(77)가 제1열교환기(110)를 경유하는 경우 125℃의 저준위스팀이 공급되어 124℃로 하강하면서 30 내지 50℃의 리치글리콜에 열을 공급하게 되고, 제3파이프(33)가 제1열교환기(110)를 경유하는 경우 145 내지 150℃의 린글리콜이 30 내지 50℃의 리치글리콜에 열을 공급하게 된다.
종래에는 도1에 도시된 바와 같이 되끓이개(500)에서 나온 린글리콜(온도 200 내지 210℃)이 30 내지 50℃의 리치글리콜에 열을 공급하는 구조였으나 본 발명의 경우 저준위스팀파이프(77)이나 제2열교환기(220)를 통과한 제3파이프(33)를 이용하여 제1파이프(11)에 열을 공급함으로써 종래에 비하여 제1열교환기(110)에서 열교환 온도차가 줄어들고 엑서지 손실이 감소된다.
이와 같은 열교환 과정을 통하여 리치글리콜은 재생탑(400)으로 유입되기 전에 100 내지 100℃ 정도로 가열된다.
재생탑(400)은 제1열교환기(110)를 통과한 제1파이프(11)로부터 리치글리콜(rich glycol)을 공급받아 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하여 배출하는 역할을 한다.
수분농후기체는 다량의 수분을 포함한 기체로서 일반적으로 글리콜이 거의 포함되지 않고 물의 몰분율이 약 63%인 기체를 말한다.
글리콜농후액체는 다량의 글리콜을 포함한 액체로서 일반적으로 글리콜의 몰분율이 약 76%인 액체를 의미한다.
이러한 재생탑(400)은 기액 평형 원리를 이용하는 종래의 재생탑(400)과 차이점이 없는 바 구체적인 내부 구조나 작동 원리에 대한 설명은 생략한다.
제2파이프(22)는 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 배출되는 통로 역할을 한다.
제5파이프(55)는 재생탑(400)에서 분리된 수분농후기체(H2O rich gas)를 배출하는 통로 역할을 한다.
되끓이개(500)는 제2파이프(22)로부터 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 공급받아 이를 가열시켜 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 역할을 하는데, 도8에 도시된 바와 같은 구조를 가진다. 이러한 되끓이개(500)도 재생탑(400)과 마찬가지로 종래의 되끓이개(500)와 특별한 차이점이 없는 바 내부 구조나 작동 원리에 대한 자세한 언급은 생략한다.
되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)은 제3파이프(33)를 통하여 흡수탑으로 다시 공급되고, 되끓이개(500)에서 분리된 기체는 제4파이프(44)를 통하여 재생탑(400)으로 반송되어 재생탑(400)에 필요한 열을 공급한다.
아울러 제3파이프(33)의 열을 제2파이프(22)로 전달하는 제2열교환기(220)가 구비되는데, 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)는 되끓이개(500)로 유입되기 전에 제2열교환기(220)에 의하여 가열된 후 되끓이개(500)로 공급된다.
즉 재생탑(400)에서 분리되어 제2파이프(22)로 배출된 130 내지 135℃의 글리콜농후액체는 제2열교환기(220)를 통과하면서 170 내지 180℃로 상승된 후 되끓이개(500)로 유입되는 구조이다.
다시 말하면 종래에는 재생탑(400)에서 분리되어 제2파이프(22)로 배출된 130 내지 135℃의 글리콜농후액체가 곧 바로 되끓이개(500)로 유입되어 되끓이개(500)에서 많은 양의 고준위 스팀이 소요되었으며 되끓이개(500)에서 과도한 온도차로 인한 엑서지 손실이 증가하는 문제점이 있었으나, 본 발명에서는 이러한 온도차를 줄임으로써 상대적으로 적은 양의 고준위 스팀이 소요되고 엑서지 손실도 감소하는 효과가 있다.
아울러 제3파이프(33)의 린글리콜은 제2열교환기(220)를 통과하면서 200 내지 210℃였던 온도가 145 내지 150℃로 하강하게 된다.
고준위스팀파이프(88)는 되끓이개(500)에서 필요한 열을 공급하는 역할을 하며 본 발명의 구체적 실시예에서는 250℃의 고준위스팀이 공급되어 249℃로 하강하면서 되끓이개(500)에 열을 공급한다.
상기한 구조의 수분제거시스템을 이용한 수분제거공정은 다음과 같은 단계로 이루어진다.
(1) 제1단계
흡수탑에서 천연가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 단계이다.
흡수탑에서 배출되는 리치글리콜은 다량의 수분을 함유하고 있으며, 그 온도는 30 내지 50℃가 된다.
(2) 제2단계
흡수탑에서 배출된 리치글리콜(rich glycol)을 제1열교환기(110)에서 열교환 과정을 통하여 가열하는 단계이다.
열교환 과정은 도2에 도시된 바와 같이 저준위스팀파이프(77) 또는 도3에 도시된 바와 같이 제2열교환기(220)를 통과하면서 열을 1차적으로 빼앗긴 제3파이프(33)를 통하여 이루어진다.
이러한 열교환 과정을 통하여 리치글리콜의 온도는 100 내지 110℃로 상승하게 된다.
저준위스팀파이프(77)를 이용하는 경우 125℃의 저준위스팀이 리치글리콜에 열을 공급하면서 124℃로 하강하게 된다.
(3) 제3단계
제1열교환기(110)를 통과한 리치글리콜을 공급받은 재생탑(400)에서 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하는 단계이다.
이러한 분리 과정은 종래의 재생탑(400)과 마찬가지로 일반적인 기액 평형 원리에 따라 이루어진다.
여기서 분리된 수분농후기체는 제5파이프(55)를 통하여 외부로 배출되고, 글리콜농후액체는 재생탑(400)의 하부에 연결된 제2파이프(22)를 통하여 되끓이개(500)로 공급된다.
(4) 제4단계
재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 제2열교환기(220)에서 가열하는 단계이다.
제2파이프(22)를 통하여 배출된 글리콜농후액체는 되끓이개(500)로 유입되기 전에 제2열교환기(220)를 통과하면서 온도가 상승하게 된다.
즉 제2열교환기(220)에서 제3파이프(33) 내부를 통과하는 200 내지 210℃의 린글리콜(lean glycol)로부터 열을 공급받은 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 170 내지 180℃로 상승하는 과정이다.
다시 말하면 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체는 제2열교환기(220)를 통과하면서 170 내지 180℃로 상승된 후 되끓이개(500)로 유입된다.
(5) 제5단계
제2열교환기(220)를 통과한 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 되끓이개(500)에서 가열하여 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 단계이다.
제5단계는 되끓이개(500)에서 250℃의 고준위스팀파이프(88)로부터 열을 공급받은 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 200 내지 210℃로 상승하여 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리되는 과정인데, 되끓이개(500)에서 분리된 기체는 제4파이프(44)를 통하여 재생탑(400)으로 반송되고, 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)은 제3파이프(33)를 통하여 배출된다.
제3파이프(33)로 배출된 린글리콜은 제4단계에서 살펴본 바와 같이 제2열교환기(220)를 거치면서 글리콜농후액체(glycol rich liquid)에 열을 빼앗긴 후 흡수탑으로 되돌아 간다.
상기한 바와 같이 본 발명의 구체적 실시예를 첨부도면을 참조하여 설명하였으나 본 발명의 보호범위가 반드시 이러한 실시예에 한정되는 것은 아니며 본 발명의 기술적 요지를 변경하지 않는 범위 내에서 다양한 설계변경, 공지기술의 부가나 삭제, 단순한 수치한정 등의 경우에도 본 발명의 보호범위에 속함을 분명히 한다.
11:제1파이프
22:제2파이프
33:제3파이프
44:제4파이프
55:제5파이프
77:저준위스팀파이프
88:고준위스팀파이프
110:제1열교환기
220:제2열교환기
400:재생탑
500:되끓이개(reboiler)

Claims (5)

  1. 글리콜(glycol) 재생을 위한 수분제거시스템에 관한 것으로서,
    흡수탑에서 가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 제1파이프(11);
    상기 제1파이프(11)에 설치되어 리치글리콜(rich glycol)을 가열시키는 제1열교환기(110);
    상기 제1열교환기(110)를 통과한 상기 제1파이프(11)로부터 리치글리콜(rich glycol)을 공급받아 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하여 배출하는 재생탑(400);
    상기 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 배출되는 제2파이프(22);
    상기 제2파이프(22)로부터 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 공급받아 이를 가열시켜 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 되끓이개(500);
    상기 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)을 흡수탑으로 공급하는 제3파이프(33);
    상기 되끓이개(500)에서 분리된 기체를 상기 재생탑(400)으로 반송하는 제4파이프(44); 및,
    상기 제3파이프(33)의 열을 상기 제2파이프(22)로 전달하는 제2열교환기(220);
    를 포함하여 구성되어 상기 재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 상기 제2열교환기(220)에 의하여 가열된 후 상기 되끓이개(500)로 공급되는 것을 특징으로 하는 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템.
  2. 제1항에서,
    상기 되끓이개(500)에 열을 공급하는 고준위스팀파이프(88);
    상기 제1열교환기(110)를 통하여 상기 제1파이프(11)에 열을 공급하는 저준위스팀파이프(77); 및,
    상기 재생탑(400)에서 분리된 수분농후기체(H2O rich gas)가 배출되는 제5파이프(55);
    가 더 포함되는 것을 특징으로 하는 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템.
  3. 제1항에서,
    상기 제3파이프(33)는,
    상기 제2열교환기(220)를 통과한 후 상기 제1열교환기(110)를 통과하면서 상기 제1파이프(11)에 열을 공급하는 것을 특징으로 하는 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템.
  4. 제1항에 기재된 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템을 이용한 수분제거공정에 관한 것으로서,
    흡수탑에서 천연가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 제1단계;
    흡수탑에서 배출된 리치글리콜(rich glycol)을 제1열교환기(110)에서 가열하는 제2단계;
    제1열교환기(110)를 통과한 리치글리콜을 공급받은 재생탑(400)에서 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하는 제3단계;
    재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 제2열교환기(220)에서 가열하는 제4단계;
    제2열교환기(220)를 통과한 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 되끓이개(500)에서 가열하여 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 제5단계; 및,
    되끓이개(500)에서 분리된 기체는 재생탑(400)으로 반송되고, 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)은 제2열교환기(220)를 거치면서 글리콜농후액체(glycol rich liquid)에 열을 빼앗긴 후 흡수탑으로 공급되는 제6단계;
    를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템을 이용한 수분제거공정.
  5. 제2항에 기재된 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템을 이용한 수분제거공정에 관한 것으로서,
    흡수탑에서 천연가스로부터 수분을 흡착한 리치글리콜(rich glycol)을 배출하는 제1단계;
    흡수탑에서 배출된 리치글리콜(rich glycol)을 제1열교환기(110)에서 가열하는 제2단계;
    제1열교환기(110)를 통과한 리치글리콜을 공급받은 재생탑(400)에서 수분농후기체(H2O rich gas)와 글리콜농후액체(glycol rich liquid)로 분리하는 제3단계;
    재생탑(400)에서 분리된 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 제2열교환기(220)에서 가열하는 제4단계;
    제2열교환기(220)를 통과한 글리콜농후액체(glycol rich liquid)를 되끓이개(500)에서 가열하여 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리하는 제5단계; 및,
    되끓이개(500)에서 분리된 기체는 재생탑(400)으로 반송되고, 되끓이개(500)에서 분리된 린글리콜(lean glycol)은 제2열교환기(220)를 거치면서 글리콜농후액체(glycol rich liquid)에 열을 빼앗긴 후 흡수탑으로 공급되는 제6단계;
    를 포함하여 구성되되,
    상기 제2단계는 제1열교환기(110)에서 125℃의 저준위스팀파이프(77)로부터 열을 공급받은 리치글리콜(rich glycol)이 100 내지 110℃로 상승하는 과정이고,
    상기 제4단계는 제2열교환기(220)에서 205℃의 린글리콜(lean glycol)로부터 열을 공급받은 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 170 내지 180℃로 상승하는 과정이고,
    상기 제5단계는 되끓이개(500)에서 250℃의 고준위스팀파이프(88)로부터 열을 공급받은 글리콜농후액체(glycol rich liquid)가 200 내지 210℃로 상승하여 기체와 린글리콜(lean glycol)로 분리되는 과정인 것을 특징으로 하는 글리콜 재생을 위한 수분제거시스템을 이용한 수분제거공정.
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