KR101356919B1 - Martensite stainless steel with good hardness and high corrosion resistance and manufacturing method using the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 중량%로, 탄소: 0.45~0.60%, 질소: 0.02~0.08%, 실리콘: 0.1~0.6%, 망간: 0.1~0.6%, 크롬: 13~16% 및 몰리브덴: 0.1~2%, 텅스텐: 0.1~2% 중 1종 또는 2종을 함유하고 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 제조되는 스테인리스강에 관한 것으로 식(1)의 값이 0이하를 만족하는 스테인리스강에 관한 것이다.
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐The present invention is in weight percent, carbon: 0.45-0.60%, nitrogen: 0.02-0.08%, silicon: 0.1-0.6%, manganese: 0.1-0.6%, chromium: 13-16% and molybdenum: 0.1-2%, tungsten : Stainless steel containing one or two of 0.1 to 2%, the rest of which is made of iron and unavoidable impurities, and relates to stainless steel whose value of formula (1) satisfies zero or less.
Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
Description
본 발명은 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 면도날의 제조에 사용되는 고경도와 고내식성을 가진 마르텐사이트 스테인리스강 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to martensitic stainless steel and a method of manufacturing the same, and more particularly, to martensitic stainless steel having a high hardness and high corrosion resistance used in the production of a razor blade and a method of manufacturing the same.
일반적으로 면도날의 제조에는 내식성과 절삭성을 동시에 확보하기 위하여 고경도의 스테인리스 강재가 사용된다. 특히 이러한 용도에는 고경도와 고내식 특성을 구현하기 위해 일반적으로 12% 이상의 Cr과 0.4% 이상의 탄소를 함유하는 마르텐사이트 스테인리스강이 주로 이용된다.In general, high hardness stainless steel is used in the manufacture of razor blades to secure corrosion resistance and machinability. In particular, martensitic stainless steels containing at least 12% Cr and at least 0.4% carbon are mainly used for such high hardness and high corrosion resistance properties.
이와 같이 고탄소를 함유한 마르텐사이트 스테인리스강은 높은 탄소함량으로 인해 주조시 조대한 M7C3(M : Cr,Fe 등의 금속원자, C: 탄소)탄화물이 생성되는 특징이 있다. 조대한 일차탄화물은 주조 과정에서 응고속도 차이에 의한 탄소농도의 중심편석으로 인해 주로 소재의 중심부에 생성되는 경향을 보인다.As such, martensitic stainless steel containing high carbon is characterized by the formation of coarse M 7 C 3 (M: C, C, Fe, C) carbide carbides due to high carbon content. Coarse primary carbides tend to be formed mainly in the center of the material due to the central segregation of carbon concentration due to the difference in solidification rate during casting.
일반적으로 고탄소 마르텐사이트강의 탄화물은 M7C3탄화물과 M23C6 탄화물로 나누어지는데 주조 시 생성되는 일차탄화물은 열역학적으로 안정하며 그 크기가 크기 때문에 면도날 제조과정의 열처리시 쉽게 제거되지 않는 특징을 가지고 있다.In general, carbides of high carbon martensitic steel are divided into M 7 C 3 carbides and M 23 C 6 carbides.The primary carbides produced during casting are thermodynamically stable and large in size, so they are not easily removed during heat treatment during the blade manufacturing process. Have
이러한 특성으로 인해 면도날 소재에 탄화물이 잔류하게 되면 날끝에 탄화물이 노출될 가능성이 높아진다. 도 1은 종래의 면도날용 마르텐사이트 스테인리스강에서 날끝 탈락현상에 대한 모식도이다. 도 1에서 보는 것과 같이 날끝 탈락현상(edge tear-out)이 발생하거나 사용환경 내에서 부식 발생 빈도를 높여 면도날의 품질을 저해하는 현상이 발생하게 된다.Due to these properties, the presence of carbides in the blade material increases the possibility of carbides being exposed at the blade edge. Figure 1 is a schematic diagram of the blade edge drop in the conventional martensite stainless steel for razor blades. As shown in Figure 1, the edge tear-out (edge tear-out) occurs or the phenomenon of inhibiting the quality of the blade by increasing the frequency of corrosion in the use environment occurs.
이러한 문제점에 대하여 미국특허공보 제6273973호에서는 조대한 M7C3탄화물을 제거하기 위해 주조된 잉곳을 고온의 온도에서 장시간 열처리하는 방법을 제시하고 있는 등 고탄소 마르텐사이트 강에서 생성되는 일차탄화물을 제거하기 위해 일차탄화물이 발생하지 않는 평형 온도 영역에서 소재를 열처리하는 방법이 제시되었다. 그러나 이러한 방법은 일차탄화물이 고용되는 높은 온도에서 장시간 유지해야만 생성된 일차탄화물이 모두 고용되므로 소재의 대량생산에 적용하는 데에는 비용이 많이 소요되며 효율성이 떨어지는 한계를 가지고 있다.In consideration of this problem, US Pat. No. 6273973 proposes a method of heat treating a cast ingot for a long time at a high temperature to remove coarse M 7 C 3 carbides. For removal, a method of heat treatment of the material in the equilibrium temperature range where primary carbides do not occur has been proposed. However, this method is costly and inefficient to apply to mass production of materials because all of the produced primary carbides are employed after long-term maintenance at high temperature where primary carbides are employed.
본 발명은 합금설계를 통하여 주조조직 및 상소둔 재질, 최종열처리 조직내에 일차탄화물이 잔류하지 않고, 고경도와 고내식을 갖는 고탄소 마르텐사이트 스테인리스강을 제공하는 것을 목적으로 한다.An object of the present invention is to provide a high-carbon martensitic stainless steel having high hardness and high corrosion resistance without primary carbide remaining in the casting structure, the annealing material, and the final heat treatment structure through alloy design.
본 발명에 따른 고경도와 고내식 마르텐사이트 스테인리스강은 중량%로, 탄소: 0.45~0.60%, 질소: 0.02~0.08%, 실리콘: 0.1~0.6%, 망간: 0.1~0.6%, 크롬: 13~16% 및 몰리브덴: 0.1~2%, 텅스텐: 0.1~2% 중 1종 또는 2종을 함유하고 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 제조되며 식(1)의 값이 0 이하이다.High hardness and high corrosion resistance martensitic stainless steel according to the present invention is a weight%, carbon: 0.45 ~ 0.60%, nitrogen: 0.02 ~ 0.08%, silicon: 0.1 ~ 0.6%, manganese: 0.1 ~ 0.6%, chromium: 13 ~ 16 It contains one or two of% and molybdenum: 0.1-2%, tungsten: 0.1-2%, the remainder is made of iron and unavoidable impurities, and the value of formula (1) is zero or less.
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
이때, 상기 성분으로 연속주조 또는 잉곳 주조를 통해 제조된 강편의 내부에 M7C3(M : Cr,Fe 등의 금속원자, C: 탄소) 형태의 일차탄화물이 존재하지 않을 수 있다.At this time, the primary carbide in the form of M 7 C 3 (metal atoms such as M: Cr, Fe, C: carbon) may not exist in the steel sheet manufactured by continuous casting or ingot casting.
그리고, 상기 식(1)의 값이 -2.5 이상일 수 있다.In addition, the value of Equation (1) may be -2.5 or more.
본 발명에 따른 고경도와 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 제조방법은 중량%로, 탄소: 0.45~0.60%, 질소: 0.02~0.08%, 실리콘: 0.1~0.6%, 망간: 0.1~0.6%, 크롬: 13~16% 및 몰리브덴: 0.1~2%, 텅스텐: 0.1~2% 중 1종 또는 2종을 함유하고 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 제조되며 식(1)의 값을 0 이하로 제어하고 상기 스테인리스강을 적어도 800℃ 이상에서 적어도 5시간 이상의 탄화물 석출 공정을 통하여 제조한다.High hardness and high corrosion resistance martensitic stainless steel manufacturing method according to the invention by weight, carbon: 0.45 ~ 0.60%, nitrogen: 0.02 ~ 0.08%, silicon: 0.1 ~ 0.6%, manganese: 0.1 ~ 0.6%, chromium: 13 ~ 16% and molybdenum: 0.1-2%, tungsten: contains one or two of 0.1-2%, the remainder is made of iron and inevitable impurities, the value of formula (1) is controlled to 0 or less and the stainless steel Is prepared through a carbide precipitation process at least 800 ° C. or more for at least 5 hours.
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
이때, 상기 상소둔재의 내부에 M7C3 (M : Cr,Fe 등의 금속원자, C: 탄소) 형태의 탄화물이 존재하지 않을 수 있다.At this time, the carbide in the form of M 7 C 3 (metal atoms such as M: Cr, Fe, C: carbon) may not exist in the upper annealing material.
본 발명에 의하면 일차탄화물 생성 방지를 통하여 면도날용 마르텐사이트 스레인리스강의 날끝 품질과 내식성이 우수하고 고경도를 갖는 마르텐사이트 스테인리스 강재를 얻을 수 있다.According to the present invention, martensitic stainless steel having excellent hardness and corrosion resistance and high hardness can be obtained by preventing primary carbides from being produced.
도 1은 종래의 면도날용 마르텐사이트 스테인리스강에서 날끝 탈락현상에 대한 모식도이다.
도 2는 마르텐사이트 스테인리스강 주조재의 탄화물 분포 TEM 분석 결과를 도시한 사진도이다.
도 3은 마르텐사이트 스테인리스강 상소둔재의 탄화물 분포 SEM 분석 결과를 도시한 사진도이다.Figure 1 is a schematic diagram of the blade edge drop in the conventional martensite stainless steel for razor blades.
2 is a photograph showing a carbide distribution TEM analysis result of the martensitic stainless steel casting.
3 is a photograph showing a carbide distribution SEM analysis of the martensite stainless steel superanneal material.
이하에서는 본 발명의 발명예를 도시한 도면들을 참조하여 더욱 상세히 설명한다. 여기서 사용되는 전문용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소, 성분 및/또는 군의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to limit the invention. The singular forms as used herein include plural forms as long as the phrases do not expressly express the opposite meaning thereto. Means that a particular feature, region, integer, step, operation, element and / or component is specified, and that other specific features, regions, integers, steps, operations, elements, components, and / And the like.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.Unless defined otherwise, all terms including technical and scientific terms used herein have the same meaning as commonly understood by one of ordinary skill in the art. Commonly used predefined terms are further interpreted as having a meaning consistent with the relevant technical literature and the present disclosure, and are not to be construed as ideal or very formal meanings unless defined otherwise.
본 발명자들은 오랜 기간의 실험과 열역학적 예측을 통해 높은 탄소함량을 가지는 고탄소 마르텐사이트 스테인리스강에서 생성되는 탄화물은 탄화물 형성에 영향을 미치는 탄소, 크롬, 몰리브덴, 텅스텐의 첨가량 조합에 의해 그 조성이 결정되는 것을 확인하였다. 일반적으로 M7C3탄화물은 탄소의 함량이 높을 경우 발생하는 것으로 알려져 있다. 그러나 M7C3탄화물의 형성에는 단순히 탄소의 농도뿐 아니라 탄화물을 형성하는데 기여하는 주요 원소들이 복합적으로 영향을 미치므로 이러한 관계를 명확히 이해하면 소재를 주조하는 공정에서부터 탄화물을 석출시키는 소둔공정에 이르기까지 소재 내부에서 M7C3탄화물의 형성을 방지하는 성분계를 도출할 수 있는 것으로 확인하였다.The inventors have found that the carbides produced from high carbon martensitic stainless steels with high carbon content through long-term experiments and thermodynamic predictions are determined by the combination of carbon, chromium, molybdenum and tungsten additives that affect carbide formation. It confirmed that it became. In general, M 7 C 3 carbide is known to occur when the carbon content is high. However, the formation of M 7 C 3 carbide not only affects the carbon concentration, but also the major elements contributing to the formation of carbides, so understanding this relationship clearly leads to casting from carbide to annealing to precipitate carbide. It was confirmed that the component system to prevent the formation of M 7 C 3 carbide inside the material can be derived.
이러한 방법으로 성분을 결정한다면 주조된 소재를 고온에서 장시간 열처리하여 M7C3탄화물을 제거하는 공정을 거치지 않아도 되므로 면도날용 마르텐사이트 강의 제조에서 비용의 절감과 생산성의 향상을 동시에 가져 올 수 있다.Determining the components in this way eliminates the process of removing the M 7 C 3 carbide by heat-treating the cast material at a high temperature for a long time, resulting in cost reduction and productivity improvement in the manufacture of martensitic steel for razor blades.
본 발명에 따른 마르텐사이트 스테인리스강은 중량%로, 탄소: 0.45~0.60%, 질소: 0.02~0.08%, 실리콘: 0.1~0.6%, 망간: 0.1~0.6%, 크롬: 13~16% 및 몰리브덴: 0.1~2%, 텅스텐: 0.1~2% 중 1종 또는 2종을 함유하고 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 제조되는 스테인리스강에 관한 것으로 식(1)의 값이 0 이하를 만족하는 것을 특징으로 한다.Martensitic stainless steel according to the present invention is in weight percent, carbon: 0.45-0.60%, nitrogen: 0.02-0.08%, silicon: 0.1-0.6%, manganese: 0.1-0.6%, chromium: 13-16% and molybdenum: 0.1 to 2%, tungsten: 0.1 to 2% of the stainless steel containing one or two, the remainder is made of iron and inevitable impurities, characterized in that the value of formula (1) satisfies 0 or less .
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
이하에서는 각 성분함량의 역할과 그 첨가범위를 한정하는 이유에 관하여 서술하기로 한다. 아울러, 이하에서 설명되는 %는 모두 중량%이다. Hereinafter, the role of each component content and the reason for limiting the range of addition thereof will be described. In addition, all the percentages described below are% by weight.
탄소는 함량이 낮을 경우 마텐사이트의 경도가 저하되어 절삭성 확보가 불가능하므로 0.45%이상을 첨가한다. 그러나 함량이 과도하게 많아지면 카바이드 형성을 통해 소재의 내식성이 저하되며 주조시 탄소 편석에 의한 조대한 주조 탄화물 형성을 피하기 어려우므로 상한을 0.60%로 제한한다.If the carbon content is low, the hardness of martensite is lowered, so that it is impossible to secure machinability. Therefore, 0.45% or more is added. However, if the content is excessively high, the corrosion resistance of the material is decreased through carbide formation, and the upper limit is limited to 0.60% because it is difficult to avoid coarse cast carbide formation due to carbon segregation during casting.
질소는 강도와 내식성에 기여하므로 0.02%이상 첨가한다 그러나 과도하게 첨가될 경우 주조시 질소에 의한 포어의 발생 우려가 있으므로 상한을 0.08%로 제한한다.Since nitrogen contributes to strength and corrosion resistance, it should be added more than 0.02%. However, if excessively added, there is a risk of pore caused by nitrogen during casting, so the upper limit is limited to 0.08%.
실리콘은 탈산을 위해 필수적으로 첨가되는 원소이므로 0.1%이상을 첨가한다. 그러나 높은 함량의 실리콘 첨가는 산세성을 떨어뜨리며 소재의 취성을 높이므로 상한을 0.6%로 제한한다.Since silicon is an essential element for deoxidation, 0.1% or more is added. However, the addition of high content of silicon lowers the pickling property and increases the brittleness of the material, so the upper limit is limited to 0.6%.
망간은 탈산을 위해 필수적으로 첨가하는 원소이므로 0.1%이상을 첨가한다. 그러나 과도하게 첨가될경우 강의 표면품질을 저해하고 최종 열처리재의 잔류오스테나이트 형성을 통해 경도상승을 억제하므로 상한을 0.6%로 제한한다.Manganese is an essential element for deoxidation, so add 0.1% or more. However, if excessively added, the upper limit is limited to 0.6% because it inhibits the surface quality of the steel and suppresses the increase in hardness through the formation of residual austenite in the final heat treatment material.
크롬은 내식성을 확보하는 기본 원소이므로 13%이상 첨가한다. 그러나 과도한 첨가 시 제조비용이 상승하며 카바이드 형성을 통해 최종열처리재의 고용 카본을 저하시킬 수 있기에 상한을 16%로 제한한다.Since chromium is a basic element to ensure corrosion resistance, it is added at least 13%. However, the excessive addition increases the manufacturing cost and limits the upper limit to 16% because carbides may lower the dissolved carbon in the final heat treatment material.
몰리브덴은 내식성 향상에 우수한 효과가 있기에 0.1%이상을 첨가한다. 그러나 과도한 첨가는 제조비용의 상승을 초래하기에 상한을 2%로 제한한다.Molybdenum is added at least 0.1% because it has an excellent effect on improving the corrosion resistance. Excessive addition, however, limits the upper limit to 2%, leading to an increase in manufacturing costs.
텅스텐은 내식성 향상을 위해 0.1%이상을 첨가한다. 그러나 과도한 첨가 시 제조비용의 상승과 조업성을 저해하므로 상한을 2%로 제한한다.Tungsten is added at least 0.1% to improve the corrosion resistance. However, excessive addition impedes the increase of manufacturing costs and the operability, so the upper limit is limited to 2%.
상기 텅스텐과 몰리브덴의 경우 본 발명에서는 필요에 따라 1종 또는 2종을 첨가하여 제조할 수 있다.In the case of tungsten and molybdenum, the present invention may be prepared by adding one or two kinds as necessary.
이러한 합금 성분의 조합에 있어 식(1)의 값이 0이하가 되어야 소재 내부에 M7C3탄화물이 형성되지 않는다.In the combination of these alloying components, the value of Equation (1) must be 0 or less so that M 7 C 3 carbide is not formed inside the material.
따라서 아래의 식(1)이 0 이하의 값을 가지도록 성분을 설계하는 것이 필요하다.Therefore, it is necessary to design the component so that Equation (1) below has a value of 0 or less.
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
일반적으로 이러한 강은 연속주조 또는 강괴 주조에 의해 주편을 제작하고 압연 또는 단조의 과정을 거쳐 원하는 형상의 제품을 제조하게 되며 사용 용도에 맞는 적정 물성을 얻기 위해 고유한 방법의 열처리 과정을 거치게 된다.
In general, these steels are cast by continuous casting or ingot casting to produce a product of the desired shape through the process of rolling or forging, and undergoes a heat treatment process of a unique method to obtain the appropriate physical properties for the intended use.
(실시예)(Example)
본 발명을 보다 자세히 이해하기 위해 아래의 실시예를 통해 본 발명을 설명한다.In order to understand the present invention in more detail, the present invention is explained through the following examples.
본 실시예에서는 발명강 9종과 비교강 3종을 표1의 화학식으로 제조하였다.In the present embodiment, nine kinds of invention steel and three kinds of comparative steel were prepared by the chemical formulas of Table 1.
표 1은 본 발명과 비교강에 대한 합금성분을 나타낸 것이고, 표 2에서는 본 발명에서 실험한 발명강 9종과 비교강 3종에 대해 본 발명에서 제시하는 식의 값과 함께 주조재, 상소둔재 각각에서 M7C3 탄화물의 존재 여부를 정리하였다.Table 1 shows the alloying components for the present invention and the comparative steel, and Table 2 shows the casting materials and the annealing materials together with the values of the formulas presented in the present invention for the nine kinds of the inventive steels and the three comparative steels tested in the present invention. M 7 C 3 in each The presence of carbides was summarized.
모든 시편은 진공용해장치를 통해 50Kg의 잉곳으로 제조한 뒤 탄화물 형태를 관찰하기 위한 시편 채취를 하고 잔여 시험편은 1200℃에서 2시간 재가열하고 최종 두께 2.5㎜까지 압연하여 열연 시험편을 제작하였다. 제조된 열간압연 시험편을 850℃ 12시간 열처리를 통해 상소둔재를 제조하였으며 상소둔재의 탄화물 분석을 위한 시험편을 제작하였다.All specimens were manufactured in 50Kg ingot through vacuum dissolving apparatus, and specimens were collected to observe the form of carbide. The hot-rolled test piece was manufactured by heat treatment at 850 ° C. for 12 hours to prepare an annealing material, and a test piece for carbide analysis of the annealing material was prepared.
잉곳에서 채취한 시험편의 탄화물 조성과 형태를 확인하기 위해 TEM 시편을 제작하여 분산패턴(diffraction pattern)을 분석하였다.In order to confirm the carbide composition and morphology of the specimens collected from the ingot, TEM specimens were prepared and analyzed for a dispersion pattern.
도 2는 마르텐사이트 스테인리스강 주조재의 탄화물 분포 TEM 분석 결과를 도시한 사진도이다. 상기 도 2에서와 같이 개발강에서는 M7C3형태의 탄화물이 발견되지 않으며 모든 탄화물이 M23C7 형태를 가지는 것으로 확인되었으나 비교강 3종에서는 M7C3 형태의 탄화물이 존재하는 것을 확인하였다.2 is a photograph showing a carbide distribution TEM analysis result of the martensitic stainless steel casting. As shown in FIG. 2, carbides of the M 7 C 3 form were not found in the developed steel, and all carbides were found to have the M 23 C 7 form. However, in the comparative steels, M 7 C 3 form of the carbide was found. It was.
고탄소 마르텐사이트강은 주조과정뿐만 아니라 상소둔재를 제조하는 열처리 과정에서 탄화물의 석출과 성장이 활발하기 때문에 상소둔재에서도 탄화물을 비교하였다. High-carbon martensitic steels compared carbides in the annealing materials because the precipitation and growth of carbides were active not only in the casting process but also in the heat treatment process for producing the annealing materials.
도 3은 마르텐사이트 스테인리스강 상소둔재의 탄화물 분포 SEM 분석 결과를 도시한 사진도이다. 상기 도 3에서 확인할 수 있듯이, 비교강에서는 조대한 형태의 M7C3 탄화물이 존재하는 것을 확인할 수 있다.3 is a photograph showing a carbide distribution SEM analysis of the martensite stainless steel superanneal material. As can be seen in FIG. 3, it can be seen that the comparative steel has coarse M 7 C 3 carbide.
상기의 실시 예는 본 발명의 기술적 사상을 표현하기 위해 제한된 조건을 설정한 것이며 이것이 본 발명의 적용에 있어 제약을 위한 것이 아님을 주지해야 한다. 또한 본 발명의 기술분야에서 당업자는 본 발명의 기술 사상의 범위 내에서 다양한 실시 예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.It should be noted that the above embodiments have set limited conditions in order to express the technical idea of the present invention and that they are not intended to be limiting in the application of the present invention. In addition, those skilled in the art will understand that various embodiments are possible within the scope of the technical idea of the present invention.
Claims (5)
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐By weight, carbon: 0.45 to 0.60%, nitrogen: 0.02 to 0.08%, silicon: 0.1 to 0.6%, manganese: 0.1 to 0.6%, chromium: 13 to 16% and molybdenum: 0.1 to 2%, tungsten: 0.1 to One or two of 2% is contained, the remainder is made of iron and unavoidable impurities, and the value of formula (1) is -0.1 or less, and M 7 C 3 ( M: High hardness and high corrosion resistance martensitic stainless steel without metal atoms such as Cr and Fe and C: carbon).
Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
상기 식(1)의 값이 -2.5 이상인 고경도와 고내식 마르텐사이트 스테인리스강.The method of claim 1,
High hardness and high corrosion resistance martensitic stainless steel having a value of the formula (1) is -2.5 or more.
식(1) : 14×탄소-0.46×크롬-2.1×몰리브덴-1.9×텅스텐By weight, carbon: 0.45 to 0.60%, nitrogen: 0.02 to 0.08%, silicon: 0.1 to 0.6%, manganese: 0.1 to 0.6%, chromium: 13 to 16% and molybdenum: 0.1 to 2%, tungsten: 0.1 to One or two of 2% is contained, the remainder is made of iron and unavoidable impurities, and the value of formula (1) is controlled to -0.1 or less, and the stainless steel is subjected to an annealing process for at least 5 hours at least 800 ° C or more. The high hardness and high corrosion resistance martensitic stainless steel manufacturing method is prepared through, the carbide in the form of M 7 C 3 (M: Cr, Fe, etc., C: carbon) in the upper annealing material.
Formula (1): 14 x carbon-0.46 x chrome-2.1 x molybdenum-1.9 x tungsten
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