KR101342137B1 - Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same - Google Patents

Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same Download PDF

Info

Publication number
KR101342137B1
KR101342137B1 KR1020120122134A KR20120122134A KR101342137B1 KR 101342137 B1 KR101342137 B1 KR 101342137B1 KR 1020120122134 A KR1020120122134 A KR 1020120122134A KR 20120122134 A KR20120122134 A KR 20120122134A KR 101342137 B1 KR101342137 B1 KR 101342137B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
slag
blast furnace
alumina cement
weight
furnace slag
Prior art date
Application number
KR1020120122134A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
정용수
김형석
Original Assignee
재단법인 포항산업과학연구원
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 재단법인 포항산업과학연구원 filed Critical 재단법인 포항산업과학연구원
Priority to KR1020120122134A priority Critical patent/KR101342137B1/en
Priority to PCT/KR2013/006680 priority patent/WO2014069751A1/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101342137B1 publication Critical patent/KR101342137B1/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/32—Aluminous cements
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
    • C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
    • C04B7/44—Burning; Melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
    • C04B18/04—Waste materials; Refuse
    • C04B18/14—Waste materials; Refuse from metallurgical processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C04B28/06—Aluminous cements
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding

Abstract

The present invention relates to alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and a manufacturing method thereof. The present invention provides alumina cement and a manufacturing method thereof, wherein the alumina cement includes 2-50 wt% of blast furnace slag, 1-5 wt% of ladle slag, 27 wt% or less of limestone, and 45-80 wt% of bauxite. According to the present invention, provided are alumina cement and a manufacturing method thereof capable of reducing expensive raw materials using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag as a substitute for alumina cement raw material and reducing manufacturing costs by reducing use of electric energy using the sensible heat of materials. [Reference numerals] (AA,BB) Exhaust / Cool

Description

용융 고로 슬래그 및 고온 래들 슬래그를 이용한 알루미나 시멘트 및 그 제조방법{ALUMINA CEMENT USING MOLTEN BLAST FURNACE SLAG AND HIGH TEMPERATURE LADLE SLAG AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}ALUMINA CEMENT USING MOLTEN BLAST FURNACE SLAG AND HIGH TEMPERATURE LADLE SLAG AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 용융 고로 슬래그 및 고온 래들 슬래그를 이용한 알루미나 시멘트 및 그 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to alumina cement using molten blast furnace slag and hot ladle slag and a method of manufacturing the same.

알루미나 시멘트는 Al2O3가 35~77% 함유되어 있으며, 주된 화합물은 C12A7, CA, CA2 3종이며, Al2O3 함량에 따라 1종에서 5종 알루미나 시멘트로 분류된다. 현재 상용되는 알루미나 시멘트는 CaO 공급원으로서 석회석, Al2O3 공급원으로서 보크사이트(bauxite)(Al(OH)3)를 배합하고, 고온으로 가열(용융, 소성) 및 반응시켜 일단 클링커를 만든 다음, 이것을 분쇄하여 제품으로 제조되고 있다. 상기 소성 방법에는 전기로, 평로, 고로, 로터리 킬른(rotary kiln), 전로, 터널 킬른(tunnel kiln) 등 다양한 로가 사용되고 있는데, 현재는 대부분 전기로에서 융해하는 방법을 채택하고 있다.
Alumina cement contains 35 ~ 77% of Al 2 O 3 , and the main compounds are C 12 A 7 , CA, and CA 2 , and are classified into 1 to 5 alumina cements according to the Al 2 O 3 content. Currently commercially available alumina cement mixes limestone as CaO source and bauxite (Al (OH) 3 ) as Al 2 O 3 source, heats (melts, calcinates) and reacts at high temperature to make clinker once, It is pulverized and manufactured as a product. In the firing method, various furnaces, such as an electric furnace, a furnace, a blast furnace, a rotary kiln, a converter, and a tunnel kiln, are used. Currently, most of them employ a melting method in an electric furnace.

알루미나 시멘트는 기존의 포틀랜드 시멘트에 비해 강도 발현이 매우 빨라서 물과 혼합한 후 6~12시간이 지나면 포틀랜트 시멘트의 28일 후의 강도를 발현한다. 이와 같이 강도 발현이 신속함에도 불구하고, 응결시간은 포틀랜드 시멘트와 차이가 거의 없다. 이러한 우수한 특성에 의해 토목, 건축 현장에서 사용 요구가 증가하고 있으나, 알루미나 시멘트가 고가의 원료인 보크사이트와 원료 융해를 위해 전기 에너지를 사용하기 때문에 상기 알루미나 시멘트의 가격이 포틀랜드 시멘트의 5~10배 이상 고가의 제품이라 사용이 제한적이다. 이에 따라, 알루미나 시멘트의 제조 원가를 저감시키기 위하여 저가의 보크사이트 대체재를 개발하거나 전기 에너지의 사용을 저감하는 기술이 시급히 요구되고 있는 실정이다.
Alumina cement has much faster strength than conventional Portland cement, and after 6 ~ 12 hours of mixing with water, it shows the strength after 28 days of Portland cement. In spite of the rapid strength development, the setting time is almost the same as that of Portland cement. Due to these excellent properties, the demand for use in civil engineering and building sites is increasing, but the price of the alumina cement is 5 ~ 10 times higher than that of Portland cement because alumina cement uses electric energy for melting raw materials and bauxite. This product is expensive, so its use is limited. Accordingly, in order to reduce the manufacturing cost of alumina cement, there is an urgent need for a technology for developing an inexpensive bauxite alternative or reducing the use of electric energy.

본 발명은 철강 산업 부산물을 이용하여 제조 원가를 현저히 절감시킬 수 있는 용융 고로 슬래그 및 고온 래들 슬래그를 이용한 알루미나 시멘트 및 그 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
The present invention is to provide alumina cement using a molten blast furnace slag and high temperature ladle slag that can significantly reduce the manufacturing cost by using the steel industry by-products and a method of manufacturing the same.

본 발명의 일 실시형태는 고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하는 알루미나 시멘트를 제공한다.
One embodiment of the present invention provides an alumina cement comprising blast furnace slag: 2-50 wt%, ladle slag: 1-5 wt%, limestone: 27 wt% or less and bauxite: 45-80 wt%.

본 발명의 다른 실시형태는 용융 고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하는 원료를 전기로에 공급하는 단계; 상기 전기로에 구비된 3개의 전극봉에 통전하여 상기 원료를 융해하는 단계; 상기 3개의 전극봉 중 2개의 전극봉에 통전하여 상기 융해된 원료를 교반하는 단계; 및 상기 교반된 원료를 상기 전기로로부터 배출한 뒤 냉각하는 단계를 포함하는 알루미나 시멘트의 제조방법을 제공한다.
Another embodiment of the present invention is to supply a raw material comprising molten blast furnace slag: 2-50% by weight, ladle slag: 1-5%, limestone: 27% by weight or less bauxite: 45-80% by weight step; Melting the raw material by energizing three electrode rods provided in the electric furnace; Agitating the fused raw material by energizing two electrodes of the three electrodes; And it provides a method for producing alumina cement comprising the step of cooling the stirred raw material from the electric furnace after cooling.

본 발명에 따르면, 알루미나 시멘트 원료의 대체재로서 용융 고로 슬래그 및 고온의 래들 슬래그를 사용함으로써 고가의 원료 사용을 저감하고, 재료의 현열을 이용하여 전기 에너지 사용을 줄임으로써 제조 원가를 절감할 수 있는 알루미나 시멘트 및 그 제조방법을 제공할 수 있다.
According to the present invention, the use of molten blast furnace slag and high temperature ladle slag as a substitute for the alumina cement raw material can reduce the use of expensive raw materials and reduce the production cost by reducing the use of electric energy by using sensible heat of the material. Cement and its manufacturing method can be provided.

도 1은 알루미나 시멘트 제조방법의 일례를 설명하기 위한 모식도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a schematic diagram for demonstrating an example of the alumina cement manufacturing method.

본 발명자들은 알루미나 시멘트 제조시 제조 원가를 줄이기 위한 방법을 연구하던 중, 철강 산업 부산물인 용융 고로슬래그와 고온의 래들슬래그를 알루미나 시멘트 원료의 대체재로 사용함으로써 알루미나 시멘트 원료의 사용을 줄일 수 있고, 또한 용융 고로 슬래그와 고온의 래들슬래그가 지니고 있는 현열을 이용하여 알루미나 시멘트 제조시 사용되는 전기 에너지를 감소시킴으로써 알루미나 시멘트의 제조 원가를 효과적으로 감소시킬 수 있다는 점을 인지하고 본 발명을 완성하게 되었다.
The inventors of the present invention can reduce the use of alumina cement raw materials by using molten blast furnace slag and hot ladle slag, which are byproducts of the steel industry, as substitutes for alumina cement raw materials. The present invention has been completed by recognizing that it is possible to effectively reduce the production cost of alumina cement by using the sensible heat of the molten blast furnace slag and the hot ladle slag to reduce the electrical energy used in the production of alumina cement.

이를 위해, 본 발명은 일 실시형태로서 고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하는 알루미나 시멘트를 제공한다. 이하, 본 발명을 설명한다.
To this end, the present invention provides alumina cement comprising blast furnace slag: 2 to 50% by weight, ladle slag: 1 to 5% by weight, limestone: 27% by weight or less and bauxite: 45 to 80% by weight. do. Hereinafter, the present invention will be described.

하기 표 1은 고로슬래그, 래들슬래그 및 알루미나 시멘트 주요 화학성분의 일례를 나타낸 것이다. 상기 알루미나 시멘트 화학성분은 KS규격에 명시된 것으로서, 중요하지 않거나 불순물의 성격을 갖는 화학성분의 기재는 배제하였다. 하기 표 1에 나타난 바와 같이, 고로 슬래그는 다량의 CaO를 함유하고 있으며, 알루미나 시멘트에 요구되는 CaO 원료의 대체체로 사용될 수 있다는 것을 보여준다. 물론, 상기 고로슬래그는 소량이지만 Al2O3를 함유하고 있어 일정 부분 보크사이트의 대체 효과를 가지기도 한다. 래들슬래그는 실리콘 탈산 슬래그인 A종과 알루미늄 탈산 슬래그인 B종 두 가지로 분류될 수 있다. 이러한 래들슬래그 또한 다량의 CaO를 포함하고 있고, B종과 같은 경우에는 다량의 Al2O3를 함유하고 있음을 알 수 있다. 즉, 래들슬래그 중 특히 B종을 사용하는 경우에는 알루미나 시멘트 제조시 Al2O3를 제공하기 위해 사용되는 원료인 고가의 보크사이트를 대체할 수 있음을 보여준다. 또한 상기 래들슬래그는 Fe2O3 또한 일정량 포함하고 있어, 알루미나 시멘트 제조에 요구되는 Fe2O3를 대체하는 역할 또한 수행할 수 있다.
Table 1 below shows examples of blast furnace slag, ladle slag and alumina cement main chemical components. The alumina cement chemistry is specified in KS standards, and the description of chemical constituents that are not important or have impurities is excluded. As shown in Table 1 below, the blast furnace slag contains a large amount of CaO and shows that it can be used as a substitute for CaO raw materials required for alumina cement. Of course, the blast furnace slag contains a small amount of Al 2 O 3 but also has a replacement effect of the bauxite in part. Ladle slag can be classified into two types, silicon deoxidation slag, and A type aluminum deoxidation slag. It can be seen that such ladle slag also contains a large amount of CaO, and in the case of Class B, it contains a large amount of Al 2 O 3 . In other words, the use of ladle slag, especially in the case of class B shows that it is possible to replace the expensive bauxite which is a raw material used to provide Al 2 O 3 when manufacturing alumina cement. Further, the ladle slag Fe 2 O 3 addition, it serves to contain a certain amount, replacing the Fe 2 O 3 required for the alumina cement manufacture can also be carried out.

구분division SiO2(중량%)SiO 2 (% by weight) Al2O3(중량%)Al 2 O 3 (% by weight) Fe2O3(중량%)Fe 2 O 3 (% by weight) CaO(중량%)CaO (% by weight) MgO(중량%)MgO (wt%) 고로 슬래그Blast furnace slag 33~3733-37 14~1814-18 0.1~10.1 to 1 41~4541-45 3~63 to 6 래들슬래그Ladle slag A종Class A 42~4742-47 5~85 ~ 8 1~21-2 36~4336 to 43 3~93 ~ 9 B종Class B 4~94-9 19~3619-36 4~64 to 6 32~5132-51 3~63 to 6 알루미나
시멘트Alumina
cement 1종1 species 0.1~0.30.1 to 0.3 79~8179-81 0.02~0.10.02 to 0.1 17.0~18.517.0-18.5 0.1~0.40.1-0.4 2종2 species 0.1~0.30.1 to 0.3 71~7271-72 0.05~0.10.05 to 0.1 27.5~28.527.5-28.5 0.1~0.40.1-0.4 3종3 species 3.5~5.53.5 to 5.5 51~5451-54 0.8~1.50.8 to 1.5 35~3735-37 0.5~3.50.5 to 3.5 4종4 species -- 40%이상40% or more 10%이하below 10 40%이하Less than 40% -- 5종5 species -- 35%이상35% or more 20%이하Less than 20% 40%이하Less than 40% --

상기 표 1에 나타난 바와 같이, 알루미나 시멘트는 1종에서 5종까지 다양하며, 각각 다른 성분범위를 갖고 있다. 즉, 상기 고로슬래그와 래들슬래그를 알루미나 시멘트 원료의 대체재로 사용하고, 이 때, 알루미나 시멘트가 고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하도록 제어함으로써 1종부터 5종까지 다양한 알루미나 시멘트를 제공할 수 있다. 이를 통해, 기존의 알루미나 시멘트에 비하여 원료비를 저감할 수 있는 효과를 발현할 수 있다.
As shown in Table 1, alumina cements are varied from one to five, each having a different component range. That is, the blast furnace slag and ladle slag is used as a substitute for the alumina cement raw material, wherein the alumina cement is blast furnace slag: 2 to 50% by weight, ladle slag: 1 to 5% by weight, limestone: 27% by weight or less and bake Site: A variety of alumina cements can be provided from 1 to 5 by controlling to contain 45 to 80% by weight. Through this, it is possible to express the effect of reducing the raw material cost compared to the existing alumina cement.

상기 고로슬래그는 CaO의 제공을 위해 투입되는 석회석의 대체 효과를 상승시키고 이를 통해 원료비를 절감시키기 위하여, 2중량%이상 포함되는 것이 바람직하다. 또한, 상기 고로슬래그는 알루미나 시멘트 제조시 고온의 용융상태로 투입되는데, 이러한 고로슬래그가 가지고 있는 현열(에너지)을 이용하를 최대한 이용하기 위해서 상기 고로슬래그는 가능한 다량 포함되는 것이 바람직하다. 다만, 상기 고로슬래그의 함량이 50중량%를 초과하는 경우에는 SiO2 성분의 증가로 인해 제조되는 알루미나 시멘트의 CaO나 Al2O3 함량이 상대적으로 낮아지고, 이로 인해 알루미나 시멘트에 요구되는 조성을 충족시키기 어렵다는 단점이 있다.
The blast furnace slag is preferably included 2% by weight or more in order to increase the replacement effect of the limestone input for the provision of CaO and thereby reduce the raw material cost. In addition, the blast furnace slag is injected into a molten state of high temperature during the production of alumina cement, it is preferable that the blast furnace slag is included as much as possible in order to make maximum use of the sensible heat (energy) of the blast furnace slag. However, when the content of the blast furnace slag exceeds 50% by weight, the CaO or Al 2 O 3 content of the alumina cement produced by the increase of the SiO 2 component is relatively low, thereby satisfying the composition required for the alumina cement It is difficult to make.

상기 래들슬래그의 함량이 1중량%미만일 경우에는 Al2O3의 제공을 위해 투입되는 보크사이트의 대체 효과가 부족하다. 상기 래들슬래그는 Al2O3를 다량 함유하고 있으므로, 보크사이트의 대체를 위해서 가능한 많은 양을 사용하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 래들슬래그 또한 알루미나 시멘트 제조시 고온의 상태이므로, 현열을 이용하여 에너지 절감 효과를 상승시키기 위해서 다량 포함되는 것이 바람직하다. 다만, 상기 래들슬래그의 함량이 5중량%를 초과하는 경우에는 알루미나 시멘트에 요구되는 조성을 충족시키기 어렵다는 단점이 있으므로, 상기 래들슬래그의 함량은 1~5중량%의 범위를 갖는 것이 바람직하다.
When the content of the ladle slag is less than 1% by weight, there is a lack of replacement effect of the bauxite introduced to provide Al 2 O 3 . Since the ladle slag contains a large amount of Al 2 O 3 , it is preferable to use as much amount as possible for the replacement of bauxite. In addition, since the ladle slag is also a high temperature state in the manufacture of alumina cement, it is preferable to include a large amount in order to increase the energy saving effect by using sensible heat. However, when the content of the ladle slag exceeds 5% by weight has a disadvantage in that it is difficult to meet the composition required for the alumina cement, the content of the ladle slag is preferably in the range of 1 to 5% by weight.

상기 석회석은 알루미나 시멘트에 요구되는 CaO를 제공하기 위한 원료이다. 물론, 본 발명에서는 상기 석회석을 대체하기 위한 수단으로서 고로슬래그와 래들슬래그를 최대한 이용하는 것이 바람직하나, 고로슬래그와 래들슬래그만으로는 알루미나 시멘트에 요구되는 CaO 함량을 만족시키기 어려우므로, 본 발명이 제공하는 알루미나 시멘트는 석회석을 추가로 포함할 수 있다. 이 때, 상기 석회석은 27중량%이하의 범위를 갖는 것이 바람직한데, 27%를 초과하는 경우에는 본 발명이 얻고자 하는 원료 절감 및 이를 통한 제조 원가의 저감 효과가 낮아지게 된다. 한편, 알루미나 시멘트의 종류에 따라 고로슬래그와 래들슬래그만으로 CaO를 충분히 제공할 수 있는 경우가 있는데, 이러한 경우에는 석회석을 포함시키지 않을 수도 있다.
The limestone is a raw material for providing CaO required for alumina cement. Of course, in the present invention, it is preferable to use the blast furnace slag and the ladle slag as a means for replacing the limestone as much as possible, but since the blast furnace slag and the ladle slag alone do not satisfy the CaO content required for the alumina cement, the alumina provided by the present invention is provided. The cement may further comprise limestone. At this time, it is preferable that the limestone has a range of 27% by weight or less. When the limestone exceeds 27%, the effect of reducing raw materials and manufacturing cost through the present invention is lowered. On the other hand, depending on the type of alumina cement, there is a case in which the blast furnace slag and the ladle slag alone can sufficiently provide CaO, in which case it may not include limestone.

상기 보크사이트는 알루미나 시멘트에 요구되는 Al2O3를 제공하기 위한 원료이다. 앞서 언급한 바와 같이, 본 발명은 상기 보크사이트를 대체하기 위해서 래들슬래그를 최대한 이용하는 것이 바람직하나, 래들슬래그만으로는 알루미나 시멘트에 요구되는 Al2O3함량을 만족시키기 어렵다. 따라서, 본 발명이 제공하는 알루미나 시멘트는 상기 보크사이트를 포함하는 것이 바람직하다. 상기 보크사이트는 45~80중량%의 범위를 갖는 것이 바람직한데, 45중량%미만인 경우에는 알루미나 시멘트 제조에 요구되는 Al2O3를 충분히 제공하기 어려우며, 80중량%를 초과하는 경우에는 본 발명이 얻고자 하는 원료 절감 및 이를 통한 제조 원가의 저감 효과가 낮아지게 된다.
The bauxite is a raw material for providing Al 2 O 3 required for alumina cement. As mentioned above, the present invention preferably utilizes the ladle slag to replace the bauxite, but the ladle slag alone does not satisfy the Al 2 O 3 content required for the alumina cement. Therefore, it is preferable that the alumina cement provided by this invention contains the said bauxite. The bauxite is preferably in the range of 45 to 80% by weight, if less than 45% by weight it is difficult to provide enough Al 2 O 3 required for the production of alumina cement, when the present invention exceeds 80% by weight The reduction of raw materials to be obtained and the reduction of manufacturing cost through the same are lowered.

상기와 같이 제공되는 본 발명의 알루미나 시멘트는 고가의 석회석 및 보크사이트의 사용을 줄일 수 있어 20~40%의 원료비 저감 효과를 가지며, 산업폐기물로 분류되는 철강 부산물의 활용 방안이 증대된다는 장점이 있다. 본 발명의 알루미나 시멘트는 덩어리 형태의 클링커와 이 클링커를 분쇄하여 얻어지는 시멘트를 모두 포함한다. 한편, 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명이 제공하는 성분의 함량 범위 내에서 하기 표 1의 조성을 참조하여 반복적인 실험이나 별다른 어려움없이 1종에서 5종까지 다양한 알루미나 시멘트를 제조할 수 있다.
The alumina cement of the present invention provided as described above can reduce the use of expensive limestone and bauxite, thereby reducing the raw material cost by 20 to 40%, and increasing the utilization of steel by-products classified as industrial waste. . The alumina cement of the present invention includes both clinker in the form of agglomerates and cement obtained by pulverizing the clinker. On the other hand, those of ordinary skill in the art will be able to manufacture a variety of alumina cements from 1 type to 5 types without repeated experiments or other difficulties with reference to the composition of Table 1 within the content range of the components provided by the present invention. Can be.

상기와 같이 제공되는 본 발명의 알루미나 시멘트를 제조하기 위해서는 다양한 방법이 있을 수 있으나, 이하에서 본 발명에 바람직하게 적용될 수 있는 제조방법의 일례를 설명한다.
There may be various methods to prepare the alumina cement of the present invention provided as described above, one example of a manufacturing method that can be preferably applied to the present invention will be described below.

본 발명은 일 실시형태로서, 용융 고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하는 원료를 전기로에 공급하는 단계; 상기 전기로에 구비된 3개의 전극봉에 모두 통전하여 상기 원료를 융해하는 단계; 상기 3개의 전극봉 중 2개의 전극봉에 통전하여 상기 융해된 원료를 교반하는 단계; 및 상기 교반된 원료를 상기 전기로로부터 배출한 뒤 냉각하는 단계를 포함하는 알루미나 시멘트의 제조방법을 제공한다.
In one embodiment, the present invention supplies a raw material containing molten blast furnace slag: 2 to 50% by weight, ladle slag: 1 to 5% by weight, limestone: 27% by weight or less and bauxite: 45 to 80% by weight. Making; Melting all of the raw materials by energizing all three electrode rods provided in the electric furnace; Agitating the fused raw material by energizing two electrodes of the three electrodes; And it provides a method for producing alumina cement comprising the step of cooling the stirred raw material from the electric furnace after cooling.

본 발명의 알루미나 시멘트를 제조하기 위해서는 용융된 상태의 고로슬래그(이하, '용융 고로슬래그'라고 함)를 이용하는 것이 바람직하다. 용융 고로슬래그는 1300~1600℃의 온도를 가지고 있다. 이러한 용융 고로 슬래그가 가지고 있는 열에너지를 이용하여 알루미나 시멘트 제조시 전기로에 이용되는 전기 에너지의 사용을 줄일 수 있어 제조 원가를 저감시킬 수 있다. 한편, 상기 용융 고로슬래그는 전기로에 공급되기 위하여 이송과정을 거치거나 슬래그 포트에 담겨진 채로 시간이 지남에 따라 냉각이 진행되어 반용융 혹은 고상의 상태가 되는 경우가 발생할 수 있는데, 본 발명의 용융 고로슬래그는 이러한 경우까지도 포함한다. 다만, 이와 같이 용융 고로슬래그가 어느 정도 냉각되더라도 1000℃이상의 온도를 지니는 것이 바람직하다.
In order to manufacture the alumina cement of the present invention, it is preferable to use the blast furnace slag in the molten state (hereinafter referred to as 'melting blast furnace slag'). Molten blast furnace slag has a temperature of 1300 ~ 1600 ℃. By using the thermal energy of the molten blast furnace slag it is possible to reduce the use of electrical energy used in the electric furnace when manufacturing alumina cement can reduce the manufacturing cost. On the other hand, the molten blast furnace slag may be a semi-melt or solid state as the cooling proceeds over time while passing through the transfer process or contained in the slag port to be supplied to the electric furnace, the molten blast furnace of the present invention Slag includes even this case. However, even if the molten blast furnace slag is cooled to some extent it is preferable to have a temperature of more than 1000 ℃.

도 1은 알루미나 시멘트 제조방법의 일례를 설명하기 위한 모식도이다. 도 1에 나타난 바와 같이, 슬래그 포트로부터 용융 고로슬래그를 배출하여 용융 고로슬래그 탕도(10) 하부에 위치하는 전기로(20)에 상기 용융 고로슬래그를 공급한다. 이 때, 상기 전기로(20)는 전극봉(30)을 구비하는 것이 바람직하고, 상기 전극봉(30)에 통전하여 상기 용융 고로슬래그의 온도를 유지하는 것이 바람직하다. 이후, 상기 용융 고로슬래그가 공급된 전기로 내부에 래들슬래그, 석회석 및 보크사이트를 투입한다. 이 때, 전기로 내부에 구비되는 용융 고로 슬래그는 2~50중량%, 래들슬래그는 1~5중량%, 석회석은 27중량%이하, 보크사이트는 45~80중량%의 범위를 갖도록 투입되는 것이 바람직하다.
BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a schematic diagram for demonstrating an example of the alumina cement manufacturing method. As shown in FIG. 1, the molten blast furnace slag is discharged from the slag port, and the molten blast furnace slag is supplied to the electric furnace 20 located below the molten blast furnace slag tap water 10. At this time, the electric furnace 20 is preferably provided with an electrode rod 30, it is preferable to energize the electrode rod 30 to maintain the temperature of the molten blast furnace slag. Thereafter, ladle slag, limestone and bauxite are introduced into the furnace in which the molten blast furnace slag is supplied. At this time, the molten blast furnace slag provided in the electric furnace is 2 to 50% by weight, ladle slag 1 to 5% by weight, limestone is less than 27% by weight, bauxite is added to have a range of 45 to 80% by weight. desirable.

이후, 상기 투입된 래들슬래그, 석회석 및 보크사이트를 융해한다. 통상 상기 원료들이 융해되기 위해서는 1400~1800MJ/톤의 용융 에너지가 필요하며, 이를 위해 1400~1600℃의 온도가 요구된다. 본 발명은 1300~1600℃의 온도를 갖는 용융 고로 슬래그를 이용하므로, 상기 요구되는 열 에너지를 보충하는 효과를 얻을 수 있다. 상기 래들슬래그 또한 조업현장에서 용융상태로 배출된다. 다만, 전기로에 공급하기 위하여 래들로부터 전기로까지의 이송과정을 거치게 되면서 냉각이 진행되어 반용융 상태 혹은 고체 상태가 된다. 그러나, 이와 같이 냉각이 진행되더라도 통상 800~1000℃의 온도를 지니는데, 이러한 고온의 래들슬래그를 이용함으로써 상기 원료의 융해에 소요되는 에너지를 보충하는 효과를 확보할 수 있다. 한편, 상기 래들슬래그, 석회석 및 보크사이트는 용융 고로슬래그가 보유하고 있는 열 에너지에 의해 자연적으로 융해되어질 수 있으나, 보다 빠른 원료의 융해를 위해 상기 전기로(20)에 구비된 3개의 전극봉(30)에 통전하여 상기 원료를 융해하는 것이 바람직하다.
Thereafter, the injected ladle slag, limestone and bauxite are melted. In general, in order to melt the raw materials, melting energy of 1400 to 1800 MJ / ton is required, and for this, a temperature of 1400 to 1600 ° C. is required. The present invention uses a blast furnace slag having a temperature of 1300 ~ 1600 ℃, it is possible to obtain the effect of replenishing the required heat energy. The ladle slag is also discharged in the molten state at the site. However, while the transfer process from the ladle to the electric furnace to supply to the electric furnace, the cooling proceeds to a semi-melt state or a solid state. However, even if the cooling proceeds as described above, it usually has a temperature of 800 ~ 1000 ℃, by using the high temperature ladle slag can secure the effect of replenishing the energy required for the melting of the raw material. On the other hand, the ladle slag, limestone and bauxite may be naturally melted by the thermal energy possessed by the molten blast furnace slag, but the three electrode rods 30 provided in the electric furnace 20 for faster melting of raw materials It is preferable to melt the said raw material by energizing ().

상기와 같이 융해된 원료는 균일한 성분 조성을 갖도록 하기 위하여, 교반되는 것이 바람직하다. 이 때, 상기 3개의 전극봉 중 2개의 전극봉에 통전하여 상기 융해된 원료를 교반하는 것이 바람직한데, 이는 3개의 전극봉 중 2개의 전극봉에만 통전을 하게 되면 미통전된 하나의 전극봉 측에서 융해된 원료에 와류가 발생하게 되고, 이 와류에 의해 원료가 교반됨으로써 균일하게 혼합되게 된다. 보다 상세하게는, 통전되는 2개의 전극봉 측에 위치하는 융해된 원료는 상기 통전에 의해 물결을 이루면서 흔들리게 되는데, 이러한 융해된 원료가 미통전된 전극봉 측으로 이동하게 된다. 상기 미통전된 전극봉 측에서는 상기 통전된 전극봉 측으로부터 이동하는 융해된 원료에 의해 보다 큰 와류가 발생하게 되고, 이로 인해 융해된 원료가 균일 혼합되게 되는 것이다.
It is preferable that the raw material melted as mentioned above is stirred in order to have a uniform component composition. At this time, it is preferable to agitate the molten raw material by energizing the two electrodes of the three electrodes, which is applied to only two electrodes of the three electrodes to the raw material melted on the unelectrolyzed electrode side Vortex is generated, and the raw material is stirred by the vortex to uniformly mix. More specifically, the molten raw material located on the side of the two electrode rods that are energized is shaken while being waved by the energization, and the molten raw material is moved to the unenergized electrode side. On the unconducted electrode rod side, larger vortices are generated by the melted raw material moving from the energized electrode rod side, which causes the melted raw material to be uniformly mixed.

보다 바람직한 효과를 위해서는 상기 교반시, 상기 2개의 전극봉에 통전하는 것은 2회 이상 이루어지고, 이 때, 통전된 2개의 전극봉 중 하나와 미통전된 전극봉을 통전하여 상기 원료가 교반되도록 하는 방법을 이용할 수 있다. 예를 들어, A전극봉(30A), B전극봉(30B), C전극봉(30C)로 이루어지는 3개의 전극봉 중 A전극봉(30A)과 B전극봉(30B)에 통전하고 C전극봉(30C)을 통전하지 않은 경우에 앞서 언급한 바와 같이 C전극봉(30C)에서 교류가 발생하게 되고, 이를 통해 상기 원료를 교반할 수 있다. 일정 시간이 지난 후, B전극봉(30B)과 C전극봉(30C)에 통전을 하고, A전극봉(30A)은 미통전되도록 하여 A전극봉(30A) 측에서 교류가 일어나도록 하고, 이를 순차적으로 반복하게 되면, 전기로(20) 내부 전체에 교류가 일어나 원료가 보다 균일하게 혼합될 수 있다.
In order to achieve a more preferable effect, the two electrodes are energized at least two times during the stirring, and at this time, one of the two electrodes that are energized and an electrode that is not energized are used to allow the raw material to be stirred. Can be. For example, of the three electrodes consisting of A electrode 30A, B electrode 30B, and C electrode 30C, the electrode A 30A and electrode B 30B are energized and the electrode C 30C is not energized. In this case, as mentioned above, alternating current is generated in the C electrode rod 30C, and thus the raw material may be stirred. After a predetermined time, the B electrode 30B and the C electrode 30C are energized, and the A electrode 30A is not energized so that an alternating current occurs at the A electrode 30A side, which is repeated sequentially. When the alternating current occurs in the entire furnace 20, the raw materials may be more uniformly mixed.

이후, 상기 교반된 원료를 상기 전기로(20)로부터 배출한 뒤 냉각함으로써 알루미나 시멘트를 제조할 수 있다.
Thereafter, the stirred raw material may be discharged from the electric furnace 20 and cooled to prepare alumina cement.

이와 같이 제공되는 본 발명의 알루미나 시멘트 제조방법은 용융 고로슬래그와 래들슬래그가 갖는 높은 온도에 의한 열에너지를 이용하여 전기로 이용에 소요되는 전기 에너지의 사용량을 30~60%까지 저감시킬 수 있어, 제조 원가를 현저히 낮출 수 있다.
The alumina cement manufacturing method of the present invention provided as described above can reduce the amount of electrical energy required for the use of the electric furnace by 30 ~ 60% by using the heat energy due to the high temperature of the molten blast furnace slag and ladle slag, manufacturing The cost can be significantly lowered.

한편, 보다 나은 생산성을 위하여, 본 발명의 알루미나 시멘트 제조방법은 상기 전기로를 2대 이상 구비할 수 있다. 보다 상세하게는, 용융 고로슬래그는 탕도를 통해 연속적으로 공급하는 것이 가능하나, 알루미나 시멘트의 제조는 배치(batch) 타입으로 이루어지게 된다. 따라서, 상기 용융 고로슬래그의 공급이 멈추지 않고 연속적으로 행하여지도록 하기 위하여 전기로를 2대 이상 구비하는 것이다. 예를 들면, 상기 2대의 전기로 중 하나의 전기로(이하, '제1전기로'라 함)는 용융 고로슬래그를 공급받고, 이 전기로 내부에 래들슬래그, 석회석 및 보크사이트와 같은 부원료를 공급한 뒤, 상기 원료를 융해, 교반 및 배출한 후 냉각함으로써 알루미나 시멘트를 제조하게 된다. 상기 제1전기로에서 원료의 융해, 교반 및 배출이 이루어질 때, 즉, 상기 제1전기로에 용융 고로슬래그를 공급하는 것이 완료되면, 상기 용융 고로슬래그를 다른 하나의 전기로(이하, '제2전기로'라 함)에 공급하여 용융 고로슬래그의 공급이 연속적으로 이루어질 수 있고, 이를 반복하는 경우, 알루미나 시멘트의 연속적인 제조가 가능하여 생산성을 보다 향상시킬 수 있다. 한편, 용융 고로슬래그가 상기 제1전기로 및 제2전기로에 교차적으로 공급되도록 하기 위해서는 도 1에 나타난 바와 같이, 탕도(10)에 용융 고로슬래그의 공급을 막을 수 있는 가변가능한 커버(40)가 구비되는 것이 바람직하다. 즉, 상기 커버가 제1전기로에 고로 용융슬래그를 공급할 때에는 용융 고로슬래그가 제2전기로 측으로 공급되지 못하도록 탕도를 차단하여 상기 용융 고로슬래그의 이송을 막게 하고, 제2전기로에 고로 용융슬래그를 공급할 때에는 반대로 제1전기로 측의 탕도를 차단하여 용융 고로슬래그가 교차적으로 공급될 수 있다.
On the other hand, for better productivity, the alumina cement manufacturing method of the present invention may be provided with two or more electric furnaces. More specifically, the molten blast furnace slag can be continuously supplied through the tap water, but the production of alumina cement is made in a batch type. Therefore, two or more electric furnaces are provided so that supply of the said molten blast furnace slag can be performed continuously without stopping. For example, one of the two furnaces (hereinafter referred to as 'first furnace') is supplied with molten blast furnace slag, and the secondary raw materials such as ladle slag, limestone and bauxite are supplied inside the furnace. After feeding, the raw material is melted, agitated and discharged, and then cooled to prepare alumina cement. When melting, stirring, and discharging of raw materials in the first electric furnace is performed, that is, supplying molten blast furnace slag to the first electric furnace is completed, the molten blast furnace slag is converted into another electric furnace (hereinafter, 'second electric The supply of molten blast furnace slag can be made continuously by supplying to the furnace, and when this is repeated, continuous production of alumina cement can be performed to further improve productivity. Meanwhile, in order to supply the molten blast furnace slag to the first electric furnace and the second electric furnace alternately, as shown in FIG. 1, a variable cover 40 capable of preventing the supply of the molten blast furnace slag to the runway 10. Is preferably provided. That is, when the cover supplies the blast furnace molten slag to the first electric furnace, the molten blast furnace slag is blocked so that the molten blast furnace slag is not supplied to the second electric furnace to prevent the transfer of the molten blast furnace slag, and the blast furnace molten slag is supplied to the second electric furnace. On the contrary, the molten blast furnace slag may be alternately supplied by interrupting the flow of water on the first electric furnace side.

이하, 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다. 다만, 하기 실시예는 본 발명을 보다 상세히 설명하기 위한 예시일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하지는 않는다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples. However, the following examples are only for illustrating the present invention in more detail and do not limit the scope of the present invention.

(실시예)(Example)

용융 고로슬래그, 래들슬래그, 석회석 및 보크사이트를 전기로에 공급한 뒤, 융해, 교반, 배출 및 냉각공정을 거쳐 하기 표 2에 나타난 같이 조성비를 통해 1종부터 5종까지의 알루미나 시멘트를 제조하였다. 이 때, 상기 용융 고로슬래그는 SiO2: 34중량%, Al2O3: 18중량%, Fe2O3: 1중량%, CaO: 43중량%, MgO: 3중량%를 포함하는 것을 이용하였으며, 상기 래들 슬래그는 SiO2: 7중량%, Al2O3: 36중량%, Fe2O3: 2중량%, CaO: 42중량%, MgO: 5중량%를 포함하는 것을 이용하였다. 이와 같이 제조된 알루미나 시멘트의 1일후 압축강도와 응결까지 소요되는 시간을 측정한 뒤, 하기 표 2에 나타내었다. 하기 표 2에 기재된 응결이란 시멘트에 물을 첨가하여 혼합하면 약간의 발열과 함께 페이스트가 되고 이 페이스트가 시간의 흘러감에 따라 굳어지는 것을 의미한다. 이 때, 초결시간은 상기 페이스트가 응결하기 시작하여 부드러운 상태임에서 불구하고 외부압력이 가해지지 않는 한 유동성을 갖지 않는 상태가 될 때까지의 시간을 의미하며, 종결시간이란 초결을 거쳐 페이스트가 응결을 계속하여 고체와 같은 상태를 나타낼 때를 의미한다. 이와 같이 종결을 거친 시멘트는 이후 시간이 지남에 따라 보다 경화되게 된다.
After supplying the molten blast furnace slag, ladle slag, limestone and bauxite to the electric furnace, through the melting, stirring, discharging and cooling process through the composition ratio as shown in Table 2 to produce alumina cement from 1 to 5 types. At this time, the molten blast furnace slag was used containing SiO 2 : 34% by weight, Al 2 O 3 : 18% by weight, Fe 2 O 3 : 1% by weight, CaO: 43% by weight, MgO: 3% by weight , The ladle slag was used containing 7 wt% SiO 2 , 36 wt% Al 2 O 3 : 2 wt% Fe 2 O 3 , 42 wt% CaO, 5 wt% MgO. After measuring the compressive strength and the time required for condensation after 1 day of the alumina cement thus prepared, it is shown in Table 2 below. The condensation of the following Table 2 means that when water is added to the cement and mixed, it becomes a paste with a slight heat generation, and this paste hardens with time. At this time, the initial time means the time until the paste starts to condense and becomes soft without being exerted without external pressure despite being in a soft state. It means when to continue to show the same state as the solid. This terminated cement is then more hardened over time.

구분division 화학조성(중량%)Chemical composition (% by weight) 압축강도(MPa)Compressive strength (MPa) 응결시간(분)Setting time (minutes) 고로슬래그Blast furnace slag 래들슬래그Ladle slag 석회석Limestone 보크사이트Bauxite 1일 후After 1 day 초결Fresh 종결closing 1종1 species 22 1One 1717 8080 1212 3535 300300 2종2 species 55 22 2323 7070 2525 8282 320320 3종3 species 1010 33 2727 6060 4545 120120 380380 4종4 species 4040 44 66 5050 3737 150150 420420 5종5 species 5050 55 -- 4545 3636 180180 600600

상기 표 2에 기재된 각 구성요소의 함량은 알루미나 시멘트의 제조를 위한 최적의 배합비이다. 상기 표 2에서 알 수 있는 바와 같이, 본 발명자들은 고로슬래그와 래들슬래그를 적정 함량으로 제어함으로써 석회석과 보크사이트를 가능한 적게 사용하면서도 1종부터 5종까지 다양한 알루미나 시멘트를 제조할 수 있었다. 즉, 본 발명이 제공하는 알루미나 시멘트는 기존의 알루미나 시멘트와 달리, 알루미나 시멘트 원료의 대체재로서 용융 고로 슬래그 및 고온의 래들 슬래그를 사용함으로써 고가의 원료 사용을 절감하고, 재료의 현열을 이용하여 전기 에너지 사용을 줄임으로써 제조 원가를 절감할 수 있는 효과를 발휘할 수 있다.
The content of each component described in Table 2 above is the optimum compounding ratio for the production of alumina cement. As can be seen in Table 2, the present inventors were able to manufacture alumina cements from 1 to 5 types while using as little as possible limestone and bauxite by controlling the blast furnace slag and ladle slag to an appropriate content. That is, the alumina cement provided by the present invention, unlike conventional alumina cement, uses molten blast furnace slag and high temperature ladle slag as a substitute for alumina cement raw material, thereby reducing the use of expensive raw materials, and using electric energy using sensible heat of the material. By reducing the use, the manufacturing cost can be reduced.

또한, 상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명이 제공하는 알루미나 시멘트는 응결시간이 300~600분으로서, 포틀랜트 시멘트(종결시간 : 300~420분)와 유사한 수준이지만, 포틀랜트 시멘트의 압축강도가 통상적으로 1일 후 15MPa, 3일 후, 22.5MPa, 28일 후 42.5MPa인 것을 감안하면, 본 발명의 알루미나 시멘트는 압축강도가 1일 후만에 포틀랜트 시멘트의 28일 후 강도와 유사한 수준의 강도를 갖는 것을 알 수 있다.
In addition, as shown in Table 2, the alumina cement provided by the present invention has a condensation time of 300 to 600 minutes, similar to that of Portland cement (termination time: 300 to 420 minutes), but the compressive strength of portland cement. Considering that is typically 15 MPa after 1 day, 22.5 MPa after 3 days, 42.5 MPa after 28 days, the alumina cement of the present invention has a similar level of strength after 28 days of Portland cement after 1 day. It can be seen that it has strength.

10 : 탕도
20 : 전기로
30 : 전극봉
30A : A전극봉
30B : B전극봉
30C : C전극봉10: Tangdo
20: electric furnace
30: electrode
30A: A electrode
30B: B electrode
30C: C electrode

Claims (4)

고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하(0을 포함) 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하는 알루미나 시멘트.
Blast furnace slag: 2-50% by weight, ladle slag: 1-5% by weight, limestone: 27% by weight or less (including 0) and bauxite: 45-80% by weight.
용융 고로슬래그: 2~50중량%, 래들슬래그: 1~5중량%, 석회석: 27중량%이하(0을 포함) 및 보크사이트: 45~80중량%를 포함하는 원료를 전기로에 공급하는 단계;
상기 전기로에 구비된 3개의 전극봉에 통전하여 상기 원료를 융해하는 단계;
상기 3개의 전극봉 중 2개의 전극봉에 통전하여 상기 융해된 원료를 교반하는 단계; 및
상기 교반된 원료를 상기 전기로로부터 배출한 뒤 냉각하는 단계를 포함하는 알루미나 시멘트의 제조방법.
Supplying a raw material comprising molten blast furnace slag: 2 to 50% by weight, ladle slag: 1 to 5% by weight, limestone: 27% by weight or less (including 0) and bauxite: 45 to 80% by weight;
Melting the raw material by energizing three electrode rods provided in the electric furnace;
Agitating the fused raw material by energizing two electrodes of the three electrodes; And
Method for producing alumina cement comprising the step of cooling the stirred raw material from the electric furnace after cooling.
청구항 2에 있어서,
상기 교반시, 상기 2개의 전극봉에 통전하는 것은 2회 이상 이루어지고,
상기 2회 이상의 통전시, 통전된 2개의 전극봉 중 하나와 미통전된 전극봉을 통전하는 알루미나 시멘트의 제조방법.
The method according to claim 2,
At the time of stirring, energizing the two electrode rods is made two or more times,
The method for producing alumina cement for energizing the electrode and the unconducted electrode of one of the two electrodes that are energized when the two or more energized.
청구항 2에 있어서,
상기 전기로는 2개 이상 구비되며,
하나의 전기로는 공급받은 용융 고로슬래그를 포함하는 원료를 융해, 교반 및 배출하고,
상기 원료의 융해, 교반 및 배출시 다른 하나의 전기로는 용융 고로슬래그를 공급받는 알루미나 시멘트의 제조방법.The method according to claim 2,
At least two electric furnaces are provided,
One electric furnace melts, stirs and discharges the raw material including the supplied molten blast furnace slag,
Method for producing alumina cement which is supplied with molten blast furnace slag when the raw material is melted, stirred and discharged.
KR1020120122134A 2012-10-31 2012-10-31 Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same KR101342137B1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020120122134A KR101342137B1 (en) 2012-10-31 2012-10-31 Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same
PCT/KR2013/006680 WO2014069751A1 (en) 2012-10-31 2013-07-25 Alumina cement using molten blast furnace slag and high-temperature ladle slag, and method for producing same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020120122134A KR101342137B1 (en) 2012-10-31 2012-10-31 Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR101342137B1 true KR101342137B1 (en) 2013-12-13

Family

ID=49988463

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020120122134A KR101342137B1 (en) 2012-10-31 2012-10-31 Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR101342137B1 (en)
WO (1) WO2014069751A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101567851B1 (en) * 2015-07-21 2015-11-10 고재형 KR powder containing an environmentally friendly polymer mortar and concrete repair section reinforcement method using the same

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003137618A (en) * 2001-11-02 2003-05-14 Kawatetsu Mining Co Ltd Blast furnace slag fine powder containing inorganic admixture, blast furnace cement, and method of producing them
KR100559506B1 (en) * 2003-11-28 2006-03-15 요업기술원 Process of producing alumina cement clinker using refined slag
JP2006282486A (en) * 2005-04-05 2006-10-19 Denki Kagaku Kogyo Kk Alumina cement, alumina cement composition, and monolithic refractory
KR20100064765A (en) * 2008-12-05 2010-06-15 주식회사 제트콘코리아 A composition of finishing material for protection a surface of the concrete structures using ladle slag to grow on crystal by the hydration

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3338851B2 (en) * 1990-07-25 2002-10-28 中部鋼板株式会社 Method for producing clinker from electric furnace slag
KR100415659B1 (en) * 1998-11-25 2004-03-19 주식회사 포스코 A cement composition and a method thereof using ladle slag
JP3925683B2 (en) * 1999-08-04 2007-06-06 友宏 秋山 Cement or cement additive manufacturing method
CN1206369C (en) * 2000-01-28 2005-06-15 霍尔辛姆有限公司 Method for producing pozzolanic binders for cement industry from steel slags using reduction metal bath

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003137618A (en) * 2001-11-02 2003-05-14 Kawatetsu Mining Co Ltd Blast furnace slag fine powder containing inorganic admixture, blast furnace cement, and method of producing them
KR100559506B1 (en) * 2003-11-28 2006-03-15 요업기술원 Process of producing alumina cement clinker using refined slag
JP2006282486A (en) * 2005-04-05 2006-10-19 Denki Kagaku Kogyo Kk Alumina cement, alumina cement composition, and monolithic refractory
KR20100064765A (en) * 2008-12-05 2010-06-15 주식회사 제트콘코리아 A composition of finishing material for protection a surface of the concrete structures using ladle slag to grow on crystal by the hydration

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101567851B1 (en) * 2015-07-21 2015-11-10 고재형 KR powder containing an environmentally friendly polymer mortar and concrete repair section reinforcement method using the same

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014069751A1 (en) 2014-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6404959B2 (en) Energy-saving blast furnace slag glass ceramic manufacturing method
CN102173700B (en) Minimum inflation low heat silicate cement
KR101184595B1 (en) Method for cement clinker production using granulated blast furnace slag or finex slag
CN103553377B (en) Method for producing silicate clinker by using yellow phosphorus slag to replace part of clay
CN109369044B (en) Sulphoaluminate cement and preparation method thereof
KR20180030526A (en) Method for producing calcium aluminate
CN101792255A (en) Method for preparing inorganic fiber fused mass from blast furnace molten slag
CN112456974B (en) Magnalium spinel brick for co-processing cement kiln and preparation method and application thereof
KR100932590B1 (en) Inorganic cement clinker using slag of high temperature molten state and its manufacturing method and inorganic cement containing the clinker
CN106242280B (en) It is a kind of using liquid blast furnace cinder as emulsion opal glass of main material and preparation method thereof
CN103708732A (en) Method for preparing microcrystalline glass from steel slag
EP1847515B1 (en) Cement clinker and process for producing the same
CN101671184A (en) Formula of high-aluminum bricks sintered at low temperature and production method thereof
CN106946550B (en) A kind of magnesia-spinel brick and preparation method thereof that antistrip performance is excellent
KR101342137B1 (en) Alumina cement using molten blast furnace slag and high temperature ladle slag and method for manufacturing the same
CN1982247A (en) Calcium aluminate cement
KR101991317B1 (en) cement clinker composition
CN106699127A (en) Hot wind erosion-resistant refractory brick and preparation process thereof
KR20120075175A (en) Portland cement clinker and manufacturing method thereof
KR101101748B1 (en) Composition of clinker and method of preparing the same
KR100806645B1 (en) Composition of clinker and method for preparing thereof
CN104743945B (en) Method for producing silicate clinker employing aggregate tailings instead of clay
KR20100102492A (en) Synthetic method of portland cement by using the heat and elements of the fused blast furnace slag and portland cement manufactured with this
CN106186677B (en) It is a kind of using liquid converter slag as emulsion opal glass of primary raw material and preparation method thereof
CN104692680A (en) Preparation method for phosphorous slag Portland cement clinker

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
A302 Request for accelerated examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20161206

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20181204

Year of fee payment: 6