KR101147362B1

KR101147362B1 - Ｌｎｇ 저장탱크

Info

Publication number: KR101147362B1
Application number: KR1020090052382A
Authority: KR
Inventors: 임형근; 현재균; 이민헌; 이병윤
Original assignee: 대우조선해양 주식회사
Priority date: 2009-06-12
Filing date: 2009-06-12
Publication date: 2012-05-22
Also published as: KR20100133697A

Abstract

부유식 해상 구조물 내에 설치되어 LNG를 저장할 수 있는 멤브레인형 LNG 저장탱크로서, 상기 저장탱크는 슬로싱 현상의 영향을 감소시킬 수 있도록 상기 부유식 해상 구조물의 내부 공간을 종방향으로 분할하는 코퍼댐을 포함하여 상기 부유식 해상 구조물 내에 2열로 배치되고, 2열로 배치된 상기 저장탱크의 측면 상부 및 하부에 챔퍼를 형성하되, 상기 챔퍼를 포함하는 모서리들 사이에서 상기 저장탱크를 구성하는 밀봉 부재와 단열 부재를 지지하는 지지 구조를 인바 튜브 없이 트라이헤드론으로 구성할 수 있도록 상기 챔퍼의 크기를 감소시킨 것을 특징으로 하는 멤브레인형 LNG 저장탱크가 개시된다.

부유식 해상 구조물, 저장탱크, 챔퍼, 트라이헤드론

Description

ＬＮＧ 저장탱크 {LNG STORAGE TANK}

본 발명은 LNG 저장탱크에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 부유식 해상 구조물에서 챔퍼의 길이를 감소시킴과 동시에 지지 구조를 단순화시킨 LNG 저장탱크에 관한 것이다.

천연가스는, 육상 또는 해상의 가스배관을 통해 가스 상태로 운반되거나, 또는 액화된 액화천연가스(LNG)의 상태로 LNG 수송선에 저장된 채 원거리의 소비처로 운반된다. 액화천연가스는 천연가스를 극저온(대략 -163℃)으로 냉각하여 얻어지는 것으로 가스 상태의 천연가스일 때보다 그 부피가 대략 1/600로 줄어들므로 해상을 통한 원거리 운반에 매우 적합하다.

LNG를 싣고 바다를 운항하여 육상 소요처에 LNG를 하역하기 위한 LNG 수송선은, 액화천연가스의 극저온에 견딜 수 있는 LNG 저장탱크(흔히, '화물창'이라 함)를 포함한다. LNG 수송선의 내부에 설치되는 LNG 저장탱크는 단열재에 화물의 하중이 직접적으로 작용하는지 여부에 따라 독립탱크형(Independent Type)과 멤브레인형(Membrane Type)으로 분류할 수 있다.

독립탱크형 저장탱크에는 SPB 타입이나 Moss 타입의 저장탱크가 있는데, 이 러한 타입의 저장탱크는 다량의 비철금속을 주재료로 사용하기 때문에 저장탱크 제조비용이 대폭 증가한다. 현재 LNG 저장탱크로는 멤브레인형 저장탱크가 가장 많이 사용되고 있으며, 멤브레인형 저장탱크는 가격이 상대적으로 저렴하고, 오랜 기간동안 안전상의 문제가 야기되지 않고 LNG 저장탱크 분야에 적용되어 온 검증된 기술이다.

멤브레인형 저장탱크는 다시 GTT NO 96형과 Mark Ⅲ형으로 나눠지며, 이러한 저장탱크 구조는 미국 특허 제 5,269,247 호, 제 5,501,359 호 등에 기재되어 있다.

상기 GTT NO 96형의 저장탱크는, 0.5 ~ 0.7㎜ 두께의 인바(Invar) 강(36% Ni)으로 이루어지는 1차 밀봉벽 및 2차 밀봉벽과, 플라이우드 박스(plywood box) 및 펄라이트(perlite) 등으로 이루어지는 1차 단열벽 및 2차 단열벽이, 선체의 내부표면 상에 번갈아 적층 설치되어 이루어진다.

상기 GTT NO 96형의 경우, 1차 밀봉벽 및 2차 밀봉벽이 거의 같은 정도의 액밀성 및 강도를 갖고 있어 1차 밀봉벽의 누설시 상당한 기간 동안 2차 밀봉벽만으로도 화물을 안전하게 지탱할 수 있다. 또한 GTT NO 96형의 밀봉벽은 멤브레인(Membrane)이 직선형이므로 Mark Ⅲ형의 파형 멤브레인보다 용접이 간편하여 자동화율은 높으나, 전체적인 용접장은 Mark Ⅲ형보다 길다. 또한, GTT NO 96형의 경우 단열재 상자(즉, 단열벽)를 지지하기 위해서 더블 커플(Double Couple)을 이용하고 있다.

한편, 상기 Mark Ⅲ형의 저장탱크는, 1.2㎜ 두께의 스테인리스강 멤브레 인(Membrane)으로 이루어지는 1차 밀봉벽 및 트리플렉스(triplex)로 이루어지는 2차 밀봉벽과, 폴리우레탄 폼(polyurethane foam) 등으로 이루어지는 1차 단열벽 및 2차 단열벽이, 선체의 내부표면 상에 번갈아 적층 설치되어 이루어진다.

Mark Ⅲ형의 경우에 밀봉벽은 파형 주름부를 가지며, 극저온 상태인 LNG에 의한 수축은 파형 주름부에서 흡수하여 멤브레인 내에는 큰 응력이 생기지 않는다. Mark Ⅲ형 방열 시스템은 내부 구조상 보강이 쉽지 않으며 2차 밀봉벽의 특성상 GTT NO 96형의 2차 밀봉벽에 비해 LNG 누수를 방지하는 기능이 약하다.

상술한 멤브레인형의 액화천연가스 저장탱크는 독립형에 비해 구조 특성상 강성이 약하기 때문에 슬로싱(sloshing) 문제에 보다 취약할 수밖에 없다. 슬로싱이란, 선박이 다양한 해상 상태에서 운동할 때 저장탱크 내에 수용된 액체 상태의 물질, 즉 LNG가 유동하는 현상을 말하는 것으로, 슬로싱에 의해 저장탱크의 벽면은 심한 충격을 받게 된다.

특히, 최근에는 LNG FPSO(Floating, Production, Storage and Offloading)나 LNG FSRU(Floating Storage and Regasification Unit)와 같은 부유식 해상 구조물에 대한 수요가 점차 증가하면서, 이러한 부유식 해상 구조물에 설치된 LNG 저장탱크에 있어서도 슬로싱 문제를 해결할 것이 요구되었다.

LNG FPSO는, 해상에서 직접 천연가스를 생산 및 액화시켜 LNG 저장탱크 내에 저장하고, 필요시 이 LNG 저장탱크 내에 저장된 LNG를 LNG 수송선으로 옮겨싣기 위해 사용되는 부유식 해상 구조물이다. 또 LNG FSRU는 육상으로부터 멀리 떨어진 해상에서 LNG 수송선으로부터 하역되는 LNG를 LNG 저장탱크에 저장한 후 필요에 따 라 LNG를 기화시켜 육상 수요처에 공급하는 부유식 해상 구조물이다.

이러한 슬로싱 현상은 선박의 운항 중에 그리고 부유식 해상 구조물이 해상에 있는 동안에 필연적으로 발생하므로, 슬로싱에 의한 충격력을 견디기 위해 충분한 강도를 가지도록 저장탱크 구조를 설계할 필요가 있다.

도 1은 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크를 갖는 부유식 해상 구조물의 개략 단면도이다. 도 1의 부유식 해상 구조물(1)에는, LNG의 슬로싱 충격력, 특히 좌우측 방향으로의 슬로싱 충격력을 감소시키고자 LNG 저장탱크(10)의 측면 상부 및 하부에 45 도의 각도로 경사진 상부 및 하부 챔퍼(chamfer)(11, 12)를 형성한 LNG 저장탱크(10)의 일례가 도시되어 있다.

이렇게 저장탱크(10)의 상부 및 하부에 챔퍼(11, 12)를 형성함으로써 어느 정도 슬로싱 현상으로 인한 문제를 해소할 수 있다.

한편, 슬로싱 충격력은 LNG 저장탱크(10)의 횡방향 폭이 크면 따라서 커지는데, 종래에는 LNG 저장탱크(10)가 선체의 길이방향을 따라 1열로 배치되어 있어서 LNG 저장탱크(10)의 횡방향 폭이 크므로 슬로싱 충격력이 커지게 되고, 이에 따라 챔퍼(11, 12)의 크기도 커야만 했다. 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크의 경우, 챔퍼의 수직 길이가 2.5 m 이상이 되어야 했다.

그러나, 챔퍼의 크기가 커지면, 그 만큼 LNG 저장탱크의 적재용량이 감소하므로 경제성이 떨어지는 문제점이 있다.

특히, LNG 저장탱크가 GTT NO 96형의 저장탱크인 경우, LNG 저장탱크의 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부위에서, 저장탱크를 구성하는 밀봉 부 재와 단열 부재를 지지하는 지지 구조로서 트라이헤드론(Trihedron)과 인바 튜브(Invar Tube)를 사용한다.

트라이헤드론은 두께가 3t 정도로서 강성이 큰 대신 재료비가 많이 들고, 인바 튜브는 두께가 1.5 t 정도로서 강성이 작은 대신 재료비가 작게 들므로, 힘을 많이 받는 부분, 즉, 상하부벽 및 측벽이 챔퍼와 이루는 모서리에는 트라이헤드론이 설치되고, 이 모서리들 사이의 간격이 크면 이 모서리들 사이에는 인바 튜브가 설치되는데, 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크의 경우, 챔퍼의 수직 길이가 2.5 m 이상이 되어야 하고, 챔퍼가 45 도의 각도로 경사져 있어서, 챔퍼의 실장 길이가 3.5 m 이상으로 상당히 커지게 되므로, 즉, 챔퍼를 포함하는 모서리들 사이의 간격, 보다 상세하게는 상하부벽이 챔퍼와 이루는 모서리와 측벽이 챔퍼와 이루는 모서리 사이의 간격이 크므로, 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크에서는 상하부벽이 챔퍼와 이루는 모서리와 측벽이 챔퍼와 이루는 모서리 사이에도 인바 튜브가 설치되어야 한다.

도 2는 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크의 경우에 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부분의 내면을 개략적으로 도시한 사시도이다. 도 2에서 전후방벽(13)은 실제로는 전방벽 또는 후방벽인데 전방벽과 후방벽의 구성이 동일하므로 본 명세서에서는 전후방벽이라고 하기로 한다. 또한, 도 2에서 상하부벽(14)은 실제로는 상부벽 또는 하부벽인데 상부벽과 하부벽의 구성이 동일하므로 본 명세서에서는 상하부벽이라고 하기로 한다.

도 2에 도시된 바와 같이, 트라이헤드론은, 상하부벽(14)이 챔퍼(12)와 이루 는 상하부 모서리에서 135 도의 각도로 꺽여서 전후방벽(13)에 맞댄 채로 상하부벽(14)과 챔퍼(12)에 걸쳐 양방향으로 연장된 상하부 트라이헤드론(21)과, 측벽(16)이 챔퍼(12)와 이루는 측면 모서리에서 135 도의 각도로 꺾여서 전후방벽(13)에 맞댄 채로 측벽(16)과 챔퍼(12)에 걸쳐 양방향으로 연장된 측면 트라이헤드론(23)을 포함한다.

상하부 트라이헤드론(21)과 측면 트라이헤드론(23)의 사이에는 인바 튜브(25)가 연결되어 있다. 트라이헤드론(21, 23)과 인바 튜브(25)는 연결구(미도시)에 의해 서로 연결된다. 트라이헤드론의 꺾인 한쪽의 길이는 강도와 재료비를 감안할 때 0.67-0.77 m 인 것이 바람직하며, 따라서, 트라이헤드론의 꺾인 한쪽의 길이는 0.67-0.77 m 인 것으로 규격화되어 있다.

이러한 종래의 문제점들을 해결하기 위한 본 발명은, 부유식 해상 구조물에서 챔퍼의 길이를 감소시킴과 동시에 이 길이가 감소된 챔퍼를 포함하는 모서리들 사이에서 저장탱크를 구성하는 밀봉벽과 단열벽을 지지하는 지지 구조를 단순화시킨 LNG 저장탱크를 제공하는 것을 그 목적으로 한다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일 측면에 따르면, 부유식 해상 구조물 내에 설치되어 LNG를 저장할 수 있는 멤브레인형 LNG 저장탱크로서, 상기 저장탱크는 슬로싱 현상의 영향을 감소시킬 수 있도록 상기 부유식 해상 구조물의 내부 공간을 종방향으로 분할하는 코퍼댐을 포함하여 상기 부유식 해상 구조물 내에 2열로 배치되고, 2열로 배치된 상기 저장탱크의 측면 상부 및 하부에 챔퍼를 형성하되, 상기 챔퍼와 함께 상기 저장탱크의 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 상기 챔퍼와 만나는 부위 중 상기 상하부벽이 상기 챔퍼와 이루는 상하부 모서리 및 상기 측벽이 상기 챔퍼와 이루는 측면 모서리 사이에서 상기 저장탱크를 구성하는 밀봉 부재와 단열 부재를 지지하는 지지 구조를 인바 튜브 없이 트라이헤드론으로 구성할 수 있도록 상기 챔퍼의 크기를 감소시키며, 상기 챔퍼는 45 도의 각도로 경사지고, 상기 챔퍼의 수직 길이는 1.01-1.11 m 이고, 상기 챔퍼의 실장 길이는 1.42-1.56 m이고, 상기 트라이헤드론은 상기 상하부 모서리 및 측면 모서리에서 135 도의 각도로 꺾이며, 상기 트라이헤드론의 꺾인 한쪽의 실장 길이는 0.71-0.78 m인 것을 특징으로 하는 멤브레인형 LNG 저장탱크가 제공된다.

삭제

상기 멤브레인형 LNG 저장탱크는, GTT NO 96형의 저장탱크인 것이 바람직하다.

상기 트라이헤드론은, 상기 상하부벽이 상기 챔퍼와 이루는 상하부 모서리에서 상기 전후방벽에 맞댄 채로 상기 상하부벽과 상기 챔퍼에 걸쳐 양방향으로 연장된 상하부 트라이헤드론과, 상기 측벽이 챔퍼와 이루는 측면 모서리에서 상기 전후방벽에 맞댄 채로 상기 측벽과 상기 챔퍼에 걸쳐 양방향으로 연장된 측면 트라이헤드론을 포함하고, 상기 상하부 트라이헤드론과 상기 측면 트라이헤드론은 연결구에 의해 서로 연결되는 것이 바람직하다.

상기 부유식 해상 구조물은, 극저온 상태로 적재되는 액체 화물을 저장하는 저장탱크를 가지면서 유동이 발생하는 해상에서 부유 상태로 사용되는, LNG FPSO, LNG FSRU, LNG 수송선 및 LNG RV 중에서 선택된 어느 하나인 것일 수 있다.

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상술한 바와 같은 본 발명의 LNG 저장탱크에 따르면, 챔퍼의 길이를 감소시킴과 동시에 이 길이가 감소된 챔퍼를 포함하는 모서리들 사이에서 사이에서 저장탱크를 구성하는 밀봉벽과 단열벽을 지지하는 지지 구조를 인바 튜브 없이 트라이헤드론으로 구성하므로, 챔퍼의 길이가 감소된 만큼 LNG 저장탱크의 적재용량이 증가되어 경제성이 향상되는 효과가 있으며, 또한 챔퍼 부위에서 상기 지지 구조를 설치하는 작업이 간단해지는 효과가 있다.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른, 부유식 해상 구조물 내에 LNG를 저장하기 위한 LNG 저장탱크를 도면을 참조하여 상세하게 설명한다.

본 명세서에서 부유식 해상 구조물이란, LNG와 같이 극저온 상태로 적재되는 액체 화물을 저장하는 저장탱크를 가지면서 유동이 발생하는 해상에서 부유된 채 사용되는 구조물과 선박을 모두 포함하는 개념으로, 예를 들어 LNG FPSO(Floating, Production, Storage and Offloading)나 LNG FSRU(Floating Storage and Regasification Unit)와 같은 해상 구조물 뿐만 아니라 LNG 수송선이나 LNG RV(LNG Regasification Vessel)와 같은 선박을 모두 포함하는 것이다.

도 3은 본 발명의 실시예에 따라 2열 배치된 LNG 저장탱크를 갖는 부유식 해상 구조물의 개략 횡단면도이다.

도 3에 도시된 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 부유식 해상 구조 물(100)의 LNG 저장탱크(110)는, GTT NO 96형의 멤브레인형 LNG 저장탱크이며, 그 내부에 수용된 LNG의 슬로싱 현상으로 인한 영향을 감소시키기 위해서 부유식 해상 구조물의 내부 공간을 종방향을 따라 구분하도록 설치되는 종방향 코퍼댐(115)을 포함한다.

종방향 코퍼댐(115)으로 인하여 저장탱크(110)는 단열벽 및 밀봉벽에 있어서 불연속면 없이 완전한 2개의 저장공간을 가질 수 있다. 다시 말해서 본 발명에 따르면, 하나의 저장탱크를 2개의 공간으로 분리하는 것이 아니라, 부유식 해상 구조물의 내부 공간을 종방향을 따라 구분하고, 이렇게 구분된 각각의 공간에 별개의 저장탱크가 설치될 수 있다.

본 발명에 있어서 코퍼댐은 종방향 코퍼댐 격벽(벌크헤드) 사이에 공간부(void space)가 마련되는 격자 형태의 구조물로서, 부유식 해상 구조물의 내부 공간을 종횡으로 구획하여 각각의 구획에 멤브레인형 저장탱크를 설치할 수 있도록 하는 구조물이다.

저장탱크(110)를 2열로 배치함으로써 저장탱크에 가해지는 슬로싱에 의한 충격력은 급격히 감소될 수 있다. 수치해석결과를 고려할 때 크게 다음과 같은 두 가지 이유에서 슬로싱 충격력이 줄어드는 것으로 이해할 수 있다. 첫째로 하나의 저장탱크에 저장되는 화물, 즉 LNG의 양이 줄어듦으로써 슬로싱에 의한 충격력이 감소하게 된다. 둘째로 저장탱크의 폭이 반 이상으로 감소됨에 따라 액체화물, 즉 LNG의 운동 고유주기가 부유식 해상 구조물의 고유주기와 멀어지게 됨으로써 액체화물의 운동의 크기가 작아지게 된다.

또한, LNG의 슬로싱 충격력, 특히 좌우측 방향으로의 슬로싱 충격력을 감소시키고자 LNG 저장탱크(110)의 측면 상부 및 하부에는 45 도의 각도로 경사진 상부 및 하부 챔퍼(111, 112)가 형성되는데, 본 발명에서는 저장탱크(110)를 2열로 배치함으로써 저장탱크에 가해지는 슬로싱에 의한 충격력은 급격히 감소되므로, 챔퍼(111, 112)의 크기를 크게 하지 않고 감소시킨다.

따라서, 본 발명의 실시예에서는 챔퍼(111, 112)를 45 도의 각도로 경사지게 형성하되, 챔퍼(111, 112)의 수직 길이를 바람직하게는 1.01-1.11 m 로, 더욱 바람직하게는 1.06 m 로 감소시켰다. 챔퍼(111, 112)가 챔퍼(111, 112)의 수직 길이가 1.01-1.11 m 이면 챔퍼의 실장 길이는 1.42-1.56 m 가 되고, 챔퍼(111, 112)의 수직 길이가 1.06 m 이면 챔퍼의 실장 길이는 1.49 m 가 된다.

LNG 저장탱크가 GTT NO 96형의 저장탱크인 경우, 일반적으로 LNG 저장탱크의 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부위에서, 저장탱크를 구성하는 밀봉 부재와 단열 부재를 지지하는 지지 구조로서 트라이헤드론(Trihedron)과 인바 튜브(Invar Tube)를 사용한다.

도 4는 본 발명의 실시예에 따라 2열 배치된 LNG 저장탱크의 경우에 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부분의 내면을 개략적으로 도시한 사시도이다. 도 4에서 전후방벽(113)은 실제로는 전방벽 또는 후방벽인데 전방벽과 후방벽의 구성이 동일하므로 본 명세서에서는 전후방벽이라고 하기로 한다. 또한, 도 4에서 상하부벽(114)은 실제로는 상부벽 또는 하부벽인데 상부벽과 하부벽의 구성이 동일하므로 본 명세서에서는 상하부벽이라고 하기로 한다.

도 4에 도시된 바와 같이, 트라이헤드론은, 상하부벽(114)이 챔퍼(112)와 이루는 상하부 모서리에서 135 도의 각도로 꺽여서 전후방벽(113)에 맞댄 채로 상하부벽(114)과 챔퍼(112)에 걸쳐 양방향으로 연장된 상하부 트라이헤드론(121)과, 측벽(116)이 챔퍼(112)와 이루는 측면 모서리에서 135 도의 각도로 꺾여서 전후방벽(113)에 맞댄 채로 측벽(116)과 챔퍼(112)에 걸쳐 양방향으로 연장된 측면 트라이헤드론(123)을 포함한다.

트라이헤드론은 그 꺾인 한쪽의 길이가 강도와 재료비를 감안할 때 0.67-0.77 m 인 것이 바람직하며, 따라서, 트라이헤드론의 꺾인 한쪽의 길이는 0.67-0.77 m 인 것으로 규격화되어 있는데, 본 발명의 실시예에 의하면, 챔퍼의 실장 길이가 종래의 3.5 m 이상에서 1.42-1.56 m 로 감소되므로, 챔퍼를 포함하는 모서리들 사이에서, 보다 상세하게는, 저장탱크의 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부위 중 상하부벽이 챔퍼와 이루는 모서리와 측벽이 챔퍼와 이루는 모서리들 사이에서 밀봉 부재와 단열 부재를 지지하는 지지 구조를 인바 튜브 없이 트라이헤드론으로 구성하는 것이 가능해진다.

즉, 도 4에 도시된 바와 같이, 상하부 트라이헤드론(121) 또는 측면 트라이헤드론(123)은 그 꺾인 한쪽의 실장 길이가 0.71-0.78 m 이며, 상하부 트라이헤드론(21)과 측면 트라이헤드론(23)은 연결구(미도시)에 의해 서로 연결되어 있다.

이상과 같이 본 발명에 따른 LNG 저장탱크를, 예시된 도면을 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 이상에서 설명된 실시예와 도면에 의해 한정되지 않으며, 특허청구범위 내에서 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자들에 의 해 다양한 수정 및 변형이 이루어질 수 있음은 물론이다.

도 1은 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크의 개략 단면도이다.

도 2는 종래의 1열 배치된 LNG 저장탱크의 경우에 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부분의 내면을 개략적으로 도시한 사시도이다.

도 3은 본 발명의 실시예에 따라 2열 배치된 LNG 저장탱크의 개략 횡단면도이다.

도 4는 본 발명의 실시예에 따라 2열 배치된 LNG 저장탱크의 경우에 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 챔퍼와 만나는 부분의 내면을 개략적으로 도시한 사시도이다.

Claims

부유식 해상 구조물 내에 설치되어 LNG를 저장할 수 있는 멤브레인형 LNG 저장탱크로서,

상기 저장탱크는 슬로싱 현상의 영향을 감소시킬 수 있도록 상기 부유식 해상 구조물의 내부 공간을 종방향으로 분할하는 코퍼댐을 포함하여 상기 부유식 해상 구조물 내에 2열로 배치되고,

2열로 배치된 상기 저장탱크의 측면 상부 및 하부에 챔퍼를 형성하되, 상기 챔퍼와 함께 상기 저장탱크의 전후방벽이 상하부벽, 측벽 및 상기 챔퍼와 만나는 부위 중 상기 상하부벽이 상기 챔퍼와 이루는 상하부 모서리 및 상기 측벽이 상기 챔퍼와 이루는 측면 모서리 사이에서 상기 저장탱크를 구성하는 밀봉 부재와 단열 부재를 지지하는 지지 구조를 인바 튜브 없이 트라이헤드론으로 구성할 수 있도록 상기 챔퍼의 크기를 감소시키며,

상기 챔퍼는 45 도의 각도로 경사지고, 상기 챔퍼의 수직 길이는 1.01-1.11 m 이고, 상기 챔퍼의 실장 길이는 1.42-1.56 m이고,

상기 트라이헤드론은 상기 상하부 모서리 및 측면 모서리에서 135 도의 각도로 꺾이며, 상기 트라이헤드론의 꺾인 한쪽의 실장 길이는 0.71-0.78 m인 것을 특징으로 하는 멤브레인형 LNG 저장탱크.
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청구항 1에 있어서,

상기 멤브레인형 LNG 저장탱크는, GTT NO 96형의 저장탱크인 것을 특징으로 하는 멤브레인형 LNG 저장탱크.
청구항 1에 있어서,

상기 트라이헤드론은, 상기 상하부벽이 상기 챔퍼와 이루는 상하부 모서리에서 상기 전후방벽에 맞댄 채로 상기 상하부벽과 상기 챔퍼에 걸쳐 양방향으로 연장된 상하부 트라이헤드론과, 상기 측벽이 챔퍼와 이루는 측면 모서리에서 상기 전후방벽에 맞댄 채로 상기 측벽과 상기 챔퍼에 걸쳐 양방향으로 연장된 측면 트라이헤드론을 포함하고,

상기 상하부 트라이헤드론과 상기 측면 트라이헤드론은 연결구에 의해 서로 연결되는 것을 특징으로 하는 멤브레인형 LNG 저장탱크.
청구항 1, 청구항 5 또는 청구항 6에 있어서,

상기 부유식 해상 구조물은, 극저온 상태로 적재되는 액체 화물을 저장하는 저장탱크를 가지면서 유동이 발생하는 해상에서 부유 상태로 사용되는, LNG FPSO, LNG FSRU, LNG 수송선 및 LNG RV 중에서 선택된 어느 하나인 것을 특징으로 하는 멤브레인형 LNG 저장탱크.
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