이하, 상기한 바와 같은 구성을 가지는 본 발명에 의한 진동 및 소음 저감 구조를 가지는 수직형 풍력 발전기를 첨부된 도면을 참고하여 상세하게 설명한다.
도 6은 수직형 풍력 발전기의 작동 원리를 간략하게 도시하고 있다. 도 6에 도시된 바와 같이, (도 6을 기준으로) 아래쪽에서 바람이 불어오면 수직형 풍력 발전기의 블레이드는 상대받음각에 따른 양력을 발생시키고 이러한 양력 성분 중 일부는 블레이드를 전방으로 이동하게 하는 추력을 발생시켜 반시계 방향으로 회전하게 된다. 이 때, 서로 마주보는 방향에 위치한 블레이드는 좌우 회전 관성력은 동일하나 상대 속도 차이 때문에 공력하중은 서로 다르게 된다. 즉, 도 6에서 오른쪽 블레이드의 경우 관성력과 공력하중이 동일한 방향으로 발생하여 바깥 방향으로 벡터 합이 존재하게 되는 반면, 왼쪽의 블레이드는 관성력과 공력하중이 반대 방향으로 발생하게 되어 전체 시스템에서의 합력은 달라지는 것이다. 따라서 회전 효과에 따른 필연적인 불균형 공력하중에 기인하여 좌우 또는 전후로 진동 현상이 발생하게 된다. 이 때, 회전 속도에 따라서 지지대가 회전축을 관통하여 개별적인 병진 운동을 하거나 또는 블레이드가 지지대를 따라 추가적으로 개별적인 병진 운동을 할 수 있다면, 블레이드 자체가 받는 상대받음각의 급격한 변화 효과 저감으로 점성 유동박리 등에 기인한 공력소음 또한 저감될 수 있으며, 블레이드에 의해 유발되는 필연적인 진동 에너지 또한 초기에 저감시키는 효과가 있게 된다. 본 발명의 수직형 풍력 발전기는 상술한 바와 같은 원리에 따라, 지지대가 회전축을 관통하여 병진 운동을 할 수 있는 구조 및 블레이드가 지지대를 따라 병진 운동을 할 수 있는 구조를 구비함으로써 진동 및 소음을 저감시키도록 하고 있다. 이하에서 상기 수직형 풍력 발전기의 구체적인 구조에 대하여 보다 상세히 설명한다.
도 7은 본 발명에 의한 진동 및 소음 저감 구조를 가지는 수직형 풍력 발전기를 간략히 도시한 것이다. 본 발명의 진동 및 소음 저감 구조를 가지는 수직형 풍력 발전기는, 지면에 대해 수직으로 형성되는 회전축(40); 상기 회전축(40)의 일측 끝단에 연결되는 발전기(50); 상기 회전축(40)의 타측 쪽에 배치되며, 상기 회전축(40)과 연결되는 적어도 하나 이상의 블레이드 지지대(20); 상기 블레이드 지지대(20)의 끝단에 구비되는 블레이드(10);를 포함하여 이루어지는데, 이 때 종래의 수직형 풍력 발전기와는 달리, 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 회전축(40)을 관통하여 교차 연결되며, 상기 블레이드 지지대(20)와 상기 회전축(40)이 교차하는 부분에 탄성(elastic)체 또는 점탄성(viscoelastic)체를 포함하여 이루어진 회전축 진동-소음 저감부(30)가 구비된다. 도 7에서는 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 회전축(40)에 2방향으로 연결되어 4개의 상기 블레이드(10)가 구비되는 형태로 도시되어 있으나, 물론 도 6에서와 같이 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 회전축(40)에 1방향으로만 구비되어 2개의 상기 블레이드(10)가 구비될 수도 있고, 또는 3방향으로 구비되어 총 6개의 상기 블레이드(10)가 구비될 수도 있는 등, 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 회전축(40)에 구비되는 방향의 개수가 상기 도면에 의하여 제한되는 것은 아니며, 발전 용량, 소재 강도 등과 같은 다양한 요소에 의하여 적절히 결정될 수 있다. 또한, 여기에서, 상기 회전축(40)과 상기 발전기(50)는 직접 연결되거나 또는 벨트, 기어 등과 같은 구조에 의하여 간접 연결될 수 있다. 또한 상기 블레이드(10)는 본 발명에서 하기의 도 9에 도시된 바와 같은 특수 설계된 에어포일 단면을 가지는 블레이드인 것이 바람직하며, 이에 대해서는 이후 보다 상세히 설명한다.
이러한 구조의 원리를 보다 상세히 설명하면 다음과 같다. 종래에는 수직형 풍력 발전기의 회전축과 블레이드 지지대가 서로 고정적으로 연결되었으나, 본 발명에서는 도 7(B)에 도시된 바와 같이 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 회전축(40)을 통과하여 교차 연결되도록 하고 있으며, 또한 상기 블레이드 지지대(20)와 상기 회전축(40) 사이에 탄성체 또는 점탄성체를 포함하여 이루어진 회전축 진동-소음 저감부(30)를 구비하도록 하고 있다. 따라서 본 발명의 구조에 의하면, 회전 시 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 회전축 진동-소음 저감부(30)에 포함된 탄성체 또는 점탄성체에 의해 진동 및 충격 에너지가 흡수되고 상기 회전축(40)을 통해 상기 발전기(50) 및 타워로 전달되는 진동 에너지 또한 획기적으로 저감되게 된다. 물론 이와 같이 진동 에너지가 저감됨에 따라, 진동에 의해 발생되던 소음 역시 효과적으로 저감시킬 수 있다. 보다 상세히 설명하자면, 도 6을 참조하여 설명한 바와 같이 회전 시 합력의 차이로 인해 상기 블레이드 지지대(20)에 하중이 전달되게 되는데, 상기 블레이드 지지대(20)와 상기 회전축(40)이 본 발명과 같은 구조로 연결되게 되면, 하중이 전달되는 상기 블레이드 지지대(20)가 하중이 발생되는 방향으로 움직이게 되며, 상기 회전축 진동-소음 저감부(30)의 탄성체 또는 점탄성체 부분이 진동 에너지 흡수 역할을 수행하게 된다. 이 때, 상기 회전축 진동- 소음 저감부(30)에는 풍력 발전기의 규모, 용량 및 운용 조건에 따라 적절히 변형하여 최적화된 용량으로 결정된 탄성 및 점탄성체를 장착할 수 있다.
상기 회전축 진동-소음 저감부(30)는, 도 7(B)에 도시되어 있는 바와 같이, 상기 블레이드 지지대(20) 상에 상기 회전축(40) 양측에 각각 구비되는 한 쌍의 고정수단(32); 상기 고정수단(32)과 상기 회전축(40) 사이에 각각 구비되는 한 쌍의 진동흡수수단(31); 을 포함하여 이루어지는 구조로서 용이하게 구현할 수 있다.
상기 고정수단(32)은 도 7(B)에 도시된 바와 같이 볼트나 핀 등과 같은 기계적 구조로서 이루어질 수도 있으나, 물론 이로써 본 발명이 제한되는 것은 아니며, 수직형 풍력 발전기 제작에만 국한되는 것은 아니다. 상기 고정수단(32)은 이외에도, 보강재가 상기 블레이드 지지대(20)에 용접 또는 접착되는 등과 같은 형태로 이루어지거나, 또는 상기 블레이드 지지대(20)에 굴곡이 진다든가 하는 것과 같이 고정용 구조가 상기 블레이드 지지대(20)와 일체로 형성되는 형태로 이루어질 수도 있는 등, 상기 진동흡수수단(31)와 접촉하는 위치를 고정할 수 있기만 하다면 어떤 형태로 이루어져도 무방하다. 상기 고정수단(32)이 도 7(B)에서와 같이 볼트나 핀과 같은 기계적 구조로 이루어질 경우 상기 고정수단(32)-상기 진동흡수수단(31) 사이 및 상기 진동흡수수단(31)-상기 회전축(40) 사이에는 도 7(B)에 도시된 바와 같은 와셔(33)가 더 구비되는 것이 바람직하다.
상기 진동흡수수단(31)은 도 7(B)에 도시된 바와 같이 스프링과 같은 탄성체로서 구현될 수 있으나, 물론 이로써 본 발명이 제한되는 것은 아니다. 상기 진동흡수수단(31)은 이외에도, 도 7(B)에 도시된 바와는 다른 형태의 스프링, 탄성체로 된 블록 등과 같은 탄성체 구조로 이루어지거나, 댐퍼(damper)와 같은 점탄성체 구조로 이루어지거나, 또는 스프링 및 댐퍼가 병렬로 연결되는 구조로 이루어지거나, 능동식 또는 수동식 충격 흡수기로 이루어지는 등, 상술한 바와 같이 탄성체 또는 점탄성체를 포함하는 구조로 되어 진동 및 소음 에너지를 흡수할 수 있기만 하다면 어떤 형태로 이루어져도 무방하다.
또한 본 발명의 수직형 풍력 발전기(100)는, 상기 블레이드 지지대(20)의 끝단부 즉 상기 블레이드(10) 측에 블레이드 진동-소음 저감부(60)가 더 구비될 수 있다. 즉 도 7(C)에 도시되어 있는 바와 같이, 본 발명의 수직형 풍력 발전기(100)는, 상기 블레이드 지지대(20)가 상기 블레이드(10)를 관통하여 끝단 일부가 돌출된 형태로 구비되며, 상기 블레이드(10)와 상기 블레이드 지지대(20)가 연결되는 부분에 탄성체 또는 점탄성체를 포함하여 이루어진 블레이드 진동-소음 저감부(60)가 더 구비되는 것이다. 이에 따라 상기 블레이드(10)는 지지대(20)를 따라서 독자적인 상대 병진 운동(translational motion)을 할 수 있게 된다.
이러한 구조의 원리를 보다 상세히 설명하면 다음과 같다. 수직형 풍력 발전기에서는 정상 작동 중일 때 뿐만 아니라 작동 중 급격한 풍속 변화가 발생할 경우, 회전 시 서로 반대쪽에 위치한 블레이드 사이에 급격한 하중 변화에 기인한 일종의 진동 및 충격 하중이 발생할 수 있다. 이 때 상기 블레이드(10)와 상기 블레이드 지지대(20)가 연결되는 부분에 도 7(C)에 도시된 바와 같은 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)가 더 구비됨으로서, 상술한 바와 같은 경우에 매우 유효하게 진동 및 충격 에너지를 흡수할 수 있는 것이다. 즉, 본 발명에서는 상기 블레이드(10)가 상기 블레이드 지지대(20)를 따라서 회전하중(공력 및 관성)에 의한 미끄럼 병진 운동을 허용하도록 구비되며, 상기 블레이드(10)의 병진 운동 궤적 상에 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)를 구비하는 것이다. 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)에 의하여 (도 6에 도시된 바와 같은 원리에 의하여) 회전에 따른 급격한 받음각 변화 효과가 완화되며, 따라서 상기 블레이드(10)와 상기 블레이드 지지대(20)로 전달되는 진동 및 소음이 저감되는 효과를 얻을 수 있게 된다.
또한, 부수적으로는 다음과 같은 효과도 얻을 수 있다. 회전 시 하중 크기 차이에 비례하여 상기 블레이드(10)의 수직 방향 변위와 속도가 유발되는데, 본 발명의 구조에서는 상기 블레이드 지지대(20)의 양측 끝단에 각각 하나씩, 즉 한 쌍의 상기 블레이드(10)가 구비되기 때문에, 결과적으로 각각 서로 반대 방향으로의 상대받음각 차이를 유발하게 된다. 이 때 전진하는 블레이드의 경우는 공력하중 증가로 인해 상기 블레이드 지지대(20)를 따라 원심 방향으로 상대 운동을 하게 되는데, 이는 공기역학적으로 해당 블레이드의 급격한 상대받음각 변화 효과를 감소시켜 주어 점성 유동 박리에 기인한 유동소음 또한 추가적으로 저감시켜 줄 수 있는 효과를 가지게 된다.
상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)는, 상기 블레이드 지지대(20) 상에 상기 블레이드(10) 일측에 구비되는 고정수단(62); 상기 고정수단(62)과 상기 블레이드(10) 사이에 구비되는 진동흡수수단(61); 을 포함하여 이루어지는 구조로서 용이하게 구현할 수 있다. 이 때, 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)는, 도 7(C)에 도시되어 있는 바와 같이 상기 고정수단(62)이 상기 블레이드(10)의 양측에 한 쌍이 구비되며, 상기 진동흡수수단(61)은 각각의 상기 고정수단(62)과 상기 블레이드(10)의 사이 공간에 각각 한 쌍이 구비되도록 하는 것이 더욱 바람직하다. 즉 이 경우 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)는, 상기 블레이드 지지대(20) 상에 상기 블레이드(10)를 중심으로 상기 블레이드(10) 양측에 각각 구비되는 한 쌍의 고정수단(62); 상기 고정수단(62)과 상기 상기 블레이드(10) 사이에 각각 구비되는 한 쌍의 진동흡수수단(61);을 포함하여 이루어지는 구조로서 구현되는 것이다.
물론 상술한 바와 같은 구조로서 본 발명이 제한되는 것은 아니며, 상기 회전축 진동-소음 저감부(30)에서와 마찬가지로, 상기 고정수단(62)은 볼트(+와셔), 핀(+와셔), 보강재의 용접, 보강재의 부착, 지지대와 일체형으로 형성된 고정용 구조 등과 같은 다양한 형태로 형성될 수 있으며, 또한 상기 진동흡수수단(61)도 스프링, 탄성체 블록, 댐퍼, 능동 또는 수동식 충격흡수기, 또는 이들의 조합 등과 같은 다양한 형태로 형성될 수 있다.
도 8은 본 발명의 수직형 풍력 발전기(100)의 다른 실시예를 도시하고 있다. 도 8의 실시예에서는, 상기 블레이드(10) 및 상기 회전축(40) 사이에 보조 블레이드(70)가 더 구비되며, 상기 보조 블레이드(70)와 상기 블레이드 지지대(20)가 연결되는 부분에 탄성체 또는 점탄성체를 포함하여 이루어진 보조 블레이드 진동-소음 저감부(80)가 더 구비되도록 하고 있다. 도 8에서는 상기 보조 블레이드(70)가 상기 블레이드(10) 하나당 한 개씩 구비되는 것으로 도시되어 있으나, 물론 상기 수직형 풍력 발전기(100)의 크기, 원하는 발전 효율, 원하는 내구도 등의 여러 요소에 따라 상기 보조 블레이드(70)가 하나 이상 구비될 수도 있다. 또한, 상기 보조 블레이드(70)는 상기 블레이드(10)와 동일하거나 유사한 형상으로 형성되는 것이 바람직하다.
이와 같이 상기 보조 블레이드(70) 및 상기 보조 블레이드 진동-소음 저감부(80)가 더 구비됨으로써, 상술한 바와 같은 진동 및 소음 저감 효과가 보다 향상될 수 있게 된다. 즉, 상기 보조 블레이드(70) 또한 상기 블레이드 지지대(20)를 따라 회전하중(공력 및 관성)에 의해 각각 미끄러짐 상대 운동이 허용되어 역학적으로 진동 및 유동 소음이 저감되도록 하는 바, 즉 상기 블레이드(10), 상기 블레이드 지지대(20) 및 상기 회전축(30)의 진동의 저감 효과를 더욱 높여 주는 역할을 한다. 특히, 상기 보조 블레이드(70) 및 상기 보조 블레이드 진동-소음 저감부(80)를 적용하면, 진동 및 소음 저감 효과를 높이기 위하여 상기 블레이드(10)나 상기 회전축 진동-소음 저감부(30), 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60) 등을 다시 설계하지 않고도 용이하면서도 경제적으로 추가적인 성능 향상 효과를 얻을 수 있다.
상기 보조 블레이드 진동-소음 저감부(80)는, 상기 블레이드(10)와 상기 보조 블레이드(70) 사이에 구비되는 진동흡수수단(81); 을 포함하여 이루어지는 구조로서 용이하게 구현할 수 있다. 이 때, 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)가, 도 8(B)에 도시되어 있는 바와 같이, 상기 고정수단(82)이 상기 블레이드(10)의 양측에 한 쌍이 구비되며, 상기 진동흡수수단(81)은 각각의 상기 고정수단(82)과 상기 블레이드(10)의 사이 공간에 각각 한 쌍이 구비되는 구조로 되어 있을 경우, 상기 보조 블레이드 진동-소음 저감부(80)는 상기 도 8(B)에 도시되어 있는 바와 같이 상기 진동흡수수단(81)만으로 이루어질 수 있다. 또는, 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)가 상기 고정수단(61) 및 상기 진동흡수수단(62)이 상기 블레이드 지지대(20) 끝단부에 하나만 구비되는 경우라면, 상기 보조 블레이드 진동-소음 저감부(80)는 상기 보조 블레이드(70)의 내측에 구비되는 (상기 고정수단(61)과 같은) 고정수단 및 이 고정수단과 상기 보조 블레이드(70) 사이에 구비되는 (상기 진동흡수수단(81)과 같은) 진동흡수수단을 더 포함하여 이루어지게 된다. (사실상 위의 두 경우 모두 최종적으로 구현되는 형태는 도 8(B)로 동일하게 나타나게 된다.)
물론 상술한 바와 같은 구조로서 본 발명이 제한되는 것은 아니며, 상기 회전축 진동-소음 저감부(30) 및 상기 블레이드 진동-소음 저감부(60)에서와 마찬가지로, 상기 고정수단(82)은 볼트(+와셔), 핀(+와셔), 보강재의 용접, 보강재의 부착, 지지대와 일체형으로 형성된 고정용 구조 등과 같은 다양한 형태로 형성될 수 있으며, 또한 상기 진동흡수수단(81)도 스프링, 탄성체 블록, 댐퍼, 능동 또는 수동식 충격흡수기, 또는 이들의 조합 등과 같은 다양한 형태로 형성될 수 있다.
이하에서는 본 발명의 수직형 풍력 발전기(100)에 구비되는 상기 블레이드(10)의 형상에 대해 보다 상세히 설명한다. 상술한 바와 같이 수직형 풍력 발전기의 발전 효율을 직접적으로 상승시키기 위해서는 블레이드 형상의 개선이 반드시 필요하다. 본 발명에서는 진동 및 소음 저감 구조를 도입함과 동시에 블레이드 형상을 개선함으로써 풍력 발전기의 내구성 및 발전 효율을 향상시키고자 한다.
도 9는 본 발명에 의한 에어포일 형상 및 블레이드 형상을 간략하게 도시한 것이다. 본 발명의 수직형 풍력 발전기에 채용되는 상기 블레이드(10)는, 정면에서 보았을 때 도 9(A)에 도시되어 있는 바와 같이 직선 형상으로 형성되거나 도 9(B)에 도시되어 있는 바와 같이 곡선 형상으로 형성될 수 있다. 도 9(B)에서는 상기 블레이드(10)가 정면에서 보았을 때 S자형으로 형성되는 하나의 실시예를 도시하고 있으나, 물론 이로써 본 발명이 제한되는 것은 아니다. 상기 블레이드(10)가 도 9(B)에 도시되어 있는 바와 같이 정면에서 보았을 때 S자형 형상으로 형성될 경우 보다 진동 및 소음 저감 효과가 보다 우수하게 나타난다.
또한 상기 블레이드(10)는, 측면에서 보았을 때 도 9(A) 또는 도 9(B)의 a에 도시되어 있는 바와 같이 직선 형상으로 형성되거나, 또는 도 9(B)의 b, c에 도시되어 있는 바와 같이 곡선 형상으로 형성될 수 있다. 도 9(B)의 b, c에서는 상기 블레이드가 측면에서 보았을 때 원 또는 타원의 일부로 형성되는 하나의 실시예를 도시하고 있으나, 물론 이로써 본 발명이 제한되는 것은 아니며, W자형이나 웨이브 등과 같이 다양한 곡선 형상이 적용될 수 있다.
이하에서 본 발명의 블레이드의 에어포일 형상에 대해 보다 상세히 설명한다. 수직형 풍력 발전기는 일반적으로 풍속, 블레이드의 회전 속도 및 각도에 따라 상대받음각이 -20~20° 정도로 변화할 수 있다. 따라서 고받음각에서 고성능을 낼 수 있는 에어포일의 설계가 핵심적인 기술 중 하나가 된다. 본 발명에서는 전문 공기역학 및 유체역학 이론과 CFD(전산수치해석)을 통해 최적의 에어포일 및 날개 형 상을 설계하고 이를 실험적으로 확인하였다.
도 4는 종래의 Clark-Y 에어포일에서의 CFD 해석 결과를 도시하고 있으며, 도 10은 본 발명의 에어포일에서의 CFD 해석 결과를 도시하고 있으며, 하기의 표 1은 해석 결과로부터 계산되는 종래의 에어포일 및 본 발명의 에어포일에서의 양력계수 및 항력계수 값을 기재한 것이다. 도 4와 도 10을 비교하여 볼 때, 도 4에 도시된 종래의 Clark-Y 에어포일의 경우 강한 유동박리 현상이 나타나고 있는 반면, 도 10에 도시된 본 발명의 에어포일의 경우 상대적으로 약한 유동박리 현상이 나타나고 있음을 확인할 수 있다.
하기의 표 1은 종래의 에어포일 및 본 발명의 에어포일을 각각 적용한 블레이드를 사용하였을 때 실험적으로 나타난 풍속별 회전수 및 시동 풍속을 기재한 것이다. 표 3에 기재되어 있는 바와 같이, 종래에 시동 풍속이 4m/s였던 것과 비교하였을 때 본 발명의 에어포일의 경우 시동 풍속이 1.0~1.2m/s로 현저히 낮아, 바람이 매우 약한 지역에서도 효율적인 적용이 가능함을 알 수 있다. 또한 본 발명의 에어포일을 적용하였을 때 다양한 풍속 조건에서 훨씬 회전수가 빠르게 나타나고 있어, 본 발명의 수직형 풍력발전 블레이드가 종래보다 훨씬 우수한 성능을 보이고 있음을 알 수 있다.
풍속(m/s) |
종래의 에어포일 (Clark-Y Airfoil) |
본 발명의 에어포일 |
|
|
rpm |
rpm |
|
12 |
250 |
290 |
10 |
210 |
250 |
|
9 |
154 |
235 |
|
8 |
150 |
210 |
|
6 |
150 |
175 |
|
5 |
100 |
140 |
|
4 |
48 |
120 |
|
3 |
- |
95 |
|
2 |
- |
72 |
|
1 |
- |
35 |
|
본 발명의 수직형 풍력 발전기(100)는 또한, 도 11(A)에 도시된 바와 같이 실린더 형상으로 형성되어 상기 회전축(40)을 둘러싸는 형태로 구비되는 허브하우징(90)이 더 구비되는 것이 바람직하다. 도 11(A)에서는 상기 허브하우징(90)이 상기 회전축(40) 거의 전체에 걸쳐 연장된 형태로 형성된 것으로 도시되어 있으나, 물론 이로써 본 발명이 제한되는 것은 아니며, 예를 들어 상기 허브하우징(90)은 상기 회전축(40)과 상기 블레이드 지지대(20)가 연결되는 부분 주변에만 구비될 수도 있는 등 본 발명의 취지를 벗어나지 않는 범위 내에서 다양하게 변형할 수 있다.
상기 허브하우징(90)은 외관을 미려하게 하기 위한 디자인의 필요에 의해서도 구비될 수 있으나, 또한 상기 허브하우징(90)을 구비함으로써 성능의 증가 또한 얻을 수 있다. 도 11(B)는 상기 허브하우징(90)이 있는 경우 및 없는 경우에 대해 바람의 진행 방향을 간략하게 도시한 것으로, 상기 허브하우징(90)이 있는 경우에는 나오는 바람이 들어오는 바람을 일정하게 밀어주는 역할을 하는 반면, 상기 허브하우징(90)이 없는 경우에는 나오는 바람이 일정하지 않아 유동 내 트랜지션(transition) 발생이 쉬워져 유동 효율이 떨어지게 되는 것이다. 따라서 상기 허브하우징(90)이 구비됨으로써 보다 효율을 높일 수 있다는 것을 이론적으로도 알 수 있다. 하기의 표 2는 허브하우징이 있는 경우 및 없는 경우에 대한 실험값을 기재한 것으로, 실험적으로도 허브하우징이 있는 경우에 풍속에 따른 회전수가 훨씬 높게 나타나고 있음을 확인할 수 있다.
실험풍속 (m/s) |
허브하우징이 없는 경우 |
허브하우징이 있는 경우 |
|
|
rpm |
rpm |
|
3 |
95 |
140 |
2 |
72 |
90 |
|
1 |
- |
35~40 |
|
본 발명은 상기한 실시예에 한정되지 아니하며, 적용범위가 다양함은 물론이고, 청구범위에서 청구하는 본 발명의 요지를 벗어남이 없이 당해 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 누구든지 다양한 변형 실시가 가능한 것은 물론이다.