KR100894122B1 - Method for manufacturing polycrystalline diamond using amorphous bond - Google Patents
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Abstract
본 발명은 비정질 결합제를 이용한 PCD 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 비정질 결합제를 이용하여 종래의 PCD 제조방법에 비하여 온도, 압력 및 시간이 훨씬 완화된 조건하에서 우수한 성능을 가지는 PCD를 제조하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for producing a PCD using an amorphous binder, more specifically, a method for producing a PCD having excellent performance under conditions in which temperature, pressure, and time are much less than that of a conventional PCD using an amorphous binder. It is about.
본 발명의 제조방법은 다이아몬드 분말과 비정질 금속 분말을 혼합하는 단계; 상기 혼합된 비정질 금속분말을 형틀에 장입하는 단계; 및 상기 장입된 비정질 금속분말을 가열 및 가압하여 소결하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.The production method of the present invention comprises the steps of mixing the diamond powder and the amorphous metal powder; Charging the mixed amorphous metal powder into a mold; And sintering the charged amorphous metal powder by heating and pressing.
비정질, PCD, 소결, 방전 플라즈마, 강도 Amorphous, PCD, sintered, discharge plasma, strength
Description
본 발명은 비정질 결합제를 이용한 PCD 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 비정질 결합제를 이용하여 종래의 PCD 제조방법에 비하여 온도, 압력 및 시간이 훨씬 완화된 조건하에서 우수한 성능을 가지는 PCD를 제조하는 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for producing a PCD using an amorphous binder, more specifically, a method for producing a PCD having excellent performance under conditions in which temperature, pressure, and time are much less than that of a conventional PCD using an amorphous binder. It is about.
다이아몬드 공구라 함은 다이아몬드의 경한 성질을 절삭분야에 이용하기 위하여 일정한 형태로 가공된 공구를 의미한다.Diamond tool refers to a tool that is processed to a certain shape in order to use the hard properties of the diamond in the cutting field.
다이아몬드 공구의 제조기술은 크게 나누어 볼 때, 본드재의 합성기술, 다이아몬드와 본드재의 접합기술, 다이아몬드 공구의 설계 및 제작기술 등으로 나눌 수 있으며. 그 중에서도, 피삭재의 특성에 맞게끔 본드와 다이아몬드를 적절하게 설계해 주는 것이 가장 핵심적인 기술이다.Divided into diamond tool manufacturing technology, it can be divided into bond material synthesis technology, diamond and bond material joining technology, and diamond tool design and manufacturing technology. Among them, the most important technique is to properly design bonds and diamonds according to the characteristics of the workpiece.
다이아몬드는 모오스 경도계로 10의 경도를 가지는 매우 경한 재료로서 그 경한 재질로 인하여 절단 및 그라인딩용 공구 재료로 많이 사용되고 있는 재료이다. 그런데, 상기 다이아몬드는 분말형태로 공급되는 것이 일반적인데 다른 물질과의 결합력이 약하여 그 자체로는 원하는 형태로 소결 또는 성형할 수가 없다. 따라서 일반적으로 결합제(bond)역할을 하는 물질을 매개로 하여 원하는 형상으로 성형되어 공구로 사용되는 것이 일반적이다. 이렇게, 분말 형태의 다이아몬드를 결합제를 매개로 하여 원하는 형태로 성형한 다이아몬드를 PCD(Poly Crystalline Diamond)라고도 한다. 다이아몬드 공구는 상기 결합제가 어떠한 물질인가에 따라 메탈 본드 다이아몬드 공구와 수지 본드 다이아몬드 공구로 나뉠 수 있다. 즉, 메탈 본드 다이아몬드 공구는 결합제로 메탈 본드(metal bond)를 이용하는 다이아몬드 공구를 의미하는 것이고, 수지 본드 다이아몬드 공구는 결합제로 수지를 이용하는 다이아몬드 공구를 의미하는 것이다. Diamond is a very hard material having a hardness of 10 as a Mohs hardness tester, and is a material that is widely used as a cutting and grinding tool material due to its hard material. By the way, the diamond is generally supplied in the form of a powder, but the bonding strength with other materials is weak, so that the diamond itself cannot be sintered or molded into a desired shape. Therefore, it is generally used as a tool is molded into the desired shape via a material that acts as a bond (bond). In this way, diamonds formed into powders in a desired form using a diamond in powder form are also referred to as PCD (Poly Crystalline Diamond). Diamond tools can be divided into metal bond diamond tools and resin bond diamond tools depending on what the binder is. In other words, the metal bond diamond tool refers to a diamond tool using a metal bond as a binder, and the resin bond diamond tool refers to a diamond tool using a resin as a binder.
상기 메탈 본드는 다른 결합제와 비교할 때 다이아몬드를 보유하여 지탱하는 능력 및 접합 강도 그리고 내마모성이 우수하기 때문에 다이아몬드 공구에 많이 사용되고 있는데, 이들을 나누면 원료의 구성에 따라 크게 브론즈(Cu-Sn)계, 철(Fe)계, 코발트(Co 또는 Fe-Co)계와 같이 3종류로 구분된다. 그 중에서도 다이아몬드와의 결합력이 가장 양호하며, 내마모성이 뛰어난 코발트(Co)가 PCD의 본드재로서 가장 많이 활용되고 있다. The metal bond is widely used in diamond tools because of its ability to retain and support diamonds, bond strength, and abrasion resistance as compared to other binders, and these metal bonds are divided into bronze (Cu-Sn) -based and iron ( It is divided into three types, such as Fe) system and cobalt (Co or Fe-Co) system. Among them, cobalt (Co) having the best bonding strength with diamond and excellent wear resistance is most often used as a bond material of PCD.
메탈 본드 다이아몬드 공구(PCD 공구)를 제조하는 종래의 기술로서 미국특허공개공보 US20070056778호에 기재된 기술은 다음과 같다. 우선, 상술한 다이아몬드 분말과, 결합제인 금속분말을 혼합하여 이루어진 혼합분말을 제조하고 상기 혼합분말을 원하는 형상을 가지는 형틀에 충진한다. 이후 상기 혼합분말 중 결합제에 의한 결합력을 얻기 위해서는 결합제를 액상으로 상변태 시켜서 다이아몬드 분말을 구속하도록 할 필요가 있다. 따라서, 상기 혼합분말을 결합제의 종류에 따라 1200~1700℃의 온도로 가열하여 소결하게 된다. 그런데, 다이아몬드는 고온에서는 안정하지 못하여 탄화될 우려가 있으므로 다이아몬드 분말이 탄화되지 못하도록 1~2GPa 정도의 높은 압력을 가할 필요가 있다. 따라서, 상기 형틀에 충진된 혼합분말은 고온/고압에서 소결하는 단계를 거쳐서 PCD로 제조된다. As a conventional technique for manufacturing a metal bond diamond tool (PCD tool), the technique described in US Patent Publication No. US20070056778 is as follows. First, a mixed powder obtained by mixing the above-described diamond powder and a metal powder as a binder is prepared, and the mixed powder is filled into a mold having a desired shape. Afterwards, in order to obtain a binding force by the binder in the mixed powder, it is necessary to confine the diamond powder by transforming the binder into a liquid phase. Therefore, the mixed powder is heated and sintered at a temperature of 1200 to 1700 ° C. according to the type of binder. However, since the diamond is not stable at high temperature and may be carbonized, it is necessary to apply a high pressure of about 1 to 2 GPa to prevent the diamond powder from carbonizing. Therefore, the mixed powder filled in the mold is made of PCD through the step of sintering at high temperature / high pressure.
그러나, 상기 제안된 종래기술은 고온/고압의 조건을 유지할 필요가 있으며, 소결에 필요한 시간이 비교적 장시간 요구되기 때문에 제조조건이 까다로울 뿐만 아니라 대량생산에 불리하다는 단점이 있다.However, the proposed prior art needs to maintain the conditions of high temperature / high pressure, and since the time required for sintering is required for a relatively long time, the manufacturing conditions are difficult and disadvantageous for mass production.
따라서, 본 발명의 한가지 목적은 상기 종래기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로서 본 발명의 일측면에 따르면 비교적 간단하고 간편한 방법에 의하여 PCD를 제조하는 방법이 제공된다.Accordingly, one object of the present invention is to solve the problems of the prior art, according to one aspect of the present invention is provided a method of manufacturing a PCD by a relatively simple and simple method.
상술한 본 발명의 과제를 해결하기 위한 본 발명의 제조방법은 다이아몬드 분말과 비정질 금속 분말을 혼합하는 단계; 상기 혼합된 비정질 금속분말을 형틀에 장입하는 단계; 및 상기 장입된 비정질 금속분말을 가열 및 가압하여 소결하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.The manufacturing method of the present invention for solving the above problems of the present invention comprises the steps of mixing the diamond powder and the amorphous metal powder; Charging the mixed amorphous metal powder into a mold; And sintering the charged amorphous metal powder by heating and pressing.
이때, 상기 비정질 금속 분말의 평균 입도는 1~100㎛인 것이 바람직하다.At this time, the average particle size of the amorphous metal powder is preferably 1 ~ 100㎛.
또한, 상기 다이아몬드 분말의 평균 입도는 1~100㎛인 것이 효과적이다.Moreover, it is effective that the average particle size of the said diamond powder is 1-100 micrometers.
이때, 상기 비정질 금속 분말은 1~50부피% 포함되고 다이아몬드 분말은 50~99부피% 포함되는 것이 유리하다.In this case, it is advantageous that the amorphous metal powder is contained in 1 to 50% by volume and the diamond powder is contained in 50 to 99% by volume.
또한, 상기 비정질 금속 분말과 다이아몬드 분말의 중량합계 100중량부당 1~2 중량부의 파라핀을 더 포함하는 것이 바람직하다.In addition, it is preferable to further include 1 to 2 parts by weight of paraffin per 100 parts by weight of the total weight of the amorphous metal powder and diamond powder.
그리고, 상기 소결은 방전 플라즈마 소결법인 것이 효과적이다.And it is effective that the said sintering is discharge plasma sintering method.
이때, 상기 소결온도는 상기 비정질 금속의 유리천이온도(Tg)와 결정화 온도(Tx) 사이의 온도인 것이 좋다.In this case, the sintering temperature is preferably a temperature between the glass transition temperature (Tg) and the crystallization temperature (Tx) of the amorphous metal.
또한, 상기 소결온도에 도달하기 위한 승온시 승온속도는 10~100℃/분인 것이 유리하다.In addition, it is advantageous that the temperature increase rate during the temperature increase to reach the sintering temperature is 10 ~ 100 ℃ / min.
그리고, 상기 소결시 압력은 50~500MPa인 것이 바람직하다.In addition, the sintering pressure is preferably 50 ~ 500MPa.
또한, 상기 소결시 10-3torr 이하의 압력으로 진공을 유지하는 것이 바람직하다.In addition, it is preferable to maintain a vacuum at a pressure of 10 −3 torr or less during the sintering.
그리고, 상기 소결시간은 1~30분인 것이 유리하다.And, the sintering time is advantageously 1 to 30 minutes.
또한, 상기 소결후 10~100℃/분의 속도로 냉각하는 것이 좋다.In addition, it is preferable to cool at a rate of 10 ~ 100 ℃ / min after the sintering.
본 발명에 따르면 종래 소결법에 의해 PCD를 제조할 때보다 훨씬 낮은 온도와 낮은 압력하에서 단시간 동안에 다이아몬드 공구를 제조할 수 있다. 또한, 본 발명은 PCD 공구의 대량생산에 매우 적합하며 효과적이다.According to the present invention, diamond tools can be produced in a short time at much lower temperatures and lower pressures than in the case of manufacturing PCDs by conventional sintering methods. In addition, the present invention is very suitable and effective for mass production of PCD tools.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail.
본 발명의 발명자들은 상술한 본 발명의 과제를 해결하기 위해서, 깊이 연구한 결과 메탈 본드로서 종래와 같이 결정질 금속을 사용하는 것이 아니라, 비정질 금속을 이용하여 소결하는 것이 소결공정에 필요한 온도와 압력을 낮출 수 있으며, 시간도 단축시킬 수 있다는 사실을 발견하고 본 발명에 이르게 되었다.In order to solve the above-described problems of the present invention, the inventors of the present invention have studied in depth, and as a result, the sintering process using amorphous metals does not use crystalline metals as conventional metal bonds. The present invention has been found to be lowered and shortened in time.
즉, 본 발명에서는 메탈 본드로서 비정질 금속을 이용한다. 비정질 금속이라 함은 원자가 규칙적인 격자배열상태로 존재하는 결정질 금속이 아니라, 원자의 배치가 매우 불규칙적인 재료를 의미한다. 이들은 2가지 이상의 금속 또는 반금속 원소로 이루어져 있는 경우가 일반적이다.That is, in the present invention, an amorphous metal is used as the metal bond. By amorphous metal is meant a material in which the arrangement of atoms is very irregular, not a crystalline metal in which atoms exist in a regular lattice arrangement. These generally consist of two or more metal or semimetal elements.
도 1의 시차주사열분석결과 그래프에서 참고로 나타낸 바와 같이 상기 비정질 금속은 고상영역에서 유리천이 온도(Tg), 결정화 온도(Tx) 및 과냉각액상 영역 (ΔTx=Tx-Tg)를 가지는 것이 특징이다. 특히, 상기 비정질 금속은 과냉각액상 영역에서 초소성 거동을 나타내고 있으므로 상기 비정질 금속을 가압할 경우 주위 조건에 따라 특정한 형상으로 용이하게 변형될 수 있다.As shown in the graph of differential scanning thermal analysis of FIG. 1, the amorphous metal has a glass transition temperature (Tg), a crystallization temperature (Tx), and a supercooled liquid phase region (ΔTx = Tx-Tg) in a solid phase region. . In particular, since the amorphous metal exhibits superplastic behavior in the supercooled liquid phase region, the amorphous metal may be easily deformed into a specific shape according to ambient conditions when the amorphous metal is pressed.
따라서, 상기 비정질 금속을 다이아몬드 분말과 함께 혼합하여 혼합분말을 제조한 후 형틀에 장입하여 가압할 때, 가압에 필요한 온도 범위는 상기 비정질 온도의 과냉각 액상영역(즉, 유리천이온도와 결정화 온도 사이의 온도 구간) 정도로만 하면 비정질이 가지는 높은 초소성 특징으로 인하여 다이아몬드와 다이아몬드들을 결합시키는 메탈본드로서의 역할을 확실히 수행할 수 있다. 또한, 통상의 비정질 금속이 과냉각 액상영역을 가지는 온도구간은 종래의 결정질 메탈 본드를 이용할 때의 소결온도에 비하여 매우 낮은 온도이므로 상기 온도에서 유지하는 것이 매우 간편하다.Therefore, when the amorphous metal is mixed with diamond powder to prepare a mixed powder and then charged into a mold and pressurized, the temperature range required for pressurization is between the supercooled liquid phase region (ie, between the glass transition temperature and the crystallization temperature) of the amorphous temperature. The high superplasticity of the amorphous material alone makes it possible to reliably serve as a metal bond that combines diamonds and diamonds. In addition, the temperature range in which the normal amorphous metal has a supercooled liquid phase region is very low compared to the sintering temperature when using a conventional crystalline metal bond, so it is very easy to maintain at this temperature.
그리고, 상기 혼합분말의 소결온도 구간이 종래의 결정질 메탈 본드를 이용할 때의 온도보다 훨씬 낮기 때문에, 다이아몬드의 탄화 우려가 훨씬 줄어들게 되며 이로 인하여 통상의 압분체를 제조할 때 정도의 압력만 제공해도 충분히 탄화 반응없이 PCD를 제조할 수 있다.In addition, since the sintering temperature range of the mixed powder is much lower than the temperature when using the conventional crystalline metal bond, the carbonization of the diamond is much reduced, and thus sufficient pressure is sufficient to provide a normal green compact. PCD can be prepared without carbonization.
또한, 상기 비정질 금속의 과냉각액상영역에서의 초소성 거동으로 인하여 소결에 필요한 시간도 종래보다 매우 짧아 수십분 이내의 시간안에 소결을 종료할 수 있다.In addition, due to the superplastic behavior of the amorphous metal in the supercooled liquid phase region, the time required for sintering is much shorter than that of the prior art, and thus sintering can be completed within a few tens of minutes.
그 뿐만 아니라, 상기 비정질 금속은 종래부터 메탈 본드로 사용하였던, Co, Ni, Fe 또는 황동과 같은 금속에 비하여 기계적 특성과 내식성이 매우 우수하다는 효과도 얻을 수 있다.In addition, the amorphous metal may also have an effect of having excellent mechanical properties and corrosion resistance as compared to metals such as Co, Ni, Fe, or brass, which are conventionally used as metal bonds.
따라서, 본 발명의 PCD 제조방법은 다이아몬드 분말과 비정질 금속 분말을 혼합하는 단계와 상기 혼합된 비정질 금속분말을 형틀에 장입하는 단계, 그리고 상기 장입된 비정질 금속분말을 가열 및 가압하여 소결하는 단계를 포함한다.Accordingly, the PCD manufacturing method of the present invention includes mixing diamond powder and amorphous metal powder, charging the mixed amorphous metal powder into a mold, and heating and pressurizing the loaded amorphous metal powder to sinter it. do.
본 발명에서 사용할 수 있는 비정질 금속 분말은 다이아몬드 공구에 충분한 결합력과 강도를 제공할 수 있는 것으로서, 특히 다이아몬드의 탄화를 일으키지 않는 낮은 온도에서 초소성 특성을 나타낼 수 있도록, 유리 천이온도 및 결정화 온도가 973K(700℃) 이하인 것을 사용하는 것이 바람직하다. 상기와 같은 유리한 조건을 가지는 비정질 금속으로는 반드시 여기에 기재된 내용으로 한정하는 것은 아니나, Cu계(Cu-Zr-Ti-Ni), Ni계(Ni-Zr-Ti-Si-Sn, Ni-Zr-Ti-Nb), Zr계(Zr-Ti-Cu-Ni-Be, Zr-Al-Ni-Cu), Fe계(Fe-Co-Ni-Zr-Nb-B), Co계(Co-Fe-Ta-B) 등을 주성분으로 하는 것으로서, 하기 표 1에 개시된 것 들을 들 수 있다. 다만, 도면에 기재된 온도는 켈빈 온도(K)임에 유의할 필요가 있다.Amorphous metal powders that can be used in the present invention are capable of providing sufficient bonding strength and strength to diamond tools, and have a glass transition temperature and crystallization temperature of 973 K, so that they can exhibit superplastic properties, especially at low temperatures that do not cause carbonization of diamond. It is preferable to use the thing (700 degreeC) or less. The amorphous metal having the above advantageous conditions is not necessarily limited to the contents described herein, but Cu-based (Cu-Zr-Ti-Ni), Ni-based (Ni-Zr-Ti-Si-Sn, Ni-Zr -Ti-Nb), Zr-based (Zr-Ti-Cu-Ni-Be, Zr-Al-Ni-Cu), Fe-based (Fe-Co-Ni-Zr-Nb-B), Co-based (Co-Fe -Ta-B) etc. are mentioned as a main component, The things shown in following Table 1 are mentioned. However, it should be noted that the temperature described in the drawing is Kelvin temperature (K).
또한, 비정질 금속의 과냉각액상 영역의 구간 크기(Tx-Tg)가 40℃ 이상인 것이 온도제어의 원활화를 위하여 보다 바람직하다. 또한, 상기 표 1은 예시적인 것으로서 상기 표에 기재된 것 이외에도 Cu54Ni6Zr22Ti18(Tg : 712K, Tx : 769K), Zr52.5Ti5Cu18Ni14.5Al10(Tg : 670K, Tx : 750K), Ni59Zr16Ti13Nb7Si3Sn2(Tg : 832K, Tx : 884K), Fe63Ni7Zr6Cr8Si3B10Nd3(Tg : 807K, Tx : 870K) 또는 Co43Fe20Ta5.5B31.5(Tg : 900K, Tx : 956K)을 사용할 수도 있다.In addition, it is more preferable that the section size (Tx-Tg) of the subcooled liquid phase region of the amorphous metal is 40 ° C or more for the sake of temperature control. In addition, Table 1 above is exemplary and in addition to those described in the table, Cu 54 Ni 6 Zr 22 Ti 18 (Tg: 712K, Tx: 769K), Zr 52.5 Ti 5 Cu 18 Ni 14.5 Al 10 (Tg: 670K, Tx: 750K), Ni 59 Zr 16 Ti 13 Nb 7 Si 3 Sn 2 (Tg: 832K, Tx: 884K), Fe 63 Ni 7 Zr 6 Cr 8 Si 3 B 10 Nd 3 (Tg: 807K, Tx: 870K) or Co 43 Fe 20 Ta 5.5 B 31.5 (Tg: 900K, Tx: 956K) can also be used.
또한, 상기 비정질 금속 분말은 다이아몬드 공구와 균일하게 혼합될 수 있도록 하기 위해서는 그 크기가 미세할수록 바람직하다. 다만, 비정질 금속 분말을 제조하는 공정의 한계를 감안하고 본 발명에서 원하는 특성을 얻을 수 있는 조건을 감안하면 상기 비정질 금속 분말의 평균입도는 100㎛을 상한으로 하는 것이 바람직하며, 제조한계를 고려하면 1㎛ 이상의 비정질 분말이 용이하게 입수될 수 있다.In addition, the amorphous metal powder is preferably smaller in size in order to be uniformly mixed with the diamond tool. However, considering the limitations of the process for producing amorphous metal powder and considering the conditions under which the desired properties can be obtained in the present invention, the average particle size of the amorphous metal powder is preferably 100 μm, and considering the manufacturing limits. Amorphous powders of 1 mu m or more can be easily obtained.
또한, 상기 비정질 금속 분말과 함께 혼합되는 다이아몬드 분말은 그 입도가 1~100㎛인 것이 바람직하며, 1~50㎛인 것이 보다 바람직하다. 다이아몬드 분말의 입도가 너무 작을 경우에는 절단 또는 연마용 공구로서 다이아몬드 분말이 제기능을 할 수 없으며, 다이아몬드 분말의 입도가 너무 클 경우에는 가공된 제품의 표면조도가 커져서 정밀 부품 가공에 불리하기 때문에 바람직하지 않다.In addition, the diamond powder mixed with the amorphous metal powder preferably has a particle size of 1 to 100 µm, more preferably 1 to 50 µm. If the particle size of the diamond powder is too small, the diamond powder cannot function as a cutting or polishing tool. If the particle size of the diamond powder is too large, the surface roughness of the processed product becomes large, which is disadvantageous for precision part processing. Not.
이들 비정질 금속 분말과 다이아몬드 분말은 각각 그 체적분율이 1~50%이며, 50~99%인 것이 바람직하다. 비정질 금속 분말의 함량이 너무 높으면 반대로 다이아몬드 분말의 함량이 감소하여 경질 공구로서의 성능이 저하하기 때문에 바람직하지 않다. 반대로 비정질 금속 분말의 함량이 너무 낮으면 메탈 본드로서의 역할을 적절히 수행할 수 없어 바람직하지 못하다.These amorphous metal powders and diamond powders each have a volume fraction of 1 to 50%, preferably 50 to 99%. If the content of the amorphous metal powder is too high, on the contrary, the content of the diamond powder is reduced, which is not preferable because the performance as a hard tool is degraded. On the contrary, if the content of the amorphous metal powder is too low, it cannot be performed properly as a metal bond, which is not preferable.
그리고, 제조된 PCD가 균일한 물성을 얻고, 균열이 발생되는 것을 방지하기 위해서는 PCD의 충진율을 가급적 높일 필요가 있다. PCD의 충진율을 높이기 위해서는 비정질 금속의 형상이 가급적 구형 또는 그에 가까운 형상일 필요가 있다. 구형의 비정질 금속을 이용할 경우에는 가압후 제조된 PCD가 원래 혼합분말의 진밀도의 99%이상인 밀도를 가질 수 있다. In addition, in order to prevent the PCD from obtaining uniform physical properties and cracking, it is necessary to increase the filling rate of the PCD as much as possible. In order to increase the filling rate of the PCD, the shape of the amorphous metal needs to be as spherical or close as possible. When using spherical amorphous metal, the PCD prepared after pressing may have a density of 99% or more of the true density of the original mixed powder.
또한, 상기 혼합 분말에는 비정질 금속 분말과 다이아몬드 분말 외에도 상기 비정질 금속 분말과 다이아몬드 분말의 합계 100 중량부당 1~2중량부의 파라핀이 더 포함되는 것이 바람직하다. 상기 파라핀은 상기 비정질 금속 분말과 다이아몬드 분말의 혼합을 더욱 균일하게 하고, 이들 사이를 윤활시키는 역할을 한다. 즉, 액상의 메탈본드와 다이아몬드 분말이 소결되는 종래법과 달리 고상의 분말들을 바로 소결하는 것이기 때문에 윤활제 역할을 하는 파라핀을 소정량 포함하는 것이 보다 바람직하다. 또한, 상기 파라핀은 약 200℃에서 완전 승화될 수 있기 때문에 최종 PCD 공구 내에서 잔존하지 않으므로 제품 특성에도 아무런 악영향을 미치지 않는다.In addition, the mixed powder preferably further contains 1-2 parts by weight of paraffin per 100 parts by weight of the total of the amorphous metal powder and the diamond powder in addition to the amorphous metal powder and the diamond powder. The paraffin serves to make the mixing of the amorphous metal powder and the diamond powder more uniform, and to lubricate them. That is, unlike the conventional method in which the liquid metal bond and the diamond powder are sintered, it is more preferable to include a predetermined amount of paraffin serving as a lubricant since the solid powders are directly sintered. In addition, the paraffins do not remain in the final PCD tool because they can be fully sublimed at about 200 ° C., thus having no adverse effect on product properties.
상술한 각각의 원료는 혼합과정에 의해 혼합될 필요가 있다. 혼합은 분말을 혼합하는 교반기를 이용하여 통상 행해지는 방법을 이용할 수 있으며, 약 1~5시간 정도 혼합하는 것이 바람직하다.Each raw material mentioned above needs to be mixed by the mixing process. Mixing can use the method normally performed using the stirrer which mixes powder, and it is preferable to mix about 1 to 5 hours.
분말을 혼합한 이후에는 이들을 원하는 형태로 소결하는 과정이 후속되게 된다. 이때, 통상의 소결방법도 사용가능하지만 방전 플라즈마 소결법이 특히 유리하다. 방전 플라즈마 소결법은 도 2에 도시한 바와 같이 형틀 내에 혼합분말을 충진한 후, 이들을 가압하면서 원하는 온도로 가열하여 소결할 때, on-off 제어한 펄스전류를 형틀과 시편인 압분체에 직접 통전함으로써 시편 자체의 전기저항에 따른 발열과 형틀의 고유저항에 의한 발열을 소결의 열원으로 하는 것이 특징이다. 또한, 원료 분말에 압력을 가하면서 직류펄스 전압을 인가하기 때문에, 그때 분말입자들 사이에서 발생되는 마이크로한 열적, 전기적 현상들을 이용함으로써 종래의 고온가압 소결이나 상압소결과 같은 기존의 열적 작용에 의한 소결법에 비하여 저온이면서 단시간에 소결이 가능한 점에서 효과적이다. 또한, 상기 방전 플라즈마 소결법은 매우 적은 전력을 소비하고, 온도제어에 탁월한 성능을 가지고 있어 비정질 성형에 적합하며, 후가공이 없이 바로 PCD 공구로 제조할 수 있다는 장점도 제공할 수 있다.After mixing the powders, the process of sintering them into the desired form is followed. At this time, although the conventional sintering method can be used, the discharge plasma sintering method is particularly advantageous. In the discharge plasma sintering method, as shown in FIG. 2, after filling the mixed powder in the mold, and heating them to a desired temperature while pressing them, the on-off controlled pulse current is directly applied to the mold and the green compact, which are the specimens. Heat generated by the resistivity of the mold itself and heat generated by the resistivity of the mold are characterized as heat sources of sintering. In addition, since a direct current pulse voltage is applied while applying pressure to the raw material powder, micro thermal and electrical phenomena generated between the powder particles are then used, resulting in conventional thermal effects such as conventional high pressure sintering or atmospheric pressure. Compared with the sintering method, it is effective in that it can be sintered at a low temperature and in a short time. In addition, the discharge plasma sintering method consumes very little power, has excellent performance in temperature control, is suitable for amorphous molding, and can also provide an advantage that it can be directly produced by a PCD tool without post processing.
소결을 위해서는 분말을 가압할 필요가 있다. 상술한 바와 같이 비정질 금속이 초소성을 나타내는 소결온도가 낮기 때문에 다이아몬드 분말의 탄화는 크게 우려하지 않아도 되지만, 혼합된 분말이 충분한 강도로 결합하기 위해서는 이들을 일정한 압력이상으로 가압하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 분말을 가압하는 압력은 50MPa 이상인 것이 바람직하며, 300MPa 이상인 것이 보다 바람직하다. 또한, 상기 가압력은 높을수록 제품 제조에는 유리하지만, 형틀의 내구성 등을 감안하면 상기 압력의 상한은 500MPa로 설정하는 것이 바람직하다.It is necessary to pressurize the powder for sintering. As described above, since the sintering temperature at which the amorphous metal exhibits superplasticity is low, the carbonization of the diamond powder does not have to be greatly concerned. However, in order for the mixed powder to bond with sufficient strength, it is preferable to press them above a certain pressure. Therefore, it is preferable that the pressure which pressurizes the said powder is 50 Mpa or more, and it is more preferable that it is 300 Mpa or more. In addition, the higher the pressing force is, the more advantageous for the production of the product. In view of the durability of the mold, the upper limit of the pressure is preferably set to 500 MPa.
또한, 소결시 재료의 반응이나 기타 변화를 방지하기 위해서 상기 소결시 분위기는 진공 분위기로 하는 것이 보다 바람직하다. 바람직한 진공 분위기는 10-3 이하의 압력으로 유지하는 것이다. 진공으로 유지하기 위한 한가지 예를 들면, 재료를 가압한 후 상온에서 1×10-3torr까지 로터리 펌프로 저진공화한 다음, 이후 확산 펌프를 이용하여 소정의 진공도까지 고진공을 유지하는 과정을 이용할 수 있다.In addition, in order to prevent reaction or other changes of materials during sintering, the atmosphere during sintering is more preferably a vacuum atmosphere. Preferred vacuum atmospheres are maintained at a pressure of 10 −3 or less. One example for maintaining the vacuum is to pressurize the material and then to low vacuum with a rotary pump at room temperature up to 1 × 10 -3 torr and then use a diffusion pump to maintain a high vacuum up to a predetermined degree of vacuum. Can be.
상기 혼합된 분말을 가열하는 온도는 상술한 바와 같이 과냉각액상 영역 즉, 유리천이온도와 결정화 온도 사이의 온도인 것이 바람직하다. 초소성 거동을 얻기 위한 것일 뿐만 아니라, 비정질 온도가 결정화되지 않도록 하기 위해서도 소결시 상기 온도 구간으로 유지할 필요가 있다.As described above, the temperature for heating the mixed powder is preferably a supercooled liquid phase region, that is, a temperature between the glass transition temperature and the crystallization temperature. In addition to obtaining superplastic behavior, it is necessary to maintain the above temperature range during sintering in order not to crystallize the amorphous temperature.
또한, 상기 혼합된 분말을 목표온도까지 가열하기 위해서는 승온하는 과정이 필요한데, 상기 승온은 10~100℃/분의 속도로 하는 것이 바람직하다. 승온속도가 낮을 경우에는 생산성이 나빠 불리하며, 반대로 승온속도가 너무 빠를 경우에는 혼합분말에 열충격이 가해져 최종 PCD 공구의 성능에 악영향을 미칠 수 있기 때문에 바람직하지 않다. 보다 바람직한 승온 속도는 10~60℃/분이다.In addition, in order to heat the mixed powder to a target temperature, a temperature raising process is required, and the temperature is preferably set at a rate of 10 to 100 ° C / min. If the temperature rise rate is low, the productivity is disadvantageous, on the contrary, if the temperature rise rate is too fast, heat shock is applied to the mixed powder, which is not preferable because it may adversely affect the performance of the final PCD tool. More preferable temperature increase rate is 10-60 degreeC / min.
따라서, 혼합된 분말은 혼합된 분말에 포함된 비정질 금속의 과냉각 액상영역 온도에서 50MPa 이상, 바람직하게는 300MPa 이상의 압력으로 유지함으로써 본 발명의 제조방법으로 제공하고자 하는 공구 형태로 소결되게 된다.Therefore, the mixed powder is sintered in the form of a tool to be provided by the manufacturing method of the present invention by maintaining a pressure of 50 MPa or more, preferably 300 MPa or more at the supercooled liquid phase zone temperature of the amorphous metal included in the mixed powder.
이때, 비정질 금속 분말이 과냉각액상 영역에서 초소성 거동을 나타내기 때문에 상기 소결시간은 길게 유지할 필요가 없으며, 1~30분으로 하는 것이 바람직하며, 1~10분으로 하는 것이 보다 바람직하다. 즉, 소결을 위한 온도에 도달하면 압분체에 수축이 일어나기 시작하는데, 수축이 완전히 끝날 때까지 유지하여야 충분한 소결효과를 얻을 수 있는데, 충분한 소결효과를 얻기 위해서는 상기 소결조건에서의 유지시간은 1분이상이 필요하다. 반대로 소결시간이 불필요하게 너무 길어질 경우에는 생산성이 악화될 분만 아니라, 소결되는 제품이 열화될 우려가 있다.At this time, since the amorphous metal powder exhibits superplastic behavior in the supercooled liquid phase region, the sintering time does not need to be kept long, preferably 1 to 30 minutes, more preferably 1 to 10 minutes. That is, when the temperature for sintering is reached, shrinkage begins to occur in the green compact, and it must be maintained until the contraction is completely completed to obtain a sufficient sintering effect. In order to obtain sufficient sintering effect, the holding time in the sintering condition is 1 minute. I need more. On the contrary, when the sintering time is unnecessarily long, not only the productivity may deteriorate but also the product to be sintered may deteriorate.
상기와 같은 과정에 의하여 원하는 형상을 가진 고온의 소결체를 얻을 수 있다. 상기 소결체를 냉각함으로써 최종 PCD를 얻을 수 있는데, 소결체를 냉각하는 과정에서 균열이나 결함이 발생하지 않도록 상기 소결체는 100℃/분 이하의 냉각속도로 냉각하는 것이 바람직하다. 또한, 과도하게 느린 냉각속도로 소결체를 냉각할 경우에는 생산성이 저하하기 때문에 상기 냉각속도는 10℃/분 이상인 것이 바람직하며, 30℃/분 이상인 것이 보다 바람직하다.By the above process, a high temperature sintered body having a desired shape can be obtained. The final PCD can be obtained by cooling the sintered compact, but the sintered compact is preferably cooled at a cooling rate of 100 ° C./min or less so as not to cause cracks or defects during the cooling of the sintered compact. Moreover, when cooling a sintered compact at an excessively slow cooling rate, since productivity falls, it is preferable that the said cooling rate is 10 degrees C / min or more, and it is more preferable that it is 30 degrees C / min or more.
이하, 첨부한 도면과 하기하는 실시예에 의하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다. 다만, 하기하는 실시예는 본 발명을 보다 상세하게 설명하기 위하여 본 발명의 한가지 태양을 예시하는 것일 뿐 본 발명의 권리범위를 제한하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의하여 정해지는 것이기 때문이다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings and the following examples. It should be noted, however, that the following examples are merely illustrative of one aspect of the present invention in order to explain the present invention in more detail, and are not intended to limit the scope of the present invention. This is because the scope of the present invention is determined by the matters described in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.
(실시예)(Example)
하기 표 2에 기재된 조건으로 비정질/다이아몬드 혼합분말을 방전 플라즈마 소결하였다. 사용된 비정질 분말의 유리전이온도는 439℃이었으며, 결정화 온도는 496℃ 이었다.Discharge plasma sintered the amorphous / diamond mixed powder under the conditions shown in Table 2. The glass transition temperature of the amorphous powder used was 439 ° C and the crystallization temperature was 496 ° C.
상술한 조건으로 비정질/다이아몬드 복합분말이 소결된 시편의 사진을 도 3에 나타내었으며, 미세조직 사진을 도 4에 나타내었다. 도 4에서 볼 수 있듯이 내부에 기공이 존재하지 않는 다이아몬드가 균일하게 분포된 소결체가 제조 된 것을 확인 할 수 있었다.A photograph of the specimen sintered with the amorphous / diamond composite powder under the above-described conditions is shown in FIG. 3, and a microstructure photograph is shown in FIG. 4. As can be seen in Figure 4 it was confirmed that the sintered body is uniformly distributed diamond is not present pores therein.
상기 비정질/다이아몬드 복합재료 소결체의 성상 관찰한 또 다른 자료를 도 5에 나타내었다. 도 5는 본 실시예의 조건으로 소결된 비정질/다이아몬드 복합재료를 X-선 회절분석기(XRD)를 이용하여 상분석한 결과로서, 도면에서 확인할 수 있듯이 초기분말에 포함되어 있던 다이아몬드 상 이외의 다른 상은 검출되지 않음을 알 수 있다. 따라서, 본 발명에서 제시하는 방전 플라즈마 소결법으로 비정질/다이아몬드 복합재료를 소결 할 경우 비정질 재료의 결정화나 그밖에 산화물의 생성 또는 두 성분간에 화학적 결합이 일어나는 문제, 다이아몬드의 탄화 또는 다른 불순물이 첨가되는 문제 등은 발생하지 않는다는 것을 확인할 수 있었다. Another data observed for the properties of the amorphous / diamond composite sintered body is shown in FIG. 5. FIG. 5 is a result of phase analysis of an amorphous / diamond composite material sintered under the conditions of the present example using an X-ray diffractometer (XRD). As shown in the figure, other phases other than the diamond phase included in the initial powder may be It can be seen that it is not detected. Therefore, when sintering an amorphous / diamond composite material by the discharge plasma sintering method proposed in the present invention, crystallization of the amorphous material or other oxides or chemical bonding between the two components, carbonization of diamond, or other impurities are added. Was confirmed to not occur.
도 1은 비정질합금의 고상영역에서 나타나는 유리천이온도(Tg), 과냉각액상영역(Tg-Tx), 결정화온도(Tx)를 나타낸 시차주사열분석(DSC) 결과 그래프, 1 is a graph of differential scanning thermal analysis (DSC) showing the glass transition temperature (Tg), the supercooled liquid phase region (T g -T x ), and the crystallization temperature (T x ) in the solid phase region of an amorphous alloy;
도 2는 본 발명의 소결 공정이 방전 플라즈마 소결 장비의 모식도,Figure 2 is a schematic diagram of the discharge plasma sintering equipment of the sintering process of the present invention,
도 3은 본 발명의 PCD 제조방법의 일실시예에 의해 제작된 PCD의 시편 사진, Figure 3 is a photograph of the specimen of the PCD produced by one embodiment of the PCD manufacturing method of the present invention,
도 4는 상기의 도 3의 시편의 미세조직 사진, 그리고Figure 4 is a microstructure photograph of the specimen of Figure 3, and
도 5는 상기 실시예에 따라 제조된 비정질/다이아몬드 소결체의 X-선 회절분석 그래프이다.5 is an X-ray diffraction graph of an amorphous / diamond sintered body prepared according to the above embodiment.
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015030566A1 (en) * | 2013-08-12 | 2015-03-05 | Kim Kijong | Method for manufacturing amorphous material |
| KR102120015B1 (en) * | 2019-09-19 | 2020-06-09 | 재단법인 경북하이브리드부품연구원 | Metal Matrix Composite Using Nano Diamond Powder and Metal Powder and Method for Manufacturing the Same |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101201259B1 (en) * | 2010-09-27 | 2012-11-14 | 신한다이아몬드공업 주식회사 | Method for manufacturing cmp pad conditioner using bulk metallic glass |
| CN107442777B (en) * | 2017-07-24 | 2019-05-14 | 中南钻石有限公司 | A kind of hidden hole drilling polycrystalline diamond hard alloy composite ball tooth and preparation method thereof |
| FR3123237B1 (en) * | 2021-05-25 | 2024-02-16 | Sintermat | Process for manufacturing by SPS sintering of parts comprising metallurgical material and natural inorganic gemstones and parts thus obtained |
| CN117000991B (en) * | 2023-08-11 | 2024-04-16 | 深圳市蓝海永兴实业有限公司 | Modified hard alloy powder, hard alloy cutter and preparation method of modified hard alloy powder |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100250209B1 (en) | 1996-12-09 | 2000-04-01 | 신현준 | The method for manufacturing tool with diamond |
| KR20060122894A (en) * | 2004-01-09 | 2006-11-30 | 더블유에이 에스.에이.에스 | Method of producing diamond segments for cutting tools |
-
2007
- 2007-08-31 KR KR1020070088167A patent/KR100894122B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100250209B1 (en) | 1996-12-09 | 2000-04-01 | 신현준 | The method for manufacturing tool with diamond |
| KR20060122894A (en) * | 2004-01-09 | 2006-11-30 | 더블유에이 에스.에이.에스 | Method of producing diamond segments for cutting tools |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015030566A1 (en) * | 2013-08-12 | 2015-03-05 | Kim Kijong | Method for manufacturing amorphous material |
| KR102120015B1 (en) * | 2019-09-19 | 2020-06-09 | 재단법인 경북하이브리드부품연구원 | Metal Matrix Composite Using Nano Diamond Powder and Metal Powder and Method for Manufacturing the Same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20090022634A (en) | 2009-03-04 |
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