진동밀을 이용하여 잔사회를 분말도 3000, 7000, 10000, 14000(cm2/g)로 각각 분쇄하여 가공 플라이 애쉬를 제조하였으며, 제조된 각각의 플라이 애쉬를 이용하여 하기와 같은 시험을 실시하였다.
[시험 1] 플라이 애쉬의 입도측정 및 성분분석
잔사회와 이를 분말도 3000, 7000, 10000, 14000(cm2/g)로 각각 분쇄한 가공 플라이 애쉬의 입도 분포를 측정하고, 입자의 형태를 전자현미경으로 관찰하였 으며, 구성성분을 분석하였다. 결과는 도 1과 도 2 및 표 1에 기재하였다.
도 1은 잔사회 및 이를 분쇄하여 제조한 가공 플라이 애쉬의 입도 분포를 나타낸 그래프로서, 가로축은 입도(㎛)를, 세로축은 분포율(부피%)를 의미한다. 도 1에 따르면 분말도 3000, 7000, 10000, 14000(cm2/g)인 플라이 애쉬 시료는 잔사회에 비하여 전반적으로 입도가 작은 것을 알 수 있으며, 분말도가 높을 수록 작은 입도의 분포가 증가하는 반면, 분말도가 7000(cm2/g) 이상인 플라이 애쉬 간에는 최대 및 최소 입경에서는 큰 차이가 없는 것으로 나타났다.
도 2는 잔사회 및 이를 분쇄하여 제조한 가공 플라이 애쉬의 입자 형태를 전자현미경으로 관찰한 사진으로서, 도 2에 따르면 가공 플라이 애쉬에서는 잔사회에서 보이는 다공질체의 형태를 관찰할 수 없었고, 분말도 10,000(cm2/g) 이상에서는 각진 형태의 입자가 거의 나타나지 않았다.
[표 1] 성분분석(중량%)
구분 |
Al2O3 |
SiO2 |
Fe2O3 |
CaO |
MgO |
TiO2 |
K2O |
Na2O |
SO3 |
Ig.loss |
잔사회 |
16.20 |
50.70 |
16.40 |
7.75 |
1.07 |
1.95 |
1.47 |
0.23 |
0.28 |
5.63 |
분말도 3000 |
16.40 |
50.72 |
16.50 |
7.34 |
0.91 |
1.98 |
1.39 |
0.21 |
0.24 |
4.52 |
분말도 7000 |
16.50 |
50.90 |
17.50 |
7.32 |
0.91 |
2.05 |
1.42 |
0.28 |
0.28 |
4.59 |
분말도 10000 |
16.40 |
51.20 |
17.30 |
7.60 |
0.90 |
2.03 |
1.37 |
0.17 |
0.24 |
5.27 |
분말도 14000 |
17.40 |
53.10 |
16.00 |
6.42 |
0.79 |
1.94 |
1.45 |
0.18 |
0.24 |
6.46 |
상기 표 1은 잔사회 및 이를 분쇄하여 제조한 가공 플라이 애쉬의 성분을 분 석한 결과로, 분쇄 전과 후에 있어서 큰 성분차이는 나타내지 않았다. 또한, 공통적으로 Al2O3, SiO2, Fe2O3의 합이 70중량%를 초과하고 MgO와 SO3의 함량이 각각 5중량%미만, Na2O와 K2O의 함량이 각각 1.5중량% 미만으로서, 시멘트 혼화재로의 사용이 적합한 것으로 나타났다.
[시험 2] 몰타르의 강도 측정
잔사회로부터 제조한 가공 플라이 애쉬의 강도발현률을 확인하기 위하여 일반 포틀랜트 시멘트의 일부를 가공 플라이 애쉬로 각각 치환한 후 몰타르의 압축강도를 측정하였다. 치환율 및 그에 따른 몰타르의 배합비는 하기 표 2에 기재하였으며, 사용하는 플라이 애쉬로는 잔사회로부터 제조한 분말도 3000, 7000, 14000인 가공 플라이 애쉬를 사용하고, 비교대상으로 통상적인 집진방식에 의해 제조된 정제 플라이 애쉬를 사용하였다. 각각의 플라이 애쉬를 사용하여 표 2의 배합비에 따라 몰타르를 제조한 후, 각각의 몰타르에 대한 압축강도를 측정하였으며, 결과는 발현율로 환산하여 도 3 내지 도 5에 그래프로 나타내었다.
[표 2] 몰타르의 배합비
구분 |
결합재(중량부) |
물 (중량부) |
잔골재 (중량부) |
시멘트 |
플라이 애쉬 |
plain |
100 |
- |
48.5 |
245 |
10% 치환 |
90 |
10 |
20% 치환 |
80 |
20 |
30% 치환 |
70 |
30 |
40% 치환 |
60 |
40 |
50% 치환 |
50 |
50 |
도 3은 각각의 플라이 애쉬의 치환율에 따른 몰타르의 압축강도 발현율을 나타낸 그래프로서, 가로축은 재령을, 세로축은 압축강도 발현율을 의미한다. 도 3에 따르면, 정제 플라이 애쉬에 비하여 잔사회를 분쇄한 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르의 압축강도 발현율이 전반적으로 우수한 것을 알 수 있으며, 양생기간이 길어짐에 따라 분말도 7000과 10000인 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르의 압축강도 발현율이 더욱 높게 나타나는 것을 확인할 수 있다.
도 4는 플라이 애쉬의 치환율에 따른 몰타르의 재령 7일 압축강도 발현율을 나타낸 그래프이고, 도 5는 플라이 애쉬의 치환율에 따른 몰타르의 재령 28일 압축강도 발현율을 나타낸 그래프이다. 도 4에 따르면, 분말도 7000이상의 가공 플라이 애쉬를 소량 치환한 경우를 제외하고는 재령 7일 압축강도에 오히려 좋지 못한 영향을 미치는 것으로 나타났다. 한편, 도 5에 따르면 정제 플라이 애쉬를 사용한 몰타르에 비하여 잔사회를 분쇄한 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르의 압축강도 발현률이 전반적으로 우수한 것을 알 수 있으며, 분말도 7000 이상인 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르의 경우 치환율 30% 이하에서 플라이 애쉬를 사용하지 않은 plain 몰타르와 비교하여 높은 압축강도 발현율을 나타내는 반면 40% 이상의 치환시에는 낮은 압축강도 발현율을 나타내고, 분말도 3000인 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르의 경우 20% 이하의 치환에서 plain 몰타르에 비해 높은 강도 발현율을 나타내는 반면 30%이상의 치환에서 낮은 강도발현율을 나타내었다.
[시험 3] 시멘트 페이스트의 기공률 측정
결합재 중 시멘트의 일부를 잔사회로부터 제조한 가공 플라이 애쉬로 치환한 후 시멘트 페이스트의 기공률을 측정하였다. 결합재로 일반 포틀랜트 시멘트만을 사용한 OPC 100%시료와 고로슬래그 미분말과 통상의 정제 플라이 애쉬를 포함하는 plain 시멘트 페이스트를 비교대상으로 하였으며, plain의 시멘트 5% 및 10%를 본 발명에 따라 분말도 14000로 분쇄된 플라이 애쉬로 치환한 시멘트 페이스트의 기공률을 측정하였다. 치환율 및 그에 따른 시멘트 페이스트의 배합비는 하기 표 3에 기재하였으며, 각각의 시멘트 페이스트를 대상으로 재령 3일째, 7일째, 28일째의 기공률을 측정한 후, 결과를 도 6에 그래프로 나타내었다.
[표 3] 시멘트 페이스트의 배합
구분 |
W/B (%) |
W (kg/㎥) |
B (kg/㎥) |
결합재 구성비(중량%) |
SP (BX%) |
OPC |
BFS |
FA |
FFA |
OPC 100% |
23.0 |
147 |
640 |
100 |
- |
- |
- |
1.8 |
plain |
23.0 |
147 |
640 |
60 |
25 |
15 |
- |
1.8 |
5% 치환 |
23.0 |
147 |
640 |
55 |
25 |
15 |
5 |
1.8 |
10% 치환 |
23.0 |
147 |
640 |
50 |
25 |
15 |
10 |
1.8 |
W : 수량 B : 결합재량 OPC : 일반 포틀랜트 시멘트 BFS : 고로 수쇄 슬래그 미분말 FA : 정제 플라이 애쉬 FFA : 잔사회를 분쇄하여 제조한 플라이 애쉬 SP : 고성능 감수제 |
도 6은 플라이 애쉬의 치환에 따른 시멘트 페이스트의 기공률 변화를 나타낸 그래프로서, 도 6에 따르면 재령 3일부터 28일까지의 기공 감소율에 있어서, OPC 100% 및 plain 시멘트 페이스트에 비하여 가공 플라이 애쉬를 사용한 시멘트 페이 스트의 기공률이 급격히 감소한 것으로 나타났다. 따라서, 시멘트의 일부를 잔사회를 분쇄한 가공 플라이 애쉬로 치환함으로써 시멘트 페이스트의 구조가 치밀해지는 것으로 판단되며, 이에 따른 내구성 및 강도의 증가를 예상할 수 있다.
[시험 4] 일반강도 콘크리트 물성측정
일반강도규격(25-24-15)의 콘크리트를 제조하되, 시멘트의 일부를 플라이 애쉬로 치환하여 콘크리트의 압축강도를 측정하였다. 하기 표 4에 기재된 배합비에 따라 각각 콘크리트를 제조하되, 플라이 애쉬로서 분말도 3000으로 잔사회를 분쇄한 가공 플라이 애쉬를 사용하였으며, 한편 플라이 애쉬로서 일반 정제 플라이 애쉬를 사용한 콘크리트를 제조하여 비교대상으로 하였다.
각각의 콘크리트를 대상으로 초기 물성을 측정하여 결과를 표 5에 기재하였으며, 각각의 콘크리트를 대상으로 7일 및 28일의 압축강도를 측정하여 결과를 도 7에 그래프로 나타내었다.
[표 4] 일반강도 콘크리트 배합
구분 |
W/B (%) |
S/a (%) |
W (kg/㎥) |
B (kg/㎥) |
C (kg/㎥) |
FA (kg/㎥) |
AD (BX%) |
plain |
50.9 |
49.0 |
173 |
340 |
340 |
0 |
0.5 |
10% 치환 |
50.9 |
49.0 |
173 |
340 |
306 |
34 |
0.5 |
20% 치환 |
50.9 |
49.0 |
173 |
340 |
272 |
68 |
0.5 |
30% 치환 |
50.9 |
49.0 |
173 |
340 |
238 |
102 |
0.5 |
40% 치환 |
50.9 |
49.0 |
173 |
340 |
204 |
136 |
0.5 |
W : 수량 B : 결합재량 S/a : 잔골재율 C : 시멘트량 FA : 플라이애쉬량 (정제 플라이 애쉬 또는 가공 플라이 애쉬) AD : 공기연행제 |
[표 5] 일반강도 콘크리트의 초기 물성
구분 |
정제 플라이 애쉬 |
가공 플라이 애쉬 |
slump(cm) |
Air(%) |
slump(cm) |
Air(%) |
0min |
60min |
0min |
60min |
0min |
60min |
0min |
60min |
plain |
17.5 |
12.5 |
5.4 |
4.3 |
17.5 |
12.5 |
5.4 |
4.3 |
10% 치환 |
17.5 |
13.0 |
5.2 |
4.2 |
18.0 |
13.0 |
5.1 |
4.2 |
20% 치환 |
18.0 |
13.5 |
5.0 |
3.9 |
18.0 |
14.0 |
4.8 |
3.8 |
30% 치환 |
18.0 |
14.0 |
4.8 |
3.3 |
17.5 |
14.5 |
4.8 |
3.4 |
40% 치환 |
18.0 |
14.0 |
4.2 |
3.1 |
17.5 |
14.0 |
4.3 |
3.3 |
표 5에 따르면, 가공 플라이 애쉬를 사용한 콘크리트와 정제 플라이 애쉬를 사용한 콘크리트간에 초기물성의 차이는 크지 않고, 플라이 애쉬의 치환 자체가 콘크리트의 초기물성에 미치는 영향도 미미한 것으로 나타났다.
한편, 도 7은 일반강도 콘크리트의 압축강도를 나타낸 그래프로서, 도 7에 따르면 가공 플라이 애쉬로 20% 이하의 치환시 콘크리트의 28일 압축강도를 상승시키는 반면 30% 이상의 치환시에는 압축강도가 떨어지는 것으로 나타났다.
[시험 5] 고강도 콘크리트 물성측정
고강도규격(25-40-55)의 콘크리트를 제조하되, 시멘트의 일부를 플라이 애쉬로 치환하여 콘크리트의 압축강도를 측정하였다. 하기 표 6에 기재된 배합비에 따라 각각 콘크리트를 제조하되, 플라이 애쉬로서 분말도 7000의 가공 플라이 애쉬를 사용하였으며, 한편 플라이 애쉬로서 일반 정제 플라이 애쉬를 사용한 콘크리트를 제조하여 비교대상으로 하였다.
각각의 콘크리트를 대상으로 초기 물성을 측정하여 결과를 표 7에 기재하였으며, 각각의 콘크리트를 대상으로 7일 및 28일의 압축강도를 측정하여 결과를 도 8에 그래프로 나타내었다.
[표 6] 고강도 콘크리트 배합
구분 |
W/B (%) |
S/a (%) |
W (kg/㎥) |
B (kg/㎥) |
C (kg/㎥) |
FA (kg/㎥) |
AD (BX%) |
plain |
34.3 |
44.0 |
163 |
475 |
475 |
0 |
1.0 |
5% 치환 |
34.3 |
44.0 |
163 |
475 |
451 |
24 |
1.0 |
15% 치환 |
34.3 |
44.0 |
163 |
475 |
404 |
71 |
1.0 |
30% 치환 |
34.3 |
44.0 |
163 |
475 |
333 |
143 |
1.0 |
W : 수량 B : 결합재량 S/a : 잔골재율 C : 시멘트량 FA : 플라이 애쉬량(정제 플라이 애쉬 또는 가공 플라이 애쉬) AD ; 공기연행제 |
[표 7] 고강도 콘크리트의 초기 물성
구분 |
정제 플라이 애쉬 |
가공 플라이 애쉬 |
flow(cm) |
Air(%) |
flow(cm) |
Air(%) |
0min |
60min |
0min |
60min |
0min |
60min |
0min |
60min |
plain |
65.0 |
42.0 |
5.4 |
4.9 |
65.0 |
42.0 |
5.4 |
4.9 |
5% 치환 |
67.0 |
51.0 |
5.0 |
4.8 |
68.0 |
54.0 |
5.1 |
4.7 |
15% 치환 |
67.0 |
55.0 |
4.8 |
4.8 |
67.0 |
57.0 |
4.6 |
4.2 |
30% 치환 |
65.0 |
60.0 |
4.5 |
4.4 |
69.0 |
62.0 |
4.2 |
4.0 |
표 7에 따르면, 가공 플라이 애쉬를 사용한 고강도 콘크리트가 정제 플라이 애쉬를 사용한 고강도 콘크리트에 비하여 다소 높은 흐름성을 나타내었다.
한편, 도 8은 고강도 콘크리트의 압축강도를 나타낸 그래프로서, 도 8에 따르면 가공 플라이 애쉬를 사용한 고강도 콘크리트가 정제 플라이 애쉬를 사용한 고 강도 콘크리트에 비하여 전반적으로 높은 압축강도를 나타내었으며, 특히 가공 플라이 애쉬로 15% 이하를 치환한 경우에는 플라이 애쉬를 사용하지 않은 plain 콘크리트에 비하여 28일 압축강도가 높은 반면, 30%의 치환시에는 28일 압축강도가 오히려 낮게 나타났다.
[시험 6] 초고강도 콘크리트 물성측정
초고강도규격의 콘크리트를 제조하되, 결합재 중 시멘트의 일부를 플라이 애쉬로 치환하여 콘크리트의 압축강도를 측정하였다. 하기 표 8에 기재된 배합비에 따라 각각 콘크리트를 제조하되, 가공 플라이 애쉬로서 분말도 14000인 플라이 애쉬를 사용하였다.
각각의 콘크리트를 대상으로 초기 물성을 측정하여 결과를 표 9에 기재하였으며, 각각의 콘크리트를 대상으로 7일 및 28일의 압축강도를 측정하여 결과를 도 9에 그래프로 나타내었다.
[표 8] 초고강도 콘크리트 배합
구분 |
W/B (%) |
S/a (%) |
W (kg/㎥) |
B (kg/㎥) |
결합재 구성비(중량%) |
SP (BX%) |
C |
BFS |
FA |
FFA |
plain |
23.0 |
38 |
147 |
640 |
60 |
25 |
15 |
- |
1.8 |
5% 치환 |
22.8 |
38 |
146 |
640 |
55 |
25 |
15 |
5 |
1.8 |
10% 치환 |
22.8 |
38 |
146 |
640 |
50 |
25 |
15 |
10 |
1.8 |
15% 치환 |
22.8 |
38 |
146 |
640 |
45 |
25 |
15 |
15 |
1.8 |
W : 수량 B : 결합재량 S/a : 잔골재율 C : 시멘트 BFS : 고로 수쇄 슬래그 미분말 FA : 정제 플라이 애쉬 FFA : 잔사회를 분쇄하여 제조한 가공 플라이 애쉬 SP : 고성능 감수제 |
[표 9] 초고강도 콘크리트의 초기물성
|
slump flow(cm) |
Air(%) |
50cm reachong time(sec) |
0min |
60min |
0min |
60min |
0min |
60min |
plain |
67.0 |
62.0 |
1.8 |
1.0 |
5.1 |
7.2 |
5% 치환 |
63.0 |
60.0 |
1.2 |
1.1 |
5.8 |
7.1 |
10% 치환 |
65.0 |
61.0 |
1.3 |
1.3 |
4.3 |
6.0 |
15% 치환 |
66.0 |
62.0 |
1.2 |
1.2 |
5.3 |
6.3 |
표 8과 표 9로부터 알 수 있듯이, 동등한 수준의 초기 물성(slump flow)을 얻기 위하여 필요한 단위수량(W, kg/㎥)이 가공 플라이 애쉬의 사용으로 다소 감소하였고, 동시에 콘크리트의 점성을 판단하는 척도가 되는 50cm 도달 시간이 다소 감소하였다.
한편, 도 9는 초고강도 콘크리트의 압축강도를 나타낸 그래프로서, 도 9에 따르면 가공 플라이 애쉬의 사용으로 재령 28일 콘크리트의 압축강도가 약 6~8%정도 높아지는 것으로 나타났다.
지금까지의 시험 결과들을 고려하면, 본 발명에 따른 시멘트 조성물을 이용한 시멘트 페이스트, 몰타르, 콘크리트는 일반 시멘트를 이용한 경우에 비하여 강도가 우수한 것을 알 수 있으며, 시멘트 조성물 중의 가공 플라이 애쉬의 적정 포함량은 가공 플라이 애쉬의 분말도나 추가적인 결합재의 성분에 따라 달라질 수 있으나, 시멘트 100중량부에 대하여 가공 플라이 애쉬 1~30중량부를 포함할 경우 전반적으로 우수한 물성을 나타내는 것으로 판단된다.
도 1은 잔사회 및 잔사회를 분쇄하여 제조한 플라이 애쉬의 입도 분포를 나타낸 그래프로서, 가로축은 입도(㎛)를, 세로축은 분포율(부피%)를 의미한다.
도 2는 플라이 애쉬의 입형을 전자현미경으로 관찰한 사진으로, (a)는 잔사회에 관한 것이고, (b)는 blaine 3000(cm2/g) (c)는 blaine 7000(cm2/g) (d)는 blaine 10000(cm2/g) (e)는 blaine 14000(cm2/g)으로 잔사회를 분쇄하여 제조한 플라이 애쉬에 관한 것이다.
도 3은 플라이 애쉬의 치환율에 따른 몰타르의 압축강도 발현율을 나타낸 그래프로서, 가로축은 재령을, 세로축은 압축강도 발현율을 의미하며, 좌측 상단 그래프는 통상적인 정제 플라이 애쉬를 사용한 몰타르, 우측 상단 그래프는 blaine 3000의 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르, 좌측 하단 그래프는 blaine 7000의 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르, 우측 하단 그래프는 blaine 14000의 가공 플라이 애쉬를 사용한 몰타르에 관한 것이다.
도 4는 정제 및 가공 플라이 애쉬의 치환에 따른 몰타르의 재령 7일 압축강도 발현율 변화를 나타낸 그래프이다.
도 5는 정제 및 가공 플라이 애쉬의 치환에 따른 몰타르의 재령 28일 압축강도 발현율 변화를 나타낸 그래프이다.
도 6은 가공 플라이 애쉬의 치환에 따른 시멘트 페이스트의 기공률 변화를 나타낸 그래프이다.
도 7은 정제 및 가공 플라이 애쉬의 치환에 따른 일반 콘크리트의 압축강도 변화를 나타낸 그래프이다.
도 8은 정제 및 가공 플라이 애쉬의 치환에 따른 고강도 콘크리트의 압축강도 변화를 나타낸 그래프이다.
도 9는 가공 플라이 애쉬의 치환에 따른 초고강도 콘크리트의 압축강도 변화를 나타낸 그래프이다.