KR100863992B1 - 냉동 및 냉방장치 - Google Patents

Abstract

본 발명은 밀폐된 냉매 순환 싸이클에서 열 교환 액화장치가 아닌 물리적 액화 장치를 구비하는 냉동 및 냉방장치를 제공하며, 이에 의해 제조될 수 있는 냉동 및 냉방장치의 설치의 용이화, 설치공간의 절약, 실외기와 더운 토출공기의 제거 및 공간의 활용성을 제공하기 위해, 압축기(11)에 의해 냉매가스를 고압고온으로 압축시킨 후, 그 고압고온으로 압축된 냉매가스를 응축시키고 증발기(13)에서 증발시킴으로써 냉기(-Q)를 방출하기 위한 냉동 및 냉방장치에 있어서, 상기 압축된 고압고온의 냉매가스로부터 에너지를 감소시키도록 그 고압고온의 냉매가스를 유입시켜 구동시키기 위한 유체에 의한 물리적 운동기기(20)와, 그 물리적 운동기기(20)를 통과하여 에너지가 감소되는 냉매가스를 팽창시켜 응축시키기 위한 단열팽창탱크(25)를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 한다.

냉동 및 냉방장치, 물리적 액화장치, 릴리프밸브, 터빈.

Description

냉동 및 냉방장치{freezing and refrigerating apparatus}

도 1은 종래의 냉동 및 냉방장치의 개략적인 구성을 도시한 블럭도이다.

도 2는 본 발명에 따른 냉동 및 냉방장치의 기본적 구성을 도시한 블록도이다.

도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 냉동 및 냉방장치의 액화장치인 피스톤(다이어프램)식 릴리프밸브의 개략적 구성을 도시한 단면도이다.

도 4는 본 발명의 다른 실시예에 따른 냉동 및 냉방장치의 액화장치인 회동개폐부재(버터플라이)식 릴리프밸브의 개략적 구성을 도시한 단면도이다.

도 5는 본 발명의 또다른 실시예에 따른 냉동 및 냉방장치의 액화장치인 터빈의 개략적 구성을 도시한 단면도이다.

<도면의 주요 부분에 대한 부호 설명>

11: 압축기 12: 응축기

13: 증발기 20: 유체에 의한 물리적 운동기기

25,35,45,55,65: 단열팽창탱크 30,40,50: 릴리프밸브

31,41,51,61,61a: 입구부 32,42,52,62,71,72: 출구부

33,43: 피스톤(다이어프램) 34,44,54: 복원수단(스프링)

53: 회동개폐부재(버터플라이 내지 댐퍼)

53a: 회전축 60: 터빈

66: 공통회전축 70: 흡입압축날개

본 발명은, 에어컨 가동 시에 필수적으로 되어 있는 실외기를 사용하지 않고 냉방을 함으로서, 실외기 비용 및 설치비용을 줄이고, 실외기를 장치함으로서 야기되는 건물 외관을 해치는 것을 방지하고, 실외기에서 발생하는 소음 및 불쾌한 열풍을 제거함으로서 도시환경을 보다 쾌적하고 열대야를 줄일 수 있는 것이다.

종래, 에어컨이나 냉동 및 대형 냉방장치는, 냉매(R22, R123, R134a, R404 등)를 이용하여 증발할 때 필요한 증발잠열을 더운 실내 공기에서 빼앗아서 냉방 및 냉동을 한 다음 증발잠열을 흡수한 더운 냉매기체를 압축기를 이용하여 임계온도 이상의 고온고압의 기체로 압축한 후, 그 고온고압의 기체를 실외기에서 냉각수나 상대적으로 온도가 낮은 바람으로 식히어 액화를 한 후, 다시 실내의 증발기로 보냄으로써 증발잠열을 이용하는 싸이클로 운전된다.

이때, 실외기를 장치하기 위하여서는 건물옥상이나 벽면에 공간이 필요하고 많은 배관을 하여야 하며, 에어컨 설치위치가 고정되고, 그 설치에 따른 비용이 많이 소요되며, 실외기에서 나오는 고온의 공기는 불쾌감을 야기시키는 등 많은 문제 점이 있다.

본 발명은, 냉매를 이용하여 증발잠열을 빼앗음으로써 냉방 및 냉동을 하는 원리는 같으나, 고온 고압의 냉매기체를 물리적 일을 하게 함으로써, 즉 열에너지를 운동에너지로 소비하게 함으로써, 액화시키기 위한 장치 및 이를 이용한 싸이클로서, 상기한 종래의 냉방 및 냉동의 모든 문제점을 해결할 수 있다.

따라서, 본 발명은 밀폐된 냉매 순환 싸이클에서 열 교환 액화장치가 아닌 물리적 액화 장치를 구비하는 냉동 및 냉방장치를 제공하며, 이에 의해 제조될 수 있는 냉동 및 냉방장치의 설치의 용이화, 설치공간의 절약, 실외기와 더운 토출공기의 제거 및 공간의 활용성을 제공하는 데에 그 목적이 있다.

이러한 목적을 달성하기 위해 본 발명의 일실시예에 따른 냉동 및 냉방장치는, 압축기에 의해 냉매가스를 고압고온으로 압축시킨 후, 그 고압고온으로 압축된 냉매가스를 응축시키고 증발기에서 증발시킴으로써 냉기를 방출하기 위한 냉동 및 냉방장치에 있어서, 상기 압축된 고압고온의 냉매가스로부터 에너지를 감소시키도록 그 고압고온의 냉매가스를 유입시켜 구동시키기 위한 유체에 의한 물리적 운동기기와, 그 물리적 운동기기를 통과하여 에너지가 감소되는 냉매가스를 팽창시켜 응축시키기 위한 단열팽창탱크를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 한다. 이 경우, 그 물리적 운동기기는, 냉매가스의 일정압력에 의하여 왕복운동으로 개폐되는 피스톤이나 다이어프램 또는 회동운동으로 개폐되는 회동개폐부재(버터플라이)에 의한 릴리프밸브(압력에 의해 개폐되는 밸브)일 수 있으며, 또는, 고압고온의 냉매가스의 분출에 의해 회전운동하는 터빈일 수 있다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예(들)를 상세히 설명하면 다음과 같다.

도 2에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 냉동 및 냉방장치는, 도 1에 도시된 종래의 냉동 및 냉방장치에서와 같이 압축기(11)에 의해 냉매가스가 고압고온으로 압축되며, 응축된 냉매가 증발기(13)에서 증발되어 냉기(-Q)가 방출된다.

그러나, 본 발명은, 도 1의 응축기(12) 대신, 유체에 의한 물리적 운동기기(20) 및 단열팽창탱크(25)를 구비하는 것을 특징으로 한다. 그 유체에 의한 물리적 운동기기(20)는, 도 2에 도시된 바와 같이 압축기(11)에서 압축된 고압고온의 냉매가스에 의해 운동에너지를 발생시켜 에너지를 소모시키도록 고압고온의 냉매가스에 의해 구동되는 것이며, 이와 같이 고압고온의 냉매가스로부터 열에너지를 감소시킨 후, 냉매가스를 응축시키도록 단열팽창탱크(25)에 의해 냉매가스를 단열팽창시키는 것이다. 즉, 유체에 의한 물리적 운동기기(20)에 의해 폐쇄된 체적내에서 물리적 일(W)를 함으로써 압력이 감소하게 되고, 단열팽창탱크(25)에 의해 감소된 에너지만큼 온도가 저하하게 된다. 이에 따라 냉매가스가 액화되게 되고, 증발기(13)에서 냉기(-Q)를 이용할 수 있게 된다.

열역학 제1법칙은, 우주의 에너지가 일정하며 어떠한 형태에너지로 변환되어 도 그 합은 일정하다는 에너지 보존의 법칙이다. 즉, E_T = E열 + E운동 + E위치 + E기타 이다.

종래의 실외기를 이용한 열교환 방식에 있어서는, 압축기 고압부분이 R-22의 경우 약 20㎏/㎠, 90℃ 정도이며, 응축기에서는 약 40-50℃의 바람으로 90℃의 온도를 50℃정도로 냉각시켜 준다. 이때 고압으로 압축된 냉매가스의 액화온도는 약 50℃ 정도이므로 액화가 진행되게 되고 액화된 냉매액은 증발기를 거쳐 기화되며, 압축기로 순환되어 냉방 싸이클을 이루게 된다.

본 발명의 원리는, 상술한 바와 같이 압축기를 통하여 고온고압의 증발잠열을 포함한 냉매가스로부터 실외기를 이용하여 온도를 낮추어 주는 종래의 열교환 방식대신, 압축기를 통한 고압냉매가스를 유체에 의한 물리적 운동기기(20)를 통해 일을 하게 함으로써 그 고압냉매가스의 열에너지를 운동에너지로 바꾸고, 단열팽창탱크(25)를 통해 온도를 떨어뜨려 액화시키는 것이다.

즉, E_{고압냉매기체열} = E_냉매액 + E_냉매잠열

= E_냉매액 + E_{실외기에서 식힌열}

= E_냉매액 + E_{물리적 운동기기에서 한 일}

유체에 의한 물리적 운동기기(20)와 단열팽창탱크(25)는, 구체적인 예로서 도 3 내지 도 5에 도시된다.

도 3에는 2단계의 피스톤(다이어프램)식 릴리프밸브(30,40)를 구비하는 구성 이 개략적 단면도로 도시된다. 먼저 1단계에서 입구부(31)를 통해 고압고온의 냉매가스가 피스톤(다이어프램)(33)의 일측으로 유입되어 피스톤(다이어프램)(33)을 복원수단(스프링)(34)에 대항하여 상향으로 힘을 가하게 된다. 피스톤(다이어프램)(33)의 자중, 복원수단(스프링)(34)의 탄성력 및 피스톤(다이어프램)(33)의 반대면에 작용하는 감압된 압력의 냉매가스의 힘보다 커져 피스톤(다이어프램)(33)을 출구부(32) 위로 상승시키게 되면, 저압측인 출구부(32)가 개방되어 피스톤(다이어프램)(33) 하부의 고압고온의 냉매가스가 출구부(32)를 통해 유출되게 되고, 압력이 저하하게 된다. 이에 따라 피스톤(다이어프램)(33)을 상승시키는 데에 소요된 일(+W)만큼 고압고온의 압축된 냉매가스의 에너지가 감소하게 되며, 밀폐된 관로내에서 단열팽창탱크(35)를 통해 압력저하에 따라 온도도 저하하게 되고 부분적으로 액화가 일어나게 된다. 또한, 2단계로, 1단계에서와 유사하게 입구부(41)를 통해 일차 압력저하되고 일부 액화된 냉매 및 냉매가스가 피스톤(다이어프램)(43)의 일측에 작용하여 피스톤(다이어프램)(43)을 복원수단(스프링)(44)에 대항하여 상향으로 힘을 가하게 되며, 피스톤(다이어프램)(43)의 자중, 복원수단(스프링)(44)의 탄성력 및 피스톤(다이어프램)(43)의 반대면에 작용하는 감압된 압력의 냉매가스의 힘보다 커져 피스톤(다이어프램)(43)을 출구부(42) 위로 상승시키게 되면, 저압측인 출구부(42)가 개방되어 피스톤(다이어프램)(43) 하부의 상대적으로 고압고온의 냉매가스가 출구부(42)를 통해 유출되게 되고, 압력이 2단계로 저하하게 된다. 이에 따라 피스톤(다이어프램)(43)을 상승시키는 데에 소요된 일(+W)만큼 2단계로 고압고온의 압축된 냉매가스의 에너지가 감소하게 되며, 밀폐된 관로내에서 단열팽창 탱크(35)를 통해 압력저하에 따라 온도도 저하하게 되고 액화가 일어나게 된다.

그 뒤, 피스톤(다이어프램)(33,43)의 하부의 압력이 저하하면 다시 피스톤(다이어프램)(33,43)이 복원수단(스프링)(34,44)의 탄성력에 의해 복귀하게 되며, 다시 압축기(11)로부터 고압고온의 냉매가스가 공급되면, 상술한 과정이 되풀이되게 된다.

위에서는 직접식 릴리프밸브(30,40)에 대해 도시되고 설명되지만, 간접식, 즉, 냉매가스의 작용피스톤(다이어프램)(33,43)이 밸브개폐부와는 별도로 형성될 수도 있으며, 이 경우에도 유사하게 작용하게 된다.

상술한 바와 같이 일정 압력에 의해 개폐되는 릴리프 밸브를 통하여 일을 하게 함으로써 그 고압냉매가스의 열에너지를 운동에너지로 바꾸어 온도를 떨어뜨리는 것이다.

즉, E_{고압냉매기체열} = E_냉매액 + E_냉매잠열

= E_냉매액 + E_{실외기에서 식힌열}

= E_냉매액 + E_{릴리프 밸브에서 한 일}

냉매의 상태에 따라 1단계의 릴리프밸브(30)이전의 상태, 1단계와 2단계 사이의 상태, 2단계 릴리프밸브(40)이후의 상태를 각각 상태1, 상태2, 상태3이라 하면, 상태1에서는 T₁= (P₁·V₁)/(nR)로 되고, 상태2에서는 T₂= (P₂·V₂)/(nR)로 되어, 릴리프밸브(30)를 통하여 같은 부피일 경우, P₂는 P₁보다 작으며, V₂를 V₁보다 10배 크게 한다면, 같은 부피의 P₂보다 1/10이 되고 T₂는 낮아진다. 즉, 단열팽창이 일어나서 온도가 떨어지게 된다.

2단계의 릴리프밸브(40)의 개폐압력을 1단계의 릴리프밸브(30)와 같게 셋팅하였을 경우, P₂가 P₁보다 같거나 낮게 되지만, P₂가 P₁과 같게 되는 때(△P가 0인 때), 2단계의 릴리프밸브(40)가 개폐되게 되어 개방되는 빈도가 낮아지게 된다. 즉 상태2는 상태1 보다 압력은 낮거나 같고 온도는 낮으며 냉매증기의 습도는 높다. 즉 같은 온도일 경우에 과포화상태, 즉 액화되기 쉬운 증기습도가 높은 상태가 되며, △P가 0으로 되어 2단계 릴리프밸브(40)를 통하여 상태3으로 될 때, 단열팽창탱크(45)의 용량을 릴리프밸브(40)의 100배 정도 하여 주면, 단열팽창에 의해 온도와 압력이 훨씬 더 떨어져 액화가 쉽게 일어나게 된다. 그래도 단열팽창탱크(45)에서 액화되지 않은 냉매기체가 많은 때에는 일정압력이상에서 다시 압축기로 이송시켜 주도록 정압개방 솔레노이드(도시생략됨)를 구비하는 것도 가능하다.

한편, 상술한 1단계 릴리프밸브(30)의 예로서 압력을 받은 디스크의 직경이 10cm 이고 10㎏f/㎠의 압력으로 디스크를 1cm를 올려주는 일을 하였을 경우 일의 양은 대략 3.14×25(㎠)×1(㎝)×10(㎏f/㎠), 즉 1570 ㎏f·㎝(= 15.7 ㎏f·m = 15.7/427 ㎉ = 0.0367 ㎉ 이다. 이 같은 개폐운동을 1초 간격으로 하여 준다면 1시간에 한 일의 양은 3.600초 × 0.0367 ㎉/초 = 132㎉ 이 된다.

이와 같이 하여 릴리프밸브(30)로부터 유출되는 냉매가스는, 그 압력과 온도 가 저하함에 따라 액화되어 도 2에서 증발기(13)로 유입되게 되고, 증발기(13)에서 증발이 이루어져 냉기(-Q)를 얻을 수 있게 되며, 다시 냉기(-Q)를 빼앗긴 냉매는 고온으로 되어 증발기(13)로부터 압축기(11)로 유입됨으로써 다시 상술한 과정이 되풀이 되게 된다.

상술한 바와 같이 도 3에서는 유체에 의한 물리적 운동기기(20)는 릴리프밸브(30)의 피스톤(다이어프램)(33)의 직선 운동을 이용하는 것이며, 1단만이 도시되어 있지만, 용량이나 냉매의 성질 등에 따라 2단이상 다단으로 구성될 수도 있다.

도 4에는 유체에 의한 물리적 운동기기(20)로서 회동개폐부재(버터플라이)식 릴리프밸브(50)가 개략적 단면도로 도시된다.

도 4에서 릴리프밸브(50)는, 복원수단(스프링)(54)에 의해 복원되고 입구부(51)로 유입된 고압고온의 냉매가스의 일정압력에 의한 회동운동에 의해 개폐되는 회동개폐부재(버터플라이)(53)를 포함하여 구성된다. 이 경우에도 회전축(53a)에 대해 회동하는 회동개폐부재(버터플라이)(53)가 복원수단(스프링)(54)에 의해 폐쇄상태를 유지하다가, 입구부(51)의 고압고온의 냉매가스가 일정 압력이상으로 압축되어 공급되면, 복원수단(스프링)(54)의 탄성력과 회동개폐부재(버터플라이)(53)의 출구부(52)측의 면에 작용하는 저압저온의 냉매가스에 의한 폐쇄회전력보다 입구부(51)에서 작용하는 회동개폐부재(버터플라이)(53)에의 회전력이 커지면, 회동개폐부재(버터플라이)(53)가 화살표방향으로 회동하여 개방되게 되고, 이에 따라 입구부(51)의 고압고온의 냉매가스가 유동하면서 회동 일(+W)을 하게 되어 에너지를 잃게 되며, 이 경우에는 회동개폐부재(버터플라이)(53)가 설치되는 관로 가 그 개방되는 틈새에 비해 크기 때문에 하류가 바로 단열팽창탱크(55)를 구성할 수 있게 된다. 이와 같이 에너지가 감소되게 되면, 압력과 온도가 저하하게 되며, 단열팽창탱크(55) 및 출구부(52)의 하류에서는 액화가 일어나게 되고, 도 2에서 액화된 냉매는 증발기(13)로 유입된 후, 상술한 바와 같은 과정을 되풀이하게 되어 냉동(방)싸이클을 이루게 된다. 이 경우에도 회동개폐부재(버터플라이)(53)가 1단만이 도시되고 설명되지만, 2단이상 다단으로 설치되어 구성될 수도 있다.

또한, 도 5에는 본 발명의 또다른 실시예에 따라 유체에 의한 물리적 운동기기(20)로서 터빈(60)의 개략적 단면도가 도시되며, 터빈(60)의 회전운동에 따라 공통회전축(66)에 연결되어 공통으로 회전하는 흡입압축날개(70)의 구성이 도시된다.

흡입압축날개(70)를 구비하지 아니하는 경우, 도 2에서와 같이 압축기(11)에서 압축되어 고압고온으로 된 냉매가스는, 입구부(61)로 유입되고, 도시가 생략된 노즐을 통해 터빈(60)의 날개를 향하여 분출됨으로써 터빈(60)의 날개를 회전시키게 되고, 이와 같이 터빈(60)의 회전운동에너지만큼 감소된 에너지의 저압저온 냉매가스로 되어 출구부(도시생략됨)를 통해 배출되게 된다. 이와 같이 저압저온의 냉매가스는, 하류로 유동하면서 액화하게 되어 도 2에서 증발기(13)로 유입, 상술한 냉동(방)싸이클을 반복하게 된다. 또, 터빈(60)과 충돌하면서 부분적으로 액화한 냉매는, 도시생략된 응축관을 통해 하류로 합류시킴으로써 냉동(방)싸이클에 이용되는 것이 바람직하다.

한편, 도 5에서 유체에 의한 물리적 운동기기(20)로서 터빈(60)을 구비함과 동시에 그 터빈(60)의 회전운동 에너지를 이용하여 흡입압축날개(70)에 활용할 수도 있다. 즉, 공통회전축(66)으로 흡입압축날개(70)를 연결시키고, 터빈(60)의 출구(62)와 흡입압축날개(70)의 입구를 다공판(63)과 단열팽창탱크(65)를 개재하여 연결시키고 다공판(63)의 다수의 구멍(64)을 통해 단열팽창탱크(65)로 통하도록 구성되며, 또, 흡입압축날개(70)의 출구부(71)는 터빈(60)의 입구부(61a)로 순환시도록 구성된다.

이와 같은 터빈(60) 및 흡입압축날개(70)의 구성은, 자동차의 터보차져와 같은 구조로서 압축기(11)를 통해 나온 고압고온의 냉매가스로 터빈(60)을 돌려 열에너지를 운동에너지로 전화, 소모시키며, 액화하는 장치이다. 압축기(11)를 통한 고압고온의 냉매가스가 입구부(61)로 유입되어 터빈(60)을 회전시키고, 배출되는 출구부(62)의 기체는 다공판(63)의 구멍(64)을 통과하면서 단열팽창탱크(65)측으로 단열팽창이 일어나 부분적으로 액화되고 나머지 기체는 흡입압축날개(70)에 의해 출구부(71)를 다시 입구부(61a)로 유입되어 터빈(60)의 회전을 돕게 된다. 이때, 터빈(60)과 흡입압축날개(70)는 압축기(11)에서 공급되는 고압기체가 있는 한, 계속 회전하게 되고, 계속 운동함으로써 열에너지를 잃고 일부 액화가 일어나 출구부(72)를 통해 증발기(13)로 이송되고 기화가 일어나게 된다. 일부 액화되지 아니한 농축된 냉매기체는 흡입압축날개(70)를 거쳐 터빈(60)으로 재순환된다.

상술한 바와 같이, 고압고온의 냉매가스인 유체에 의한 다양한 물리적 운동기기(20)를 이용함으로써 냉동(방) 싸이클의 압축기(11)를 통해 나온 고온 고압의 기체를 일정압력으로 개폐되는 감압 밸브를 2단 이상으로 통과시키어 기체의 열에너지를 감소시키어 액화된 냉매를 팽창변을 통하여 증발기로 보내어 냉방 싸이클을 계속하게 되므로, 종래와 같이 열교환에 의하여 온도를 저하시키기 위한 응축기(12)가 불필요하게 되며, 이에 따라 옥외의 설치물 없이도 냉방(동)이 가능하게 되고, 또한, 응축을 위한 물리적 운동기기를 구비하고 종래의 열교환식 응축기를 제거함으로써 전체적인 공간을 줄일 수 있을 뿐만 아니라, 이동이 가능하게 되는 등의 효과가 있다.

이상에서 설명한 본 발명의 실시예에 따른 냉동 및 냉방장치의 구성과 작용에 의하면, 밀폐된 냉매 순환 싸이클에서 열 교환 액화장치가 아닌 물리적 액화 장치를 구비하는 냉동 및 냉방장치를 제공하며, 이에 의해 제조될 수 있는 냉동 및 냉방장치의 설치의 용이화, 설치공간의 절약, 실외기와 더운 토출공기의 제거 및 공간의 활용성을 제공하는 등의 효과가 있다.

Claims (5)

1. 압축기(11)에 의해 냉매가스를 고압고온으로 압축시킨 후, 그 고압고온으로 압축된 냉매가스를 응축시키고 증발기(13)에서 증발시킴으로써 냉기(-Q)를 방출하기 위한 냉동 및 냉방장치에 있어서,

   상기 압축된 고압고온의 냉매가스로부터 에너지를 감소시키도록 그 고압고온의 냉매가스를 유입시켜 구동시키기 위한 유체에 의한 물리적 운동기기(20)와, 그 물리적 운동기기(20)를 통과하여 에너지가 감소되는 냉매가스를 팽창시켜 응축시키기 위한 단열팽창탱크(25)를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 냉동 및 냉방장치.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 유체에 의한 물리적 운동기기(20)는, 복원수단(스프링)(34)에 의해 복원되고 입구부(31)로 유입된 고압고온의 냉매가스의 일정압력에 의한 왕복운동에 의해 개폐되는 피스톤이나 다이어프램(33)에 의한 릴리프밸브(30)인 것을 특징으로 하는 냉동 및 냉방장치.
3. 제 1 항에 있어서, 상기 유체에 의한 물리적 운동기기(20)는, 복원수단(스프링)(54)에 의해 복원되고 입구부(51)로 유입된 고압고온의 냉매가스의 일정압력에 의한 회동운동에 의해 개폐되는 회동개폐부재(53)에 의한 릴리프밸브(50)인 것을 특징으로 하는 냉동 및 냉방장치.
4. 제 1 항에 있어서, 상기 유체에 의한 물리적 운동기기(20)는, 입구부(61)로 유입된 고압고온의 냉매가스의 분출에 의해 회전운동하는 터빈(60)인 것을 특징으로 하는 냉동 및 냉방장치.
5. 제 4 항에 있어서, 상기 터빈(60)은, 액화되지 아니한 냉매가스를 상기 터빈(60)으로 재순환시키도록 터빈(60)의 회전으로 회전되는 공통회전축(66)을 개재하여 흡입압축날개(70)가 터빈(60)의 하류에 연결된 것을 특징으로 하는 냉동 및 냉방장치.

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