이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 소결 탈황더스트를 사용한 시멘트 자극제의 제조방법 및 이를 함유한 시멘트를 상세히 설명한다.
도 1은 본 발명에 의한 소결 탈황더스트를 사용한 시멘트 자극제의 제조공정도이고, 도 2a는 본 발명에 의한 저품위 소결 탈황더스트의 발생공정도이며, 도 2b는 본 발명에 의한 고품위 소결 탈황더스트의 발생공정도이고, 도 3은 시멘트 자극제를 포함한 시멘트 조성물의 작용원리(수화반응)를 종래의 시멘트[혼합재를 혼합한 포틀랜드 시멘트와 슬래그 시멘트]의 수화반응과 비교 도시한 그림이다.
본 발명에 의한 시멘트 자극제를 포함한 시멘트와 기존의 시멘트[혼합재를 혼합한 OPC와 SC]의 작용원리(수화반응)는 도 3에 도시된 바와 같다. 즉, 본 발명은 도 3과 같이 시멘트와 혼합재(슬래그 또는 플라이애시 등)의 수화특성을 이용한 것으로, 본 발명의 시멘트 자극제를 기존의 시멘트(OPC 또는 SC)에 첨가하여 기존 의 수화반응보다 빠른 시간 내에 시멘트와 혼합재가 반응토록 하여 조기에 경화체의 강도를 향상시키는 방법이다. 다시 말해, 시멘트가 수화함에 따라 수화물(시멘트 중의 C2S와 C3S는 수화에 의해 C3S2H3인 CSH겔과, Ca(OH)2이 생성되며, 이때 생성된 Ca(OH)2은 슬래그와 플라이애시의 반응을 촉진 및 자극한다)과 슬래그 및 플라이애시 등이 반응하여 CSH겔(규산칼슘수화물; Calcium Silicate Hydrate)을 각각의 입자 표면에 형성하면서 경화되는 기존 시멘트 등의 수화반응에 본 발명의 시멘트 자극제를 첨가하여 기존의 CSH겔을 보다 빠르고, 많이 형성되도록 하여 시멘트 조성물의 강도, 특히 초기강도를 증진시키는 것이다.
또한, 본 발명은 종래의 시약급 화학제품을 이용한 자극제를 대체하여, 고로의 주원료인 소결광(철광석을 코크스와 함께 소결한 반제품)을 제조하는 소결공정에서 발생하는 소결 탈황더스트를 주원료로 사용함에 따라 기존의 시멘트 제조원가의 상승 요인 없이 초기강도의 개선을 가능하도록 한다.
도 1 내지 도 2b에 도시된 바와 같이, 본 발명은 소결광을 제조하는 소결로 배가스에 철광석, 코크스, 미세먼지 및 황산화물을 포함하고 있기 때문에, 이를 대기로 배출하기 전에 집진과 탈황을 위한 대기오염방지시설을 거친 후, 소결탈황더스트(S10, S12)를 수집하여 운반한다(S15, S17).
그 후 황산나트륨 등의 탈황부산물만을 입도 선별하여(S30), 비표면적이 2,000㎠/g 미만의 것은 분쇄하고(S35), 비표면적이 2,000㎠/g 이상의 것은 저장시설로 이송하여 저장(S40) 및 출하한다(S45).
여기에서 비표면적별 입도 선별은 공기선별기 등의 설비를 이용하고, 상기, 분쇄 전 선별공정을 거치는 이유는 소결탈황더스트의 50wt%이상이 비표면적 2,000㎠/g이상으로 불필요한 분쇄에너지를 절감하기 위해서다. 또한 입도선별의 기준치가 비표면적 2,000㎠/g인 이유는 후술하기로 한다.
소결광을 제조하는 소결로 배가스에는 철광석, 코크스, 미세먼지 및 황산화물을 포함하고 있어, 이를 대기로 배출하기 전에 집진과 탈황을 위한 대기오염방지시설을 거친다. 다시 말해, 본 발명의 시멘트 자극제인 소결 탈황더스트는 대기오염방지시설의 구조에 따라 도 2a에 도시된 바와 같이 소결로에서 발생하는 발생분진(10)을 덕트(30) 이송중에 중탄산나트륨(20) 처리한 후, EP(Electrostatic Precipitator)집진기(40)로 더스트(철광석, 코크스 및 미세먼지)와 탈황부산물을 집진한(EP더스트와 탈황부산물이 혼재된 상태) 소결 탈황더스트(50; 이하, " 저품위 소결 탈황더스트"라 한다)와, 도 2b에 도시된 바와 같이, 소결로 발생배가스(10) 중 철광석, 코크스 및 미세먼지 등의 더스트를 EP집진기(40)로 먼저 집진한 배가스에 중탄산나트륨(20)으로 처리한 탈황부산물을 2차 집진기(45)로 탈황부산물만을 별도로 포집하는 과정에서 발생하는 소결 탈황더스트(이하, "고품위 소결 탈황더스트"라 한다)로 구분할 수 있다.
상기 도 2a 및 도 2b의 중탄산나트륨(20)에 의한 탈황부산물의 발생은 아래 화학식 1과 같고, 각각의 소결 탈황부산물중 저품위 소결 탈황더스트의 화학분석치는 표 1, 고품위 소결 탈황더스트의 화학분석치는 표 2와 같다.
황산화물을 제거하기 위한 중산탄나트륨과 황산화물의 화학반응식
4NaHCO3 + SO3 → Na3SO4 + Na2CO3 + 2H2O + 3CO2↑
저품위 소결 탈황더스트의 화학분석치
성분 |
Fe2O3 |
Na2O |
Ig.loss |
SO3 |
CaO |
SiO2 |
K2O |
Al2O3 |
기타 |
wt% |
44.8 |
17.6 |
13.3 |
11.3 |
6.2 |
3.5 |
1.3 |
1.2 |
0.8 |
고품위 소결 탈황더스트의 화학분석치
성분 |
Na2O |
SO3 |
Ig.loss |
기타 |
비 고 |
wt% |
44.2 |
45.1 |
7.6 |
3.1 |
|
상기 표 1에서 보는 바와 같이 저품위 소결 탈황더스트는 주성분이 Fe2O3, Na2O, SO3와 Ig.loss (CO2의 탈탄산량)과 철광석과 코크스 기원인 CaO, SiO2, K2O, Al2O3와 기타성분으로 구성되어 있고, Na2O, SO3와 Ig.loss의 조성은 화학식 1과 같이 Na2SO4와 NaCO3로 구성되어 있어 저품위 소결 탈황더스트에서 Fe2O3를 제거할 경우, 알카리와 설파이드계 화합물이 시멘트 자극제의 역할을 충분히 수행할 수 있다. 또한 고품위 소결 탈황더스트는 표 2에서와 같이, 철광석, 코크스 및 미세먼지 등을 EP집진기로 1차 집진한 후, 탈황부산물만을 별도 포집함에 따라 주성분이 Na2O, SO3와 CO2의 탈탄산성분인 Ig.loss와 기타성분으로 구성되어 있고, Na2O, SO3와 Ig.loss의 조성은 저품위 소결 탈황더스트와 같이 Na2SO4와 NaCO3로 구성되어 있어 고품위 소결 탈황더스트는 별도의 전처리 없이도 알카리와 설파이드계 화합물이 시멘트 자극제의 역할을 할 수 있음을 알 수 있다.
한편, 상기 저품위 소결 탈황더스트(S10)는 수집/운반된(S15) 후에 철광석 기원의 산화철과 중탄산나트륨 기원의 황산나트륨 등의 탈황부산물을 자력선별기로 자선하여(S20), 철광석기원의 산화철 등의 자착물은 별도 저장시설로 이송한 후, 제철소 고로의 주원료인 소결광을 제조하기 위한 원료로 재활용하고(S50), 상기 입도선별 공정(S30) 전에 상기 고품위 소결 탈황더스트(S12)와 혼합하는 혼합공정(S25)을 더 수행한다.
이하 본 발명이 속한 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 본 발명을 보다 용이하게 실시할 수 있도록 하기 위하여 본 발명의 시멘트 자극제를 일반적인 시멘트와 혼합한 실시 예를 설명한다.
도 4a는 종래의 포틀랜드 시멘트와 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 포틀랜드 시멘트의 압축강도를 자극제의 비표면적에 따라 도시한 그래프이고, 도 4b는 종래의 슬래그 시멘트와 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 슬래그 시멘트의 압축강도를 자극제의 비표면적에 따라 도시한 그래프이며, 도 5a는 종래의 포틀랜드 시멘트와 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 포틀랜드 시멘트의 압축강도를 자극제의 혼합비에 따라 도시한 그래프이고, 도 5b는 종래의 슬래그 시멘트와 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 슬래그 시멘트의 압축강도를 자극제의 혼합비에 따라 도시한 그래프이며, 도 6a는 종래의 포틀랜드 시멘트와 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 포틀랜드 시멘트로 제조한 콘크리트의 압축강도를 자극제의 혼합비에 따라 도시한 그래프이고, 도 6b는 종래의 슬래그 시멘트와 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 슬래그 시멘트로 제조한 콘크리트의 압축강도를 자극제의 혼합비에 따라 도시한 그래프이다.
먼저 시멘트 자극제의 비표면적별 압축강도의 영향은 다음과 같다.
상기 단계 S30에서 시멘트 자극제의 비표면적을 2,000㎠/g으로 입도 선별한 이유는 아래의 표 3 및 도 4a, 도 4b에 도시된 바와 같이, OPC와 SC에서 모두 시멘트 자극제의 비표면적이 2,000㎠/g 이상인 경우에는 1일, 3일, 7일과 28일 강도가 비교예 1과 비교예 2보다 향상되었다. 즉, 시멘트 자극제의 비표면적이 높을수록 강도는 증가하는 경향을 보였다. 그러나, 자극제의 비표면적이 5,000㎠/g을 초과하는 경우에는 분쇄에너지를 고려할 때 강도 증가 효과가 미비하였다.
소결 탈황더스트를 사용한 시멘트 자극제의 비표면적별 시멘트 강도의 비교치
구 분 |
배 합 비 (중량비) |
자극제의 비표면적(㎠/g) |
압축강도 (kgf/㎠) |
비 고 |
OPC |
Slag |
자극제 |
1일 |
3일 |
7일 |
28일 |
비교예1 |
100.0 |
0.0 |
0.0 |
- |
98 |
227 |
275 |
372 |
|
실시예 |
97.0 |
0.0 |
3.0 |
1,000 |
85 |
225 |
271 |
375 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
1,500 |
95 |
223 |
280 |
375 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
2,000 |
103 |
237 |
291 |
394 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
3,000 |
110 |
240 |
300 |
410 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
4,000 |
117 |
245 |
298 |
417 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
5,000 |
115 |
254 |
305 |
426 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
6,000 |
110 |
255 |
300 |
420 |
|
비교예2 |
70.0 |
30.0 |
0.0 |
- |
54 |
198 |
270 |
375 |
|
실시예 |
67.9 |
29.1 |
3.0 |
1,000 |
43 |
185 |
265 |
370 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
1,500 |
50 |
195 |
270 |
378 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
2,000 |
60 |
201 |
275 |
395 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
3,000 |
72 |
210 |
285 |
415 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
4,000 |
80 |
220 |
290 |
430 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
5,000 |
85 |
230 |
301 |
450 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
6,000 |
87 |
227 |
305 |
445 |
|
상기 실험은 다음과 같은 조건에서 실행하였다.
1) 실험에 사용한 OPC는 시중에서 판매 중인 L사(대한민국)의 1종 포틀랜드 시멘트이다.
2) 실험에 사용한 SC는, SC내 슬래그함량을 정확하게 하기 위해 OPC에 고로슬래그 미분말을 중량기준으로 70:30으로 하여 혼합한 것이다.
단, 실험에 사용한 고로슬래그 미분말은 시중에 판매중인 KS F 2563[콘크리트용 고로 슬래그 미분말]이다.
3) 소결 탈황더스트를 사용한 시멘트 자극제의 혼합비는 중량기준으로 시멘트에 시멘트 자극제를 97:3으로 혼합한 것이다.
단, 실험에 사용한 시멘트 자극제는 전술한 제조방법에 따라 제조한 것이다.
4) 실험에 사용한 시멘트:물 비는 중량기준으로 1.0:0.3이다. 즉, W/C는 30wt%이다.
다음으로 본 발명에 의한 소결 탈황더스트를 사용한 시멘트 자극제를 기존의 시멘트에 혼합하여 사용하는 방법과, 혼합하여 사용하였을 때의 압축강도의 실험은 다음 표 4와 도 5a 및 5b와 같다.
상기 표 4와 도 5a 및 도 5b에서 보는 바와 같이, OPC와 SC에 본 발명의 시멘트 자극제를 첨가한 경우, 비교예 1의 OPC와 비교예 2의 SC만을 사용하는 경우에 비하여 1일, 3일, 7일과 28일 강도가 모두 향상되었음을 알 수 있다. 또한 자극제의 혼합비가 5.0wt%를 초과할 경우에는 OPC의 경우에는 그 강도증가 효과가 떨어지고, 슬래그 시멘트의 경우에는 7일과 28일강도가 오히려 저하됨을 알 수 있다. 즉, 시멘트 자극제를 기존 시멘트에 0.5wt%이상 5.0wt%미만으로 혼합하여 사용하였을 때 강도증가효과가 가장 탁월함을 알 수 있다.
시멘트 자극제의 혼합비에 따른 시멘트 강도의 비교치
구 분 |
배 합 비 (중량비) |
자극제혼합비(wt%) |
압축강도 (kgf/㎠) |
비 고 |
OPC |
Slag |
자극제 |
1일 |
3일 |
7일 |
28일 |
비교예1 |
100.0 |
0.0 |
0.0 |
0.0 |
98 |
227 |
275 |
372 |
|
실시예 |
99.5 |
0.0 |
0.5 |
0.5 |
109 |
231 |
290 |
387 |
|
99.0 |
0.0 |
1.0 |
1.0 |
115 |
240 |
295 |
390 |
|
98.0 |
0.0 |
2.0 |
2.0 |
112 |
238 |
300 |
384 |
|
97.0 |
0.0 |
3.0 |
3.0 |
110 |
242 |
297 |
405 |
|
96.0 |
0.0 |
4.0 |
4.0 |
124 |
251 |
306 |
410 |
|
95.0 |
0.0 |
5.0 |
5.0 |
113 |
249 |
285 |
400 |
|
94.0 |
0.0 |
6.0 |
6.0 |
116 |
237 |
260 |
385 |
|
비교예2 |
70.0 |
30.0 |
0.0 |
0.0 |
54 |
198 |
270 |
375 |
|
실시예 |
69.7 |
29.9 |
0.5 |
0.5 |
68 |
205 |
283 |
411 |
|
69.3 |
29.7 |
1.0 |
1.0 |
67 |
209 |
278 |
409 |
|
68.6 |
29.4 |
2.0 |
2.0 |
65 |
199 |
280 |
410 |
|
67.9 |
29.1 |
3.0 |
3.0 |
70 |
205 |
279 |
412 |
|
67.2 |
28.8 |
4.0 |
4.0 |
68 |
200 |
271 |
400 |
|
66.5 |
28.5 |
5.0 |
5.0 |
65 |
198 |
265 |
380 |
|
65.8 |
28.2 |
6.0 |
6.0 |
61 |
195 |
250 |
365 |
|
상기 실험은 다음과 같은 조건에서 실행하였다.
1) 실험에 사용한 OPC는 시중에서 판매 중인 L사(대한민국)의 1종 포틀랜드 시멘트이다.
2) 실험에 사용한 SC는, SC내 슬래그함량을 정확하게 하기 위해 OPC에 고로슬래그 미분말을 중량기준으로 70:30으로 하여 혼합한 것이다.
단, 실험에 사용한 고로슬래그 미분말은 시중에 판매중인 KS F 2563[콘크리트용 고로 슬래그 미분말]이다.
3) 실험에 사용한 시멘트 자극제는 전술한 제조방법에 따라 비표면적은 3,000㎠/g로 제조한 것이다.
4) 실험에 사용한 시멘트:물 비는 중량기준으로 1.0 : 0.3이다. 즉, W/C는 30wt%이다.
다음은 본 발명에 의한 소결 탈황더스트를 사용한 시멘트 자극제를 기존의 시멘트에 혼합하여 콘크리트에 사용하는 방법과, 혼합하여 사용하였을 때의 작업성 및 압축강도의 특성시험으로, 다음 표 5 및 도 6a와 도 6b와 같다.
표 5 및 도 6a와 도 6b에서 보는 바와 같이, OPC와 SC에 본 발명의 시멘트 자극제를 혼합한 콘크리트가 비교예 3의 OPC와 비교예 4의 SC만을 사용하는 경우에 비하여 3일, 7일과 28일 강도에서 모두 향상되었음을 알 수 있다. 특히 28일 강도증대 효과가 우수하였다. 또한 자극제의 혼합비가 5.0%를 초과할 경우에는 OPC와 SC 모두에서 콘크리트의 강도증가 효과가 저하됨을 알 수 있다.
작업성의 경우, 최초 슬럼프가 약 1~3cm 감소하였으나, 60분경과 후의 슬럼프는 동일하거나 1cm내외로 감소하였으며, 공기량은 자극제 혼합비에 따라 최고 1%내외의 차이로 작업성의 큰 저하가 없음을 알 수 있다.
시멘트 자극제의 혼합비에 따른 콘크리트 강도와 작업성의 비교치
구 분 |
콘크리트 배합비 (중량비) |
시멘트 내 자극제 혼합비 (wt%) |
압축강도 (kgf/㎠) |
슬럼프 (cm) |
공기량 (v%) |
시멘트 등 |
혼 합 수 |
골 재 |
OPC |
Slag |
자극제 |
굵음 |
잔 |
3일 |
7일 |
28일 |
최초 |
60분 |
최초 |
60분 |
비교예3 |
15.50 |
0.00 |
0.00 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
0.0 |
121 |
200 |
340 |
18.0 |
12.0 |
5.0 |
4.5 |
실시예 |
15.42 |
0.00 |
0.08 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
0.5 |
141 |
220 |
372 |
17.0 |
12.0 |
5.5 |
3.9 |
15.35 |
0.00 |
0.16 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
1.0 |
135 |
227 |
370 |
16.5 |
12.0 |
6.5 |
4.4 |
15.19 |
0.00 |
0.31 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
2.0 |
147 |
225 |
375 |
18.0 |
11.5 |
6.5 |
4.3 |
15.04 |
0.00 |
0.47 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
3.0 |
150 |
239 |
390 |
17.0 |
11.5 |
6.4 |
3.5 |
14.88 |
0.00 |
0.62 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
4.0 |
150 |
242 |
385 |
17.0 |
12.5 |
6.2 |
5.0 |
14.73 |
0.00 |
0.78 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
5.0 |
147 |
245 |
370 |
16.5 |
11.5 |
5.9 |
5.0 |
14.57 |
0.00 |
0.93 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
6.0 |
145 |
239 |
375 |
17.0 |
12.0 |
5.8 |
4.5 |
비교예4 |
10.85 |
4.65 |
0.00 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
0.0 |
101 |
194 |
343 |
18.5 |
12.0 |
5.6 |
4.2 |
실시예 |
10.80 |
4.63 |
0.08 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
0.5 |
112 |
205 |
370 |
17.0 |
11.5 |
5.0 |
3.9 |
10.74 |
4.60 |
0.16 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
1.0 |
116 |
213 |
377 |
16.5 |
10.0 |
4.5 |
3.6 |
10.63 |
4.56 |
0.31 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
2.0 |
109 |
211 |
375 |
16.5 |
12.0 |
6.4 |
4.4 |
10.52 |
4.51 |
0.47 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
3.0 |
117 |
217 |
380 |
17.0 |
12.0 |
6.0 |
5.0 |
10.42 |
4.46 |
0.62 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
4.0 |
123 |
231 |
380 |
17.0 |
11.5 |
6.0 |
4.5 |
10.31 |
4.42 |
0.78 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
5.0 |
120 |
223 |
360 |
16.5 |
11.5 |
5.4 |
4.8 |
10.20 |
4.37 |
0.93 |
6.10 |
55.50 |
22.90 |
6.0 |
115 |
205 |
350 |
16.5 |
11.5 |
5.5 |
5.0 |
상기 실험은 다음과 같은 조건에서 실행하였다.
1) 실험에 사용한 OPC는 시중에서 판매 중인 L사(대한민국)의 1종 포틀랜드 시멘트이다.
2) 실험에 사용한 SC는, SC내 슬래그함량을 정확하게 하기 위해 OPC에 고로슬래그 미분말을 중량기준으로 70:30으로 하여 혼합한 것이다.
단, 실험에 사용한 고로슬래그 미분말은 시중에 판매중인 KS F 2563[콘크리트용 고로 슬래그 미분말]이다.
3) 실험에 사용한 시멘트 자극제는 전술한 제조방법에 따라 비표면적은 3,000㎠/g로 제조한 것이다.
4) 콘크리트 제조 시 시멘트 등에 혼합수의 혼합비는 중량기준으로 100.0: 39.4이다. 즉, W/C는 39.4%이다.
5) 콘크리트 제조 시 굵은골재와 잔골재비는 중량기준으로100.0:41.3이다. 즉, S/A는 41.3%이다.
6) 콘크리트를 혼합한 후 슬럼프와 공기량을 먼저 측정한 후, 압축강도 시험용 시편을 제작하였다.