상술한 목적을 달성하기 위하여 본 발명에 따른 주정폐액과 지렁이 분변토를 이용한 악취제거방법은, 악취제거능을 갖는 다양한 종류의 미생물이 함유된 주정폐액과 지렁이 분변토를 유기성 폐수나 유기성 폐기물 희석액 등에 혼합하여 고농도 미생물 용액을 배양한 다음 이를 혼합가스 중의 악취성분을 제거하는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 또한 악취제거능을 갖는 다양한 종류의 미생물이 함유된 주정폐액과 지렁이 분변토를 고농도의 탄소원와 질소원이 함유된 유기성 폐수나 유기성 폐기물 희석액 등에 혼합하여 배양한 고농도 미생물 용액을 적어도 2단 이상의 매체층이 형성된 살수여상 탈취탑으로 순환시켜 여재 표면에 형성된 미생물 막을 이용하여 생물학적으로 산화 분해시킴과 아울러 고농도 미생물 용액의 수세정 및 수분해를 이용하여 다량의 악취를 신속하게 제거하는 것을 특징으로 한다.
그리고 본 발명에 따른 주정폐액과 지렁이 분변토를 이용한 탈취장치는, 주정폐액 및 지렁이 분변토를 유기성 폐수나 유기성 폐기물 희석액과 혼합하여 고농도 미생물 용액으로 배양하는 혼합조와, 상기 혼합조의 상징액에 희석수를 첨가함과 아울러 살수여상 탈취탑으로 순환시키는 저장조로 이루어진 미생물 배양조와; 상부로는 상기 저장조로부터 공급된 미생물 용액이 주입되고 하부로는 악취발생원에서 수집된 악취가스가 주입되며, 상부에는 미생물 용액을 살수하는 살수장치가 설치되고, 중간부분에는 다수의 여재로 충진된 매체층이 형성되며, 하부에는 상기 매체층을 통과한 미생물 용액이 체류되는 체류조가 형성되고, 상기 체류조에는 덕트에 의해 수집된 악취가스가 주입되는 악취가스 주입관과, 잉여 미생물 용액을 상기 저장조로 순환시키는 미생물 용액 순환관 및 상기 체류조 바닥에 가라앉은 탈리 미생물을 상기 혼합조로 유출시키는 탈리 미생물 유출관이 형성된 살수여상 탈취탑을 포함하여 구성된 것을 특징으로 한다.
본 발명은 또한 상기 살수여상 탈취탑의 상부로 배출된 배가스에 포함되어 있는 악취성분을 제거하기 위해서 주정슬러지와 지렁이 분변토 및 한약재 찌꺼기가 혼합된 생물여과층이 형성된 생물여과 탈취탑을 더 포함하는 것을 특징으로 한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 방법에 따른 주정폐액과 지렁이 분변토를 이용한 악취제거방법과 이를 이용한 탈취장치를 상세히 설명한다. 먼저 도2는 본 발명에 따른 주정폐액과 지렁이 분변토를 이용한 악취제거방법을 설명하기 위한 공정도로서, 도시된 바와 같이 본 발명은 크게 산업폐수 처리공정이나 오폐수 처리공정(1)에서 공급되는 유기성 폐수나 유기성 폐기물의 희석액(11)과, 주정공정(2)에서 배출된 주정폐액(12)과, 유기성 폐기물 퇴비화 공정(3) 등에서 배출된 지렁이 분변토(13)를 혼합조(31)에 주입하는 주입단계와; 상기 유기성 폐수(11)와 주정폐액(12) 및 지렁이 분변토(13)를 교반장치(32)로 교반하면서 일정 온도범위로 유지하여 탈취제거능을 갖는 고농도 미생물 용액으로 배양하는 미생물 배양단계와; 배양된 미생물 용액의 상징액을 저장조(37)로 유입시키고 적당량의 희석수(15)를 첨가하여 저장하는 저장단계와; 상기 저장조(37)에 저장된 미생물 용액을 별도의 탈취장치나 상기 산업폐수 처리공정이나 오폐수 처리공정으로 공급하여 악취가스를 제거하는 악취가스 제거단계로 이루어진다.
이때 상기 혼합조(31)로 주입되는 유기성 폐수(11)는 음식물쓰레기, 하수슬러지, 분뇨 및 축산폐수, 침출수 등과 같이 고농도의 유기성 물질을 포함한 폐수이거나 또는 각종 유기성 폐기물을 정당한 농도로 희석한 유기성 폐기물 희석액 또는 이들 유기성 폐기물을 별도의 산발효공정을 통해 산발효시킨 산발효액 등(이하 유기성 폐수라 함)을 포함하는 것으로서 고농도의 질소원과 탄소원을 포함하는 것이다.
그리고 상기 혼합조(31)로 주입되는 주정폐액(Distillery waste;12)은 주정을 생산한 후에 발생하는 주정슬러지 및/또는 주정여액이다. 여기서 주정여액은 주정폐액에서 주정슬러지를 제거하고 남은 액상물질을 말한다. 일반적으로 이러한 주정폐액에는 다양한 종류의 발효 미생물이 포함되어 있으나 영양성분이 부족하기 때문에 균체농도가 낮다. 따라서 이러한 주정폐액에 부족한 영양성분을 공급하면 다양한 종류의 발효 미생물을 활성화시킬 수 있게 된다. 특히 주정폐액에서 부족한 영양성분은 주로 탄소와 질소이므로 각종 폐수 처리시설로 유입되는 고농도의 유기성 폐수나 유기성 폐기물 희석액 등을 공급하면 다양한 종류의 악취 제거용 발효 미생물을 얻을 수 있게 된다.
이어 상기 혼합조(31)로 주입되는 분변토(Earthworm cast;13)는 지렁이가 흙과 유기물을 섭취 소화시켜서 배설한 것으로서, 생물학적으로 티오바실러스 티오옥시단스(Thiobacillus Thiooxidans), 티·티오파러스(T·Thioparus), 슈도모나스(Pseudomonas), 오소박터(Arthobactor), 하이포마이크로비옴 엑스(Hyphomicrobium X), 메틸로박테리엄(Methylobacterium sp.)등의 다양한 미생물을 함유하고 있어 생물학적 탈취제로서의 우수한 조건을 갖추고 있으며, 물리적 특성면에서는 활성탄에 비유할 만큼 비표면적(400∼800m2/g)이 크고 화학적 특성면에서는 양이온 치환능력이 매우 우수하여 통기성 및 수분의 흡수성을 좋게 한다.
따라서 고농도의 탄소원과 질소원을 포함하고 있는 유기성 폐수(11)에 발효 미생물이 함유된 주정폐액(12)과 다양한 미생물이 함유되어 있을 뿐만 아니라 물리적 특성이 우수한 지렁이 분변토(13)를 적당량 첨가하여 배양하면 악취제거능을 갖는 다양한 종류의 미생물이 함유된 고농도의 미생물 용액을 제조할 수 있게 된다.
이와 같이, 본 발명은 오폐수 및 산업폐수 처리시설 등에서 얻을 수 있는 유기성 폐수와 주정공장에서 폐기물로 버려지는 주정폐액 및 퇴비화 공정에서 구할 수 있는 지렁이 분변토만을 이용하여 악취를 제거하는 것을 특징으로 한다. 또한 본 발명에 따른 악취제거방법은 폐수처리시설 등의 현장에서 악취 제거용 미생물 용액을 직접 배양시켜 당해 폐수처리시설 등에 직접 투입하거나 별도의 탈취시설(살수여상 탈취탑 및 생물여과 탈취탑)을 이용하여 당해 오폐수 및 산업폐수 처리시설에서 발생되는 악취를 제거하는 것을 특징으로 한다.
이어 도3은 본 발명에 따른 주정폐액 및 지렁이 분변토를 이용한 탈취장치의 바람직한 실시예를 보여주는 구성도로서, 도시된 바와 같이 본 발명에 따른 탈취장치(20)는 크게 악취제거능을 갖는 고농도 미생물 용액을 배양하여 공급하는 미생물 배양조(30)와, 상기 미생물 배양조(30)에서 공급된 미생물 용액은 상부에서 하부로 공급되고 악취발생원에서 수집된 악취가스는 하부에서 상부로 주입되어 제거되는 살수여상 탈취탑(TF-Biofilter;50)으로 구성된다.
그리고 상기 미생물 배양조(30)는 산업폐수 처리시설 또는 오폐수 처리시설 등에서 공급된 유기성 폐수(11)에 주정폐액(여액 및 슬러지 포함)(12)과 지렁이 분변토(13)를 첨가하고 교반장치(32)로 교반하여 주정폐액(12)과 분변토(13)에 함유되어 있는 미생물을 고농도로 배양하는 혼합조(31)와, 상기 혼합조(31)에서 배양된 배양액의 상징액을 적당량의 희석수(15)로 희석하여 저장하는 저장조(37)로 구성된다. 그리고 상기 저장조(37)에는 미생물 용액을 살수여상 탈취탑(50)으로 공급하는 공급관(40)과 상기 살수여상 탈취탑(50)에서 사용된 미생물 용액을 회수하기 위한 순환관(58)이 각각 설치되어 있다. 그리고 상기 저장조(37)에는 미생물 용액의 pH를 측정하기 위한 pH메터(38)가 더 설치되어 있으며, 상기 혼합조(31)의 하부에는 바닥에 가라앉은 슬러지를 제거하기 위한 슬러지 배출관(16)과 혼합조(31)를 일정한 온도범위로 유지시키기 위한 가온장치(도시되지 않음) 등이 설치되어 있다.
이어서 상기 살수여상 탈취탑(50)은 상부로는 상기 저장조(37)에서 공급되는 미생물 용액이 살수되고 하부로는 산업폐수 처리시설이나 오폐수 처리시설 등에서 발생된 악취가스가 주입되어 매체층(53)에 부착된 미생물에 의해 산화 분해되는 것으로서, 상부에는 상기 미생물 용액을 균등하게 공급하는 살수장치(51)가 설치되어 있고, 중간부분에는 서로 다른 크기와 형태를 갖는 다수의 여재로 충진된 2단이상의 매체층(53)이 형성되어 있으며, 그 하부에는 상기 매체층(53)을 통해 밑으로 하강된 미생물 용액이 체류되는 체류조(55)가 형성되어 있다.
이때 상기 매체층(53)에 충진되는 여재는 가공성이 좋은 플라이애쉬와 흡수율 및 가동율이 높은 규조토에 발포제, 결합제 및 분산제 등의 첨가물을 혼합하여 페이스트상의 혼합물을 형성한 후 100∼200℃의 온도범위에서 발포량 및 발포 속도를 조절하여 균일하고 미세한 기공을 형성시킴으로써 건조 및 발포법으로 제조된 높은 흡수율과 기공율 및 비표면적의 여재이다. 또한 상기 세라믹 소재에 유리분말을 분포매체로 혼합하여 이용한 상기 여러 혼합물들과 혼합하여 600∼800℃ 범위의 온도에서 유리-발포법을 이용하여 제조된 글라스-세라믹 여재 등이 이용될 수 있으며, 이들 여재들은 경제성과 탈취성능를 좌우하는 흡수, 흡착능이 우수한 다공성 세라믹 또는 합성수지 미생물 여재이다. 그리고 상기 매체층(53)의 하단 또는 상단에는 충진된 여재를 지지하는 동시에 미생물 배양액과 악취가스가 균등하게 분배될 수 있도록 다수의 통공이 형성된 상부 분배판(52)과 하부 지지판(54)이 각각 설치되어 있다.
따라서 상기 저장조(37)로부터 공급된 미생물 용액은 상기 살수여상 탈취탑(50)의 살수장치(51)를 통해 매체층(53)의 상부로 균등하게 살수되고, 상기 매체층(53)으로 살수된 미생물 용액은 여재의 표면에 미생물 막을 형성함과 아울러 상기 미생물 막에 수분과 영양분을 공급하여 미생물을 활성화시키고, 상기 매체층(53)을 통과한 미생물 용액은 하부의 체류조(55)로 유입된다. 그리고 상기 체류조(55)에는 일정 수준의 미생물 용액이 체류하고 이를 초과한 나머지 미생물 용액을 저장조(37)와 연통된 미생물 용액 순환관(58)을 통해 다시 저장조(37)로 회수되는 순환과정을 거치게 된다. 또한 상기 체류조(55)의 바닥에 가라앉은 탈리 미생물은 상기 혼합조(31)와 연통된 탈리 미생물 유출관(59)을 통해 혼합조(31)로 보내진다.
한편, 악취가스 주입관(60)를 통해 상기 살수여상 탈수탑(50)의 체류조(55)로 주입된 악취가스는 체류조(55)의 미생물 용액에 의해 수분해 및 미생물 분해되어 1차적으로 제거되고, 체류조(55)의 상부로 상승된 나머지 악취가스는 상기 매체층(53)을 통과하는 동안 여재 표면에 부착된 미생물 막의 다양한 미생물과 접촉되어 2차적으로 생물학적으로 산화 분해된다. 그리고 상기 매체층(53)의 상부로 상승된 미량의 악취성분은 살수장치(51)에 의해 살수되는 미생물 용액에 의해 수세정 및 미생물 접촉을 통해 3차적으로 제거된다. 그리고 악취성분이 제거된 배가스는 상기 살수여상 탈수탑(50)의 상부로 배출된다. 이와 같이 본 발명에 따른 탈취장치는 3단계의 탈취공정으로 구성되어 있기 때문에 다량의 악취가스를 신속하고 효율적으로 제거할 수 있게 된다.
이어 도4는 본 발명에 따른 생물여과 탈취탑(DEO-Biofilter;70)의 일를 보여주는 구성도이다. 도시된 바와 같이, 상기 생물여과 탈취탑(70)는 크게 주정슬러지, 지렁이 분변토 및 한약재 찌꺼기가 혼합되어 있는 생물여과층(73)과 습도 조절장치(71)로 구성되어 있으며, 악취가스는 생물여과 탈취탑(70)의 하부로 유입되어 상기 생물여과층(73)을 통과하는 동안에 다양한 미생물에 의해 생물학적으로 산화 분해된다. 그리고 상기 습도 조절장치(71)는 깨끗한 물을 주기적으로 살수하여 상기 생물여과층(73)의 습도를 적정하게 유지시켜 준다.
이때 생물여과층(73)에 사용되는 주정슬러지는 악취제거능을 가진 다양한 종류의 발효균주을 가지고 있으며, 지렁이 분변토는 비표면적이 크고 양이온 치환 능력이 우수하여 악취 유발물질인 황화수소, 암모니아, 트리 메틸아민, 메틸 메캅탄, 황화메틸, 아세트 알데이드, 이황화 메틸, 스틸렌 등 유기물 및 무기화물을 생물학적으로 산화시키는 특성을 지니고 있다. 그리고 한약재 찌꺼기(Oriental medicine daff)는 통기성 증진과 미생물의 영양분 공급을 통한 활성도 촉진 그리고 한약재 고유의 천연향에 의한 중화 기능의 상승 작용을 한다. 따라서 이러한 한약재 찌꺼기에 청궁, 정향, 목향, 곽향, 박화, 쑥 등을 첨가하는 것이 바람직하다. 그리고 생물여과층(73)의 하단 또는 상단에는 충진된 생물 여과재를 지지하는 동시에 수분과 악취가스가 균등하게 분배될 수 있도록 다수의 통공이 형성된 상부 분배판(72)과 하부 지지판(74)이 각각 설치되어 있다. 그리고 미설명 부호 76은 생물 여과의 상태를 관찰하기 위한 투시창(또는 시료채취구)이다.
그리고 도5는 본 발명에 따른 탈취장치(20)의 또 다른 실시예를 보여주는 구성도로서, 도시된 바와 같이, 상기한 살수여상 탈취탑(50)에서 배출된 배가스에 포함되어 있는 미량의 악취성분을 제거하기 위해 그 후단에 상술한 생물여과 탈취탑(70)이 더 설치되어 있다. 즉, 분해속도가 느린 악취성분을 충분히 제거하지 못하는 살수여상 탈취탑(50)의 단점을 보완하기 위해서 그 후단에 생물여과층이 형성된 생물여과 탈취탑(70)를 설치함으로써 악취성분을 완벽하게 제거할 수 있게 된다.
한편, 도6은 본 발명에 따른 탈취장치(20)를 오폐수 처리공정(1)에 설치한 경우를 보여주는 개략적인 구성도로서, 도시된 바와 같이, 오폐수 처리공정(1)으로부터 유기성 폐수(11)가 미생물 배양조(30)의 혼합조(31)로 공급되고, 오폐수 처리공정(1)에서 발생되는 악취가스는 덕트(61)를 통해 강제로 수집되어 상기 살수여상 탈취탑(50)의 하부로 주입되어 3단계의 탈취공정을 거치게 된다. 그리고 상기 살수여상 탈취탑(50)에서 배출된 배가스는 다시 생물여과 탈취탑(70)으로 주입되어 최종적으로 처리된다. 한편, 상기 미생물 배양조(30)에서 배출되는 슬러지(16) 및 잉여 미생물 용액(46)은 상기 오폐수 처리공정(1)으로 유입되어 처리되게 된다. 이와 같이 본 발명에 따른 탈취장치(20)는 오폐수 처리공정(1)과 유기적인 시스템을 형성함으로써 슬러지나 폐수를 배출시키지 않을 뿐만 아니라 유기성 폐수처리공정의 효율을 향상시키는 부수적인 효과가 있다.
이하에서는 다양한 실시예를 통해 본 발명의 효과를 설명한다.
<실시예 1 > 주정여액과 지렁이 분변토 첨가(회분식)
본 실험은 전처리한 음식물쓰레기를 2배 희석한 후 유효용량이 500mL인 세구병에 음식물쓰레기량을 기준으로 분변토(0∼7.5W/V%)와 주정여액(0∼10V/V%)주입량을 단계별로 변화시켜 온도 35∼36 ℃이고 교반강도 120rpm인 진탕배양기에서 48시간 산발효한 결과는 <표 1>과 같다.
<표 1>에서 보듯이 산발효액의 pH는 3.6∼3.8범위이었으며, SCOD/TCOD 및 입상 COD의 가용화 효과(Ps)는 각각 65∼70%, 38∼45%로 주정여액의 첨가량이 많을 수록 증가하였다. VFAs농도와 VFAs생성율은 조건에 따라 다소 차이는 있었으나 주정여액(2.5V/V%)과 분변토(7.5W/V%)인 조건에서 가장 많이 생성되었다.
한편 후각이 정상인 건강한 사람 5인으로 구성하여 직접 관능법에 의해 측정한 악취는 주정여액과 분변토를 첨가하지 않은 경우 초기에 3.2로 강한 상태이었으나 주정여액과 분변토를 적절히 혼합하여 첨가할 경우 48시간 후에 약간의 취기가 감지될 정도인 1.0이었다.
<표 1> 주정여액과 분변토 첨가방법별 음식물쓰레기 산발효액의 성상비교(회분식)
구분 |
미첨가 |
주정여액(2.5V/V%) |
주정여액(5V/V%)
|
주정여액(7.5V/V%) |
주정여액(10V/V%) |
+ |
+ |
+
|
분변토(7.5W/V%) |
분변토(5W/V%) |
분변토(2.5W/V%)
|
pH |
3.8 |
3.6 |
3.6 |
3.7 |
3.7
|
TCOD(㎎/ℓ) |
108,800 |
107,800 |
106,000 |
105,500 |
104,700
|
SCOD/TCOD(%) |
65 |
66 |
67 |
68 |
70
|
Ps(%) |
38 |
40 |
42 |
43 |
45
|
VFAs(㎎/ℓ) |
8,895 |
9,610 |
9,038 |
8.976 |
8,541
|
VFAs생성율(%) |
132 |
148 |
133 |
133 |
113
|
악취(직접관능법) |
0hr |
3.2 |
2.2 |
2.2 |
1.8 |
2
|
48hr |
2.5 |
1.0 |
1.0 |
1.0 |
1.8
|
주) 관능법 0 ; 무취, 1 ; 감지취기, 2 ; 보통취기, 3 ; 강한취기, 4 ; 극심한 취기, 5 ; 참기 어려운 취기
<실시예 2> 주정슬러지와 지렁이 분변토 첨가(회분식)
본 실험은 <실시예1 >과 동일한 운전조건에서 분변토(0∼3.5W/V%)와 주정슬러지(0∼3.5W/V%)주입량을 단계별로 변화시켜 산발효한 결과는 <표 2>와 같다.
<표 2>에서 보듯이 산발효액의 pH는 3.6∼3.8범위이었으며, SCOD/TCOD 및 입상 COD의 가용화 효과(Ps)는 각각 62∼65%, 33∼38%로 주정슬러지와 분변토의 첨가량이 증가할수록 오히려 감소하였다. VFAs농도와 VFAs생성율 역시 동일한 현상을 보였다.
한편 후각이 정상인 건강한 사람 5인으로 구성하여 48시간 후에 직접 관능법에 의해 측정한 악취는 주정슬러지와 분변토를 적절히 혼합하여 첨가한 경우가 1.5로 보통 약간의 취기가 감지될 정도이었으나 미첨가시는 2.5로 약간 강한 취기가 감지되었다.
<표 2> 주정슬러지와 분변토 첨가방법별 음식물쓰레기 산발효액의 성상비교(회분식)
구분 |
미첨가 |
주정슬러지(1.5V/V%) |
주정슬러지(2.5V/V%)
|
주정슬러지(3.5V/V%) |
+ |
+ |
+
|
분변토(1.5W/V%) |
분변토(2.5W/V%) |
분변토(3.5W/V%)
|
pH |
3.8 |
3.6 |
3.6 |
3.6
|
TCOD(㎎/ℓ) |
108,800 |
107,500 |
105,000 |
104,900
|
SCOD/TCOD(%) |
65 |
64 |
63 |
62
|
Ps(%) |
38 |
36 |
35 |
33
|
VFAs(㎎/ℓ) |
8,895 |
8,755 |
8,102 |
8.057
|
VFAs생성율(%) |
132 |
120 |
110 |
107
|
악취(직접관능법) |
0hr |
3.2 |
2.4 |
2.4 |
2.6
|
48hr |
2.5 |
1.5 |
1.5 |
2.0
|
<실시예 3> 주정여액 및 슬러지와 지렁이 분변토 첨가(연속식)
전처리한 음식물쓰레기 슬러리의 평균 농도는 각각 TCOD 218,000㎎/ , SCOD 85,970㎎/ , TS 172,100㎎/ , VS 141,800㎎/ 이었고, SCOD/TCOD, VS/TS비는 각각 0.39, 0.82이었으며, 시료는 부피기준으로 2배 희석하여 조제하였다.
한편 주정폐액을 고액분리한 여액의 평균 농도가 각각 TCOD 41,070㎎/ , SCOD 31,210㎎/ , TS 39,090㎎/ , VS 27,210㎎/ 이었고, SCOD/TCOD, VS/TS비가 각각 0.76, 0.70이었다.
본 실험은 가수분해조와 상향류 슬러지 블랭킷 여상 발효조의 유효용적이 각각 5L와 10L이었고, 조내 온도 35∼37℃ , 총 체류시간 2일, 교반강도 150rpm인 운전조건에서 실험을 하였다. 실험에 사용한 시료는 알칼리제 주입량 0.075 gNaOH/gTS로 전처리한 음식물쓰레기에 건조무게(W)와 부피(V)를 기준으로 미첨가, 주정여액(5V/V%), 분변토(1W/V%), 주정여액(1V/V%)과 분변토(0.5W/V%) 그리고 주정슬러지(0.25W/V%)와 분변토(0.25W/V%) 등 5종류이었으며, 각 첨가방법별 산발효액의 성상비교 결과는 <표 3>과 같다.
<표 3>에서 보듯이 pH 6.0∼6.1범위에서 SCOD/TCOD의 경우 주정폐액과 분변토를 미첨가한 경우에 비해 첨가한 경우가 약 4∼13% 증가되었으며, 입상 COD의 가용화 효과(Ps)와 TS(TSS)의 감소율 그리고 VFAs생성율 역시 첨가방법에 따라 차이는 있었으나 주정폐액과 분변토를 개별 첨가하는 것보다는 혼합 첨가한 경우가 전반적으로 높게 나타났다.
한편, 후각이 정상인 건강한 사람 5인으로 구성하여 직접 관능법에 의해 산발효액의 악취를 측정한 결과, 미첨가시 3.2로 강한 상태였으나, 주정폐액과 분변토를 적절히 혼합하여 첨가한 경우 0.8∼1.0으로 약간의 취기가 감지될 정도록 감소되었다. 또한 분변토나 주정폐액을 각각 단독으로 첨가한 경우보다는 이들을 혼합 첨가한 경우에 악취제거능이 우수하였다.
<표 3> 주정폐액과 분변토 첨가방법별 음식물쓰레기 산발효액의 성상비교(연속식)
구분 |
미첨가 |
주정여액(5V/V%) |
분변토(1W/V%)
|
주정여액(1V/V%)+분변토(0.5W/V%)
|
주정슬러지(0.25W/V%)+분변토(0.25W/V%) |
pH |
6.0 |
6.0 |
6.1 |
6.1 |
6.1
|
TCOD(㎎/ℓ)
|
86,150 |
85,320 |
92,100 |
92,090 |
88,980 |
SCOD(㎎/ℓ)
|
57,720 |
68,640 |
65,170 |
72,440 |
69,310 |
SCOD/TCOD(%) |
67 |
80 |
71 |
79 |
78
|
Ps(%)* |
48 |
52 |
51 |
55 |
49
|
TS(㎎/ℓ)
|
46,100 |
45,110 |
55,160 |
47,700 |
51,450 |
TS감소율(%)** |
36 |
37 |
33 |
42 |
35
|
TSS(㎎/ℓ)
|
21,150 |
21,900 |
23,930 |
20,680 |
16,990 |
TSS감소율(%)*** |
32.5 |
29.1 |
28.5 |
35.8 |
44.7
|
VFAs(㎎/ℓ) |
13,840 |
13,700 |
13,980 |
13,670 |
13,350
|
VFAs생성율(%) |
108 |
113 |
103 |
117 |
121
|
악취(직접관능법) |
3.2 |
1.5 |
1.5 |
1.0 |
0.8 |
주) *Ps(%)=(초기ICOD - t시간후ICOD) / 초기ICOD×100
**TS(TSS)감소율(%)=(초기TS(TSS) - t시간후TS(TSS))/ 초기TS(TSS)×100
***VFAS생성율(%)=(t시간후VFAS - 초기VFAS) / 초기VFAS×100