KR100490742B1 - Method for decreasing crack of mold copperplate for slab casting - Google Patents
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Abstract
본 발명은 용강을 슬래브로 연속주조하는 데 사용되는 깔대기형 주형동판의 표면 크랙을 감소시켜서 주형동판의 수명을 늘릴 수 있도록 한 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 크랙 감소방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for reducing cracks in a funnel-type mold copper plate for slab casting to reduce the surface cracks of the funnel-type mold copper plate used for continuous casting of molten steel to increase the life of the mold copper plate.
본 발명은 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 주조방향에 수직인 방향을 따라 깔대기형 곡면 볼록부위와, 주조방향에 평행인 방향을 따라 탕면으로부터 하부 약 180mm에 이르는 거리까지의 사각 영역에 상기 주형동판과 워터자켓을 결합시키는 텐션볼트와, 상기 텐션볼트 고정용 돌출부가 배치되지 않도록 하므로써, 상기 깔대기형 곡면 볼록부위에서의 크랙 발생을 감소시키는 것을 특징으로 한다.The present invention relates to a funnel curved convex portion in a direction perpendicular to the casting direction of the slab casting funnel mold copper plate, and a rectangular copper plate in a rectangular area from a hot water surface to a distance of about 180 mm from the bottom of the slab in a direction parallel to the casting direction. And a tension bolt for coupling the water jacket and the tension bolt fixing protrusion to reduce the occurrence of cracks at the funnel-shaped curved convex portion.
Description
본 발명은 주형동판의 크랙 감소방법에 관한 것으로, 특히 용강을 슬래브(Slab)로 연속주조하는 데 사용되는 깔대기형 주형동판의 표면 크랙을 감소시켜서 주형동판의 수명을 늘릴 수 있도록 한 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 크랙 감소방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for reducing cracks in a mold copper plate, in particular a slab casting funnel to reduce the surface cracks of the funnel mold copper plate used to continuously cast molten steel into slab (slab) to increase the life of the mold copper plate The present invention relates to a crack reduction method of a mold cast copper plate.
일반적으로 슬래브 연속 주조는 도 1과 도 2에 도시된 바와 같이, 내부에 냉각수가 흐르는 장방형의 장변 주형동판(1)과, 단변 주형동판(7)을 조립하여 만든 직사각형의 주형에 용강을 부은 후 응고 껍질(9)을 서서히 아래로 끌어내리면서 계속 냉각시켜 주조방향에 수직인 단면이 직사각형인 슬래브를 만든다.In general, continuous slab casting is performed after pouring molten steel into a rectangular mold made by assembling a rectangular long side mold copper plate 1 and a short side mold copper plate 7 in which cooling water flows, as shown in FIGS. 1 and 2. The solidification shell 9 is slowly pulled down to continue cooling to form a slab with a rectangular cross section perpendicular to the casting direction.
상기 주형의 냉각은 워터자켓(6)쪽에 홈을 가공하고 뒷판(5)을 덮어서 만든 냉각슬롯(2)과, 여기로 냉각수를 공급하는 워터자켓(6)에 의해 이루어지며, 주조시 고열에 의한 주형의 변형을 막기 위해 장변 주형동판(1)과 뒷판(5), 워터자켓(6)이 텐션볼트(3)로 결합되어진다. 이때, 텐션볼트는 일정한 간격으로 뚫은 워터자켓(6)의 구멍을 통해 장변 주형동판(1)의 고정용 돌출부(4)에 고정된다.Cooling of the mold is made by a cooling slot (2) made by processing a groove on the water jacket (6) and covering the back plate (5), and a water jacket (6) for supplying the coolant therein, In order to prevent deformation of the mold, the long side mold copper plate 1, the back plate 5, and the water jacket 6 are combined with a tension bolt 3. At this time, the tension bolt is fixed to the fixing projection (4) of the long side mold copper plate (1) through the holes of the water jacket (6) drilled at regular intervals.
이때, 용강을 주조하는 과정에서 주형내에 채워진 용강의 최상부 경계면인 탕면(8)과 접하는 동판 부위는 응고 껍질(9)이 생성되기 시작하여 매우 얇게 형성된 지점으로서 고온의 용강으로부터 가장 많은 열이 전달되는 곳이므로 동판의 어느 부위보다도 온도가 높게 되며 하기 식(1)에 의해 동판의 열팽창량도 다른 부위보다 크게 증가하게 된다.At this time, in the process of casting molten steel, the copper plate part which is in contact with the hot water surface 8, which is the uppermost boundary surface of the molten steel filled in the mold, is the point where the solidification shell 9 begins to be formed and is formed very thin, so that most heat is transferred from the hot molten steel. Since the temperature is higher than that of any part of the copper plate, the thermal expansion amount of the copper plate also increases significantly than other parts by the following equation (1).
온도변화에 따른 동판의 탕면에 평행한 방향의 열팽창량 Thermal expansion in the direction parallel to the surface of the copper plate due to temperature change
= 17.1×10-6×ΔT×ℓ ---------- 식 (1)= 17.1 × 10-6 × ΔT × ℓ ---------- Equation (1)
ΔT: 단위거리내 평균 온도상승량, ΔT: average temperature increase within the unit distance,
ℓ: 동판이 고정된 텐션 볼트간의 수평 간격 ℓ: horizontal gap between tension bolts
주조 중 탕면(8)부위의 동판은 온도 상승량만큼 열팽창을 하려고 하지만, 텐션볼트(3)에 의해 팽창이 제한되어 압축응력이 걸리게 되며, 만약 열팽창량이 탄성한계를 넘어설 정도로 온도가 올라가면 실제 동판은 폭 방향으로 압축 소성변형이 일어나게 된다.During casting, the copper plate on the hot water surface (8) part tries to thermally expand as much as the temperature rises, but the expansion bolt is limited by the tension bolt (3), so that the compressive stress is applied. If the temperature rises to an extent that the thermal expansion exceeds the elastic limit, the actual copper plate Compression plastic deformation occurs in the width direction.
압축 소성변형이 일어난 후의 동판은 주조가 완료되면 급격히 수축하면서 최초의 표면적보다 더 작은 면적으로 수축하려고 하나 텐션볼트(3)에 의해 수축이 제한되므로 탕면(8)부위에 큰 인장응력이 걸리게 되어 탕면에 수직으로 크랙(crack)이 발생하는 문제점이 있다.After the compression plastic deformation has occurred, the copper plate shrinks rapidly when the casting is completed and tries to shrink to a smaller area than the original surface area, but the contraction is limited by the tension bolt (3), so that a large tensile stress is applied to the water surface (8). There is a problem that cracks occur vertically.
특히, 최근에 압연부하를 작게 하고 투자비를 줄이기 위해 기존의 200~250mm 두께의 슬래브대신 50~100mm 두께의 슬래브를 주조하는 박슬래브 연주기는 생산성을 확보하기 위해, 줄어든 두께만큼 주조속도를 높여서 주조하므로 전열량 증가로 인해 동판의 표면온도가 훨씬 높아졌다. In particular, the thin slab player casting 50 to 100 mm thick slab instead of the existing 200 to 250 mm thick slab in order to reduce the rolling load and reduce the investment cost, so the casting speed is increased by the reduced thickness to secure the productivity. Due to the increased heat transfer, the surface temperature of the copper plate was much higher.
또한, 박슬래브 연주기는 좁은 주형내로 용강을 주입해야 하므로 침지노즐의 공간 확보를 위해서 도 3과 같은 깔대기 모양의 주형동판을 채택함에 따라 도 4에도시된 바와 같이 깔대기형 곡면부위(11)는 장변 주형동판(1)과 뒷판(5)의 가공이 어려워 냉각 슬롯(2)과 용강측 표면(Hot face)(12)의 거리가 주형동판의 평행부위(10)와 달리 불균일하게 되고, 용강쪽으로 돌출된 주형동판의 깔대기형 곡면 볼록부위(13)는 용강에 둘러싸인 형상으로 인해 주변보다 온도가 더 높게 된다.In addition, since the thin slab player must inject molten steel into a narrow mold, the funnel-shaped curved portion 11 as shown in FIG. 4 has a long side as the funnel-shaped mold copper plate as shown in FIG. 3 is adopted to secure the space of the immersion nozzle. It is difficult to process the mold copper plate 1 and the back plate 5, so that the distance between the cooling slot 2 and the hot face 12 is different from the parallel portion 10 of the mold copper plate, and protrudes toward the molten steel. The funnel-shaped curved convex portion 13 of the cast copper plate has a higher temperature than the surroundings due to the shape surrounded by the molten steel.
여기서 온도 구배에 의해 동판표면에 생기는 변형 토오크(T)는 도 5에 도시한 바와 같이, 동판의 용강측 표면(12)에서의 변형응력이 τo일 때, 냉각 슬롯(2)과 용강측 표면(12)의 거리 즉, 동판의 유효두께(t)와 냉각 슬롯(2)의 용강측 경계면에서 장변 주형동판(1)의 워터자켓(6)측 경계면에 이르는 거리(h)의 관계식인 하기 식 (2)로 나타낼 수 있으며, 동판의 유효두께(t)와 냉각 슬롯(2)의 용강측 경계면에서 장변 주형동판(1)의 워터자켓(6)측 경계면에 이르는 거리(h)가 증가할수록 변형 토오크(T)가 증가하여 크랙이 발생할 가능성이 높아짐을 알 수 있다.Here, as shown in FIG. 5, the deformation torque T generated on the copper plate surface due to the temperature gradient is the cooling slot 2 and the molten steel side surface when the strain stress at the molten steel side surface 12 of the copper plate is τ o. The following equation, which is a relation of the distance of (12), that is, the effective thickness t of the copper plate and the distance h from the boundary surface of the molten steel side of the cooling slot 2 to the boundary surface of the water jacket 6 side of the long side mold copper plate 1 It can be represented by (2) and deforms as the distance (h) from the effective thickness (t) of the copper plate and the molten steel side interface of the cooling slot (2) to the water jacket (6) side interface of the long side mold copper plate (1) increases. It can be seen that the torque (T) is increased to increase the probability of cracking.
---------- 식 (2) ---------- Formula (2)
w:냉각 슬롯과 나란한 주형동판의 길이τ:전단응력w: Length of the mold copper plate parallel to the cooling slot τ: Shear stress
따라서, 깔대기형 곡면부위(11)는 온도가 높아 변형응력인 τo가 주위보다 높으며, 유효두께(t)도 커서 변형 토오크(T)는 가장 큰 부위이다. 게다가 이 구간에 텐션볼트(3)가 존재할 경우에는 고정용 돌출부(4)로 인해 냉각 슬롯(2)의 용강측 경계면에서 장변 주형동판(1)의 워터자켓(6)측 경계면에 이르는 거리(h)가 주변보다 더 커져서 변형 토오크(T)는 더 늘어나게 되고, 텐션볼트(3)로 인해 동판의 팽창 및 수축이 제한받게 되어 크랙을 유발하는 응력은 더욱 더 커지게 된다.Therefore, the funnel-shaped curved portion 11 has a high temperature, so that the strain stress τ o is higher than the surroundings, and the effective thickness t is also large, so that the deformation torque T is the largest portion. Furthermore, if there is a tension bolt 3 in this section, the distance from the molten steel side interface of the cooling slot 2 to the water jacket 6 side interface of the long side mold copper plate 1 due to the fixing protrusion 4 ) Becomes larger than the periphery so that the deformation torque (T) is further increased, the tension bolt (3) is limited to the expansion and contraction of the copper plate, the stress causing the crack is even greater.
현재까지 주형동판의 크랙 발생을 막기 위해 제안된 방법들은, 순수 구리를 0.2mm로 도금하여 동판의 온도를 하강시키는 방법(USP5172749), 탕면부근에 절연물질을 삽입하여 주형동판의 온도를 낮추는 방법(USP4549599), 주형상부는 냉각슬롯을 많게 하고 하부는 작게 하여 주형동판의 온도를 줄이는 방법(USP4549599) 등으로, 깔대기형 주형에 있어서 깔대기형 곡면부위(11)에서의 온도 증가와 텐션볼트(3)의 동판표면 팽창/수축변형의 구속점 역할 및 텐션볼트 고정용 돌출부(4) 부근의 변형 토오크 증가로 생기는 국부적인 크랙에 대한 대책은 없었다.The methods proposed to prevent cracking of the mold copper plate to date are the method of lowering the temperature of the copper plate by plating pure copper with 0.2mm (USP5172749), and the method of lowering the temperature of the mold copper plate by inserting an insulating material near the hot water surface ( USP4549599), a method of reducing the temperature of the mold copper plate by increasing the cooling slots and decreasing the lower part of the mold (USP4549599), such as temperature increase and tension bolts (3) in the funnel surface (11) in the funnel mold There was no countermeasure against local cracks caused by the confining point of the copper plate surface expansion / contraction deformation and the increase of the deformation torque near the tension bolt fixing protrusion 4.
또한, 현재 사용중인 깔대기형 주형들이 상기 문제점이 전혀 없었던 주형을 기준으로 설계되어 일정한 간격으로 텐션 볼트(3)를 배열한 결과, 깔대기형 곡면부위(11)의 상기 텐션볼트(3) 부근에서 깊은 크랙이 발생하여 고가의 주형동판을 조기에 폐각하게 되거나, 크랙 부위에서 응고가 불균일하게 되어 응고껍질(9)이 터지면서 용강이 유출되는 브렉아웃(Breakout) 사고가 발생하여 원가 및 생산성이 악화되는 문제점이 있었다.In addition, the funnel molds currently in use are designed on the basis of the molds without any problems, and as a result of arranging the tension bolts 3 at regular intervals, the funnel-shaped molds are deep in the vicinity of the tension bolts 3 of the funnel curved surface 11. Cracks cause expensive mold copper plates to be discontinued early, or coagulation is uneven at the cracked portion, causing the coagulation shell (9) to burst, causing breakout accidents in which molten steel is leaked. There was a problem.
본 발명은 전술한 종래 기술의 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로서, 깔대기형 주형동판에서 깔대기형 곡면 부위의 크랙 발생의 방지로 동판의 수명을 연장하고, 용강의 유출사고를 사전에 방지할 수 있는 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 크랙 감소방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.The present invention has been made to solve the above-described problems of the prior art, it is possible to extend the life of the copper plate by preventing the occurrence of cracks in the funnel-shaped curved portion in the funnel mold copper plate, it is possible to prevent spillage of molten steel in advance It is an object of the present invention to provide a crack reduction method of a funnel type cast copper plate for slab casting.
상기한 바와 같은 본 발명의 목적은 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 깔대기형 곡면 볼록부위와 탕면으로부터 하부 약 180mm에 이르는 거리까지의 사각 영역의 중첩범위에는, 상기 깔대기형 곡면 볼록부위에서의 크랙 발생을 감소시키기 위해 상기 주형동판과 워터자켓을 결합시키는 텐션볼트 및 텐션볼트 고정용 돌출부의 배치가 제외되도록 이루어진 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 크랙 감소방법에 의해 달성된다.An object of the present invention as described above is the occurrence of cracks in the funnel-shaped curved convex portion of the slab casting funnel-shaped mold copper plate and in the overlapping range of the rectangular region from the hot water surface to the distance of about 180 mm from the bottom surface. It is achieved by the crack reduction method of the slab casting funnel mold copper plate configured to exclude the arrangement of the tension bolt and the tension bolt fixing projection for coupling the mold copper plate and the water jacket to reduce the.
이하에서는 본 발명에서 텐션볼트(3)와 텐션볼트 고정용 돌출부(4)의 설치범위를 제한한 사유를 설명한다. 도 7의 깔대기형 곡면 볼록부위(13)는 용강쪽으로 동판이 돌출된 부위로서 온도가 높아 변형응력인 τo가 주위보다 높으며, 유효두께(t)도 커서 상기 식 2에 의해서 예측할 수 있듯이 변형 토오크(T)가 가장 큰 부위이다.Hereinafter, the reason for limiting the installation range of the tension bolt 3 and the tension bolt fixing protrusion 4 in the present invention will be described. The funnel-shaped curved convex portion 13 of FIG. 7 is a portion where the copper plate protrudes toward the molten steel, so that the temperature is higher, so that the strain stress τ o is higher than the surroundings, and the effective thickness t is also large, so that the deformation torque can be predicted by Equation 2. (T) is the largest site.
이를 수치해석을 통해 확인해본 결과 도 8에 도시한 바와 같이, 평행주형과 달리 깔대기형 주형에서는 깔대기형 곡면 볼록부위(13)에서 동판온도가 크게 증가하는 것을 알 수 있다. 또한, 텐션볼트(3)가 존재하는 주변은 텐션볼트 고정용 돌출부(4)로 인해 냉각 슬롯(2)의 용강측 경계면에서 동판의 워터자켓(6)측 경계면에 이르는 거리(h)가 주변보다 더 커져서 변형 토오크(T)는 더 늘어남과 동시에 텐션볼트(3)로 인해 동판의 팽창 및 수축이 제한받게 되어 크랙을 유발하는 응력은 더욱 더 커지게 된다.As a result of confirming through numerical analysis, as shown in FIG. 8, it can be seen that the copper plate temperature increases significantly in the funnel-shaped curved convex portion 13 in the funnel-type mold unlike the parallel mold. In the periphery where the tension bolt 3 exists, the distance h from the molten steel side interface of the cooling slot 2 to the water jacket 6 side interface of the copper plate is smaller than the periphery due to the tension bolt fixing protrusion 4. As the deformation torque T increases, the tension bolt 3 restricts the expansion and contraction of the copper plate, thereby increasing the stress causing the crack.
한편, 용강을 주조할 때 주형내에 채워진 용강의 최상부 경계면인 탕면(8)과 접하는 동판 부위는 응고 껍질(9)이 생성되기 시작하여 매우 얇게 형성된 지점으로서 고온의 용강으로부터 가장 많은 열이 전달되는 곳이므로 동판의 어느 부위보다도 온도가 높게 되며, 상기 식 1에 의해 동판의 열팽창량도 다른 부위보다 크게 증가하게 된다. 이를 수치해석을 통해 주조방향으로 동판표면 온도분포를 계산해 보면, 동판온도는 탕면으로부터 하부 약 180mm 지점까지는 탕면(8)과 접하는 동판의 표면온도 이상으로 높게 유지되어 변형응력이 크게 작용하는 것을 확인할 수 있다.On the other hand, when casting molten steel, the copper plate part which is in contact with the hot water surface 8, which is the uppermost interface of the molten steel filled in the mold, is the point where the solidification shell 9 begins to form and is formed very thin, where the most heat is transferred from the hot molten steel. Therefore, the temperature is higher than that of any part of the copper plate, and according to Equation 1, the thermal expansion amount of the copper plate is also significantly increased than that of other parts. When calculating the copper surface temperature distribution in the casting direction through numerical analysis, it can be seen that the copper plate temperature is maintained higher than the surface temperature of the copper plate in contact with the water surface 8 from the bottom surface to about 180 mm from the bottom surface, so that the deformation stress acts greatly. have.
따라서 동판을 고정하는 텐션볼트(3)는 최소한으로 설치하는 것이 크랙 방지에는 유리하다. 그러나 텐션볼트(3)가 너무 적을 경우에는 열에 의해 동판이 휘어져 워터자켓(6)과 분리되어 냉각수의 누수가 생길 수 있으므로 본 발명에서는 텐션볼트(3)의 수의 변화는 거의 없으면서 가장 크랙이 발생하기 어렵도록 텐션볼트(3)의 위치를 변경하는 것을 특색으로 한다.Therefore, the minimum installation of the tension bolt (3) for fixing the copper plate is advantageous to prevent cracking. However, if the tension bolt (3) is too small, the copper plate is bent by heat and separated from the water jacket (6) may cause a leak of cooling water, so in the present invention the most crack occurs while there is almost no change in the number of tension bolt (3) It is characterized by changing the position of the tension bolt 3 so that it is difficult to do so.
이하, 실시예에 의거하여 본 발명을 상세하게 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, this invention is demonstrated in detail based on an Example.
(실시예)(Example)
도 9와 같이 장변 주형동판(1)의 폭이 1660mm이고, 주조방향의 길이가 1000mm이며 주조 슬래브 두께가 75mm인 깔대기형 주형동판의 최상부로부터 175mm 떨어져 있고, 주형의 좌우 끝단으로부터 454mm 떨어진 부위의 텐션볼트를 제거하여 폭 900~1350mm의 슬래브를 생산하였다. As shown in Fig. 9, the long side cast copper plate 1 has a width of 1660 mm, a casting direction of 1000 mm and a casting slab thickness of 75 mm, 175 mm from the top of the funnel mold copper plate, and 454 mm from the left and right ends of the mold. The bolts were removed to produce slabs with a width of 900-1350 mm.
본 발명에 의한 동판은 도 8의 해석결과에서 나타내는 바와 같이, 기존의 깔대기형 주형동판에 비해 주조에 수직인 방향으로 동판 표면온도 편차가 감소한 것을 알 수 있으며, 실제 동판 크랙도 텐션 볼트를 제거하지 않을 때의 평균 5~7mm 깊이보다 훨씬 작은 2~3mm 수준으로 얕게 생성되거나 전혀 생성되지 않아서 텐션볼트를 제거하지 않을 때보다 크랙 방지에 있어서 우수하다는 것을 알 수 있었다. As shown in the analysis result of FIG. 8, the copper plate according to the present invention can be seen that the copper plate surface temperature deviation decreased in the direction perpendicular to the casting, compared to the existing funnel-type mold copper plate. It can be seen that it is better in preventing cracks than when the tension bolt is not removed because it is shallowly produced or not generated at a level of 2 to 3 mm which is much smaller than the average 5 to 7 mm depth when it is not.
이상에서 설명한 바와 같이 본 발명의 슬래브 주조용 깔대기형 주형동판의 크랙 감소방법에 따르면, 깔대기형 주형동판에서 표면 온도가 가장 높은 깔대기형 곡면 볼록부위와, 탕면이 만나는 구간에 변형 토오크를 유발하는 텐션볼트 및 텐션볼트 고정용 돌출부가 배치되지 않음에 따라 장시간 고온의 용강을 연속 주조하는 과정에서 응력 집중에 의한 크랙의 발생을 감소시키고, 크랙 부위의 응고 지연부에서의 용강의 유출 현상을 방지하므로써 동판의 수명을 향상시킬 수 있는 효과가 있다. As described above, according to the crack reduction method of the funnel-type mold copper plate for slab casting of the present invention, in the funnel-type mold copper plate, the tension that induces the deformation torque at the section where the surface temperature of the funnel-shaped surface convex and the hot water meet each other. Since the projections for fixing bolts and tension bolts are not disposed, the occurrence of cracks due to stress concentration is reduced during continuous casting of hot molten steel for a long time, and the copper plate is prevented from flowing out of the molten steel at the solidification delay part of the crack part. It has the effect of improving the life of the.
도 1은 일반적인 연속주조용 주형의 조립상태를 도시한 사시도.1 is a perspective view showing an assembled state of a typical continuous casting mold.
도 2는 조립된 연속주조용 주형의 부분단면도.2 is a partial cross-sectional view of the assembled continuous casting mold.
도 3은 종래 깔대기형 주형의 조립 상태를 도시한 사시도.Figure 3 is a perspective view showing the assembled state of the conventional funnel type mold.
도 4는 종래 텐션볼트가 규칙적으로 배열된 깔대기형 주형의 평단면도.Figure 4 is a plan sectional view of a funnel type mold conventionally arranged tension bolts.
도 5는 두께와 냉각슬롯 사양에 따른 주형동판 표면의 변형 토오크를 설명하기 위한 도면.5 is a view for explaining the deformation torque of the mold copper plate surface according to the thickness and cooling slot specifications.
도 6은 본 발명에 따른 깔대기형 주형동판의 조립 상태를 도시한 모식도.Figure 6 is a schematic diagram showing an assembled state of the funnel-shaped mold copper plate according to the present invention.
도 7은 본 발명에 따라 텐션볼트가 배열된 깔대기형 주형동판의 평단면도.Figure 7 is a plan sectional view of the funnel mold copper plate arranged in the tension bolt in accordance with the present invention.
도 8은 본 발명에 따른 깔대기형 주형동판의 동판 표면온도 감소 효과를 나타낸 그래프.8 is a graph showing the effect of reducing the surface temperature of the copper plate of the funnel mold copper plate according to the present invention.
도 9는 본 발명의 실시예로서 주형동판에서 텐션볼트가 제거된 위치를 나타낸 정면도. 9 is a front view showing a position where the tension bolt is removed from the mold copper plate as an embodiment of the present invention.
〈도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명〉<Explanation of symbols for main parts of drawing>
1 : 장변 주형동판 2 : 냉각 슬롯1: long side mold copper plate 2: cooling slot
3 : 텐션 볼트 5 : 뒷판3: tension bolt 5: back plate
6 : 워터자켓 7 : 단변 주형동판6 water jacket 7 short side mold copper plate
8 : 탕면 9 : 응고껍질8: soup noodles 9: coagulated shell
11 : 깔대기형 곡면부위 12 : 용강측 표면(Hot face)11: funnel-shaped curved portion 12: molten steel side surface (hot face)
13 : 깔대기형 곡면 볼록부위13: funnel curved surface
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Patent Citations (5)
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