KR0176065B1 - 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법 - Google Patents

존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법 Download PDF

Info

Publication number
KR0176065B1
KR0176065B1 KR1019960024712A KR19960024712A KR0176065B1 KR 0176065 B1 KR0176065 B1 KR 0176065B1 KR 1019960024712 A KR1019960024712 A KR 1019960024712A KR 19960024712 A KR19960024712 A KR 19960024712A KR 0176065 B1 KR0176065 B1 KR 0176065B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
stress
existing
gauge
hole
safety
Prior art date
Application number
KR1019960024712A
Other languages
English (en)
Other versions
KR980003550A (ko
Inventor
김우범
박동수
Original Assignee
이종훈
한국전력공사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 이종훈, 한국전력공사 filed Critical 이종훈
Priority to KR1019960024712A priority Critical patent/KR0176065B1/ko
Publication of KR980003550A publication Critical patent/KR980003550A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR0176065B1 publication Critical patent/KR0176065B1/ko

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
    • G01M99/007—Subject matter not provided for in other groups of this subclass by applying a load, e.g. for resistance or wear testing
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L1/00—Measuring force or stress, in general
    • G01L1/04—Measuring force or stress, in general by measuring elastic deformation of gauges, e.g. of springs
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
    • G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
    • G01N3/10—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces generated by pneumatic or hydraulic pressure
    • G01N3/12—Pressure testing
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)

Abstract

본 발명은 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법에 관한 것이다. 본 발명에 따른 철골구조물의 안전진단방법은 하중이 가해진 상태에서 구조물의 임의의 점을 중심으로하여 반경 R 및 중심각 α인 원주상에 위치한 임의의 계측점에서의 스트레인 게이지의 변형치를 측정하는 단계와, 상기한 구조물의 중심점으로부터 반경이 RO(이때, ROR이다)인 원형 구멍을 천공하는 단계와, 상기 단계에서 천공이 이루어진 구조물에 하중을 가한 상태에서 상기한 계측점에서의 스트레인 게이지의 이완된 변형치를 측정하는 단계와, 상기 단계에서 얻어진 변형치로부터 일정한 이론식을 사용하여 구조물에 존재하는 존재응력을 추정하는 단계와, 상기 단계에서 얻어진 존재응력을 구조물의 허용내력과 비교하여 구조물의 안전도를 판별하는 단계를 포함한다. 본 발명의 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법에 의하면, 현장에서 간단한 도구를 통하여 현재 구조부재에 존재하는 존재응력을 추정하고 구조물의 허용내력과 비교함으로써 철골구조물의 안전도 진단을 간단하고 신속하면서도 고신뢰도로 수행할 수 있다는 것이 확인되었다.

Description

존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법
제1도는 본 발명의 존재응력 추정에 대한 이론식을 설명하기 위해 사용된 구조물의 응력상태를 나타낸 모식도.
제2도는 본 발명의 일 실시예에 따라 스트레인 게이지를 사용하여 구조물의 존재응력을 추정하기 위한 존재응력 추정 예시도.
제3도는 본 발명에 따른 존재응력 추정기법의 검증시험을 수행하기 위한 시험장치의 개략적 구성도.
제4도는 본 발명에 따른 존재응력 추정기법을 이용한 인장시편의 존재응력 측정방법을 나타낸 예시도.
본 발명은 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법에 관한 것이다. 좀 더 구체적으로, 본 발명은 철골구조물의 안전진단시 철골구조물에 현존하는 존재응력을 추정하기 위한 존재응력 추정의 기본 원리, 측정 방법 및 이로부터 철골구조물의 안전을 진단하는 방법에 관한 것이다.
현재까지 철골구조물의 안전상태를 진단하기 위한 방법으로, 주로 육안 검사, 비파괴검사 등을 사용하여 부재 표면의 부식, 용접이음부의 결함 검색 등에 치중하여 왔으며, 이 외에도 방사선 투과시험, 초음파 탐상시험, 액체침투 탐상시험 등의 다양한 방법이 사용되어 왔다.
그러나 상기한 종래의 철골구조물 안전진단방법들은 구조부재의 열화상태를 측정하기 위한 방법으로, 구조물의 진단에 있어서 주요지표인 구조부재의 응력상태를 추정할 수 없다는 한계를 지니고 있기 때문에, 구조물에 실제하중을 적재하여 하중-변위 관계의 측정자료로부터 응력 상태를 추정함으로써, 구조물의 안전도 여부를 판별하는 정적하중시험법(靜的荷重試驗法)이 사용되고 있는 실정이다.
그렇지만, 상기한 정적하중시험법은 구조물의 강도를 평가하는 방법으로 그 신뢰도가 높다 할 수 있으나, 하중시험에 장시간이 소요되고, 시험방법이 매우 복잡하며, 인력 및 현장여건 등에 의해 많은 제약을 받는다는 결정적인 문제점을 지니고 있었다.
결국, 본 발명은 상기한 종래의 안전진단방법이 지닌 한계를 극복하기 위한 것으로, 간단하고 신속하면서도 고신뢰도로 철골구조물에 존재하는 응력을 추정함으로써, 철골구조물의 안전진단을 수행할 수 있는 방법을 제공함에 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한, 본 발명에 따른 철골구조물의 안전진단방법은 하중이 가해진 상태에서 구조물의 임의의 점을 중심으로하여 반경 R 및 중심각 α인 원주상에 위치한 임의의 계측점에서의 스트레인 게이지의 변형치를 측정하는 단계와, 상기한 구조물의 중심점으로부터 반경이 RO(이때, ROR이다)인 원형 구멍을 천공하는 단계와, 상기 단계에서 천공이 이루어진 구조물에 하중을 가한 상태에서 상기한 계측점에서의 스트레인 게이지의 이완된 변형치를 측정하는 단계와, 상기 단계에서 얻어진 변형치로부터 하기 이론식(Ⅰ) 및 (Ⅱ)를 사용하여 구조물에 존재하는 존재응력을 추정하는 단계와, 상기 단계에서 얻어진 존재응력을 구조물의 허용내력과 비교하여 구조물의 안전도를 판별하는 단계를 포함한다.
상기 식에서,
Δεγ은 반경방향의 변형량,
Δεθ은 접선방향의 변형량,
ν는 재료의 포아송비,
γ은 R/RO,
Ε는 재료의 탄성계수를 각각 나타낸다.
이때, 존재응력 추정치의 오차를 줄임으로써, 구조물의 안전도 판별에 대한 신뢰도를 높이기 위해서는, 상기한 변형치 측정시 천공구멍의 크기, 구멍의 반경과 계측점의 거리비(γ=R/RO) 및 스트레인 게이지의 크기는 다음의 범위내로 유지하는 것이 바람직하다.
천공구멍의 크기 : 3mm∼6mm
γ(=R/RO) : 2.5∼3.5
스트레인 게이지의 크기 : 길이 1mm, 폭 0.5mm이하
이하, 본 발명의 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법을 첨부된 도면과 이론적 산출식을 통하여 보다 구체적으로 설명한다.
1) 이론적 배경:
첨부도면 제1도의 (a)에서와 같이 얇은 플레이트의 국부면적에 등분포 일축잔류응력 αx가 가해진다고 하자.
이때, 플레이트 상의 임의의 점 P(R, α)에서의 초기 응력상태는 극좌표에서는 다음과 같이 표시된다.
상기 식에서, σ'γ은 반경방향의 초기 응력을 나타내고,
σ'θ는 접선방향의 초기응력을 나타내며,
γ'γθ는 초기의 전단응력을 나타낸다.
그후, 제1도의(b)에 도시된 바와 같이, 상기한 플레이트의 중심점으로부터 반경이 RO(이때, ROR이다)인 원형 구멍을 천공한 후에는 구멍 주위의 응력은 이완되어, 플레이트 상의 임의의 점P(R, α)에서의 후기 응력상태는 다음식 (1), (2) 및 (3)과 같이 표시된다.
이때 γ=R/RO을 나타낸다.
결과적으로 원형 구멍을 천공한 후의 이완된 응력치는,
상기 식(4), (5) 및 (6)으로부터
따라서 구조물에 존재하는 존재응력은,
상기 식에서
따라서 상기 식(Ⅰ) 및 (Ⅱ)를 사용하면, Δεγ,Δεθ,ν, γ, α 및 Ε 값으로부터 구조물에 현존하는 존재응력을 추정할 수 있게 된다.
2) 존재응력의 측정방법:
응력상태를 알고자 하는 부위에, 하중이 가해진 상태에서 임의의 계측점에서의 스트레인 게이지의 변형치를 측정한 다음, 제2도에 도시된 바와 같이, 천공 구멍의 크기, 구멍과 계측점과의 거리비(R/RO), 로제트형 게이지와 같은 사용된 스트레인 게이지의 크기를 결정하여, 천공이 이루어진 구조물에 하중을 가한 상태에서 스트레인 게이지의 이완된 변형치를 측정함으로써 구조물의 존재응력을 측정한다.
이때, 천공구멍의 크기, γ(=R/RO)값 및 스트레인 게이지의 길이가 너무 작거나 클 경우에는 추정치의 오차가 커지기 때문에, 이들 값을 하기 범위의 수치내로 유지하는 것이 바람직하며, 이 경우 검증실험을 수행한 결과, 상ㆍ하한 오차는 10%이내인 것으로 밝혀졌다:
천공구멍의 크기 : 3mm∼6mm
γ(=R/RO) : 2.5∼3.5
스트레인 게이지의 크기 : 길이 1mm, 폭 0.5mm이하
3) 존재응력의 측정순서
이하, 제4도에 도시된 인장시편의 예시도로부터 본 발명의 존재응력 측정순서를 구체적으로 설명한다.
ⅰ) 우선, 제4도에 도시된 바와 같이, 측정할 곳에 스트레인 게이지(10)를 부착한다.
ⅱ) 게이지(10)를 정적변형 측정기에 연결하고 밸런싱(Balancing)을 한다.
ⅲ) 천공할 위치의 중심을 ＋표시로써 정밀하게 표시한다.
ⅳ) 스트레인 게이지(10)를 초기값을 영점 조정한 수, 시험체에 일정한 하중을 가력한다.
ⅴ) 스트레인 게이지(10)에서 측정된 스트레인 값을 기록한다.
ⅵ) ＋표시된 곳의 중심을 정확하게 천공한다.
ⅶ) 스트레인 게이지(10)의 이완된 변형치를 읽고 기록한다.
ⅷ) 상기에서 얻은 스트레인 값의 변화량을 상기 식(Ⅰ)에 대입하여 존재응력을 계산한다.
이때, 상기 식(Ⅰ)에서의 A, B값은 상기 식(Ⅰ) 및 (Ⅱ)식으로부터 구할 수도 있고, 하기 표 1의 데이터값으로부터 직접 구할 수도 있다.
4) 본 발명에 의한 존재응력 추정기법의 검증시험:
철골구조물에 존재하는 존재응력을 측정하기 위한 구멍천공(Hole-Drilling)법의 적용가능성을 정확도 및 오차 범위에 대한 데이터 구축의 일환으로, 실험실에서 일축응력 상태하에서 인장시험편과 H형강 시험편에 대하여 시험을 수행하였으며, 구멍천공법에서 천공구멍의 직경, γ(=R/R)값, 시험편의 두께, 게이지의 형상 등이 본 발명의 측정방법에 미치는 영향을 파악하였다.
(1) 인장시험편에 대한 실험:
순수 인장을 받는 시험편에서 응력의 풀림을 이용하여 실험시 가한 하중을 역으로 추정하는 방법을 구체화시킬 수 있도록 자료축적을 목적으로 실험을 수행하였다.
먼저, 각 시험요인을 다음과 같이 변화하였다:
ⅰ) 인장시험편을 두께별로 (T=2mm, 4mm, 5mm, 8mm) 제작하였다.
ⅱ) γ값을 2.0, 2.5, 3.0, 3.5, 4.0, 5.0, 6.0, 7.0으로 변화시켜 이에 따른 적용 가능한 범위를 확정하도록 하였다.
ⅲ) 천공 구멍의 크기(R)를 2.5mm, 4mm, 5mm, 6mm, 7mm, 9mm 등으로 다양하게 변화시켰다.
ⅳ) 사용 게이지의 크기가 0.5mm, 1mm, 5mm인 연강용 스트레인 게이지를 사용하였다.
실험방법은 먼저 스트레인 게이지를 측정 위치에 부착하여 드릴링 할 곳을 펀칭한 후, 제3도에 도시된 바와 같이, 인장시험편을 인장가력기에 배치하였다. 부착된 게이지의 영점을 조정하고 일정한 하중까지 가력하면서 편심에 의한 영향을 조정하였는데, 편심이 작용되지 않도록 하기 위하여 로트앤드를 제작하여 인장가력하였으며, 이때, 일정한 변형이 발생되도록 가력하였다. 가력이 완료된 상태에서 스트레인 게이지의 변형치를 기록하였다.
그후, 핸드 드릴 및 마그네틱 드릴을 사용하여 인장시험편의 정확한 중심에 구멍을 천공한 다음, 이완된 변형치를 측정하였다.
이 값을 상기 이론식 (Ⅰ) 및 (Ⅱ)에 대입하여 존재응력을 추정하였고, 이 값과 실제응력과의 차이를 비교 검토하면서 반복 실행하였다.
(2) H형강 시험편에 대한 실험:
제3도에 도시된 바와 같이, H-100×100×6×8 형강을 일축 가력하여 휨모멘트에 의한 존재응력을 측정하였다. 이때, 시험요인을 인장시험편의 경우와 동일하게 변화시켰다. 실험은 H형강보의 상부 플랜지 부위에 일정한 거리를 두고 게이지를 부착하고, 중앙점에 집중하중을 가력한 다음, 스트레인 게이지를 통한 변형치를 측정하고, 드릴링 한 후의 변형치와의 차이로부터 존재응력을 추정하였다.
(3) 시험결과:
ⅰ) γ=2.0인 경우
이 경우에는 총 데이터가 4개로 일정한 경향을 찾을 수가 없었다.
평균(실험치/이론치)은 1.1195이고, 시험편 두께가 4mm일 때 1.276, 게이지는 5mm가 1.0845, 구멍은 2mm가 1.276으로 나타났다.
ⅱ) γ=2.5인 경우
전체평균은 1.289이고 총데이터의 수는 28개이었다. 두께별 평균은 2mm가 1.29, 4mm가 1.217, 5mm는 1.63, 8mm는 1.19로 나타났다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 1.256, 1mm게이지는 0.942, 5mm게이지는 1.282의 평균값을 나타내었다. 구멍의 크기에 대해서는, 2.5mm는 1.677, 4mm는 1.0673, 5mm는 1.529, 6mm는 1.2133, 9mm는 1.583으로 나타났다. 시험편의 두께에 있어서는 8mm, 게이지는 1mm, 구멍은 4mm인 경우가 우수한 실험결과를 보임을 알 수 있었다.
ⅲ) γ=3.0인 경우
전체평균은 1.293이고 총데이터의 수는 67개이었다. 두께별 평균은 2mm가 1.226, 4mm가 1.183, 5mm는 1.5798, 8mm는 1.259로 나타났다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 1.354, 1mm게이지는 1.273, 5mm게이지는 1.483의 평균치를 보였다. 구멍에 대해서는, 2.5mm는 1.086, 4mm는 1.276, 5mm는 1.195, 9mm는 1.862으로 나타났다. 시험편의 두께에 있어서는 4mm, 게이지는 1mm, 구멍은 2.5mm인 경우가 우수한 실험결과를 보임을 알 수 있었다.
ⅳ) γ=3.5인 경우
전체평균은 1.325이고 총데이터의 수는 21개이었다. 두께별 평균은 2mm가 1.396, 4mm가 1.193, 5mm는 1.633, 8mm는 1.181로 나타났다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 1.401, 1mm게이지는 1.414, 5mm게이지는 1.387의 평균치를 보였다. 구멍에 대해서는, 2.5mm는 1.9, 4mm가 1.34, 7.5mm는 1.818로 나타났다. 시험편의 두께에 있어서는 8mm, 게이지는 0.5mm, 구멍은 4mm인 경우가 우수한 실험결과를 보임을 알 수 있었다.
ⅴ) γ=4.0인 경우
전체평균은 1.415이고 총데이터의 수는 9개이었다. 두께별 평균은 5mm가 1.695, 8mm가 1.274로 나타났다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 1.456, 1mm게이지는 1.205, 5mm게이지는 1.4885의 평균치를 보였다. 구멍에 대해서는, 2.5mm는 1.673, 4mm가 1.236, 5mm는 1.603으로 나타났다. 시험편의 두께에 있어서는 8mm, 게이지는 1mm, 구멍은 4mm인 경우가 우수한 실험결과를 보임을 알 수 있었다.
ⅵ) γ=5.0인 경우
전체평균은 1.635이고 총데이터의 수는 27개이었다. 두께별 평균은 2mm가 1.558, 4mm가 1.143, 5mm는 1.527, 8mm는 1.462로 나타났다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 1.621, 1mm게이지는 1.400, 5mm게이지는 1.693의 평균치를 보였다. 구멍에 대해서는, 2.5mm는 1.814, 4mm가 1.5328로 나타났다. 시험편의 두께에 있어서는 4mm, 게이지는 1mm, 구멍은 4mm인 경우가 우수한 실험결과를 보임을 알 수 있었다.
ⅶ) γ=6.0인 경우
전체평균은 3.783이고 총데이터의 수는 7개이었다. 두께는 8mm이었다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 5.245, 1mm게이지는 3.246의 평균치를 보였다. 구멍에 대해서는, 4mm가 4.227로 나타났다.
ⅷ) γ=7.0인 경우
전체평균은 5.425이고 총데이터의 수는 5개이었다. 게이지별로는 0.5mm게이지가 5.552, 1mm게이지는 6.121의 평균치를 보였다. 시험편 두께는 8mm, 구멍은 4mm로 동일하였다.
(4) 시험결과의 분석:
ⅰ) γ값의 영향
γ값에 대해서 실험치와 이론치를 비교할 때, 정확한 응력풀림과 실험오차가 없는 이상적인 경우인 γ값이 1과 비교하면, 2.5 및 3.0인 경우에는 평균치가 약 30%정도 크게 나타나고 있으나, γ값이 커질수록 평균치는 더욱 증가하였다. 따라서 잔류응력 측정법에서 제시하는 측정가능한 범위인 2.5∼3.5에서 존재응력 측정을 행하는 것이 바람직하다는 것을 알 수 있었다.
ⅱ) 스트레인 게이지의 영향:
스트레인 게이지로는 각각의 γ값에서 우수한 실험결과를 보인 것은 1mm게이지로 나타났다. 0.5mm게이지의 경우에는 거의 같은 평균치를 나타내고 있는데, 이는 0.5mm게이지의 경우에는 게이지에 리드선 연결시의 오차, 5mm게이지의 경우에는 게이지 길이가 γ값을 정하는 게이지 중심거리 만큼의 길이로 인하여 이완되는 응력의 평균치를 측정하는 결과에 기인한 것으로 판단된다.
ⅲ) 천공구멍의 영향:
천공구멍이 Φ4, Φ5 및 Φ6인 경우에 우수한 실험결과를 얻었다.
너무 작은 Φ2.5인 경우와 너무 큰Φ9인 경우에는 응력이완이 과다 또는 과소한 경우가 자주 발생하는 결과를 보여, γ값에 적합한 구멍지름을 결정할 필요가 있었다.
ⅳ) 시험편 두께의 영향:
시험편의 두께에 대한 영향은 인장시험편의 경우에는 2mm, 4mm의 경우가 우수한 실험결과를 보이고 있지만, 두께가 두꺼울수록 시험편 자체의 굽힘이 존재하여 편심이 발생하기 때문에 바람직하지 못한 결과를 나타내고 있다. 한편, H형강의 경우에는 8mm로 일정한데, 우수한 실험결과를 보이고 있어 두께의 영향은 미미한 것으로 판단된다.
이상에서 상세히 설명한 바와 같이, 본 발명의 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법에 의하면, 현장에서 간단한 도구를 통하여 현재 구조부재에 존재하는 존재응력을 추정하고 구조물의 허용내력과 비교함으로써 철골구조물의 안전도 진단을 간단하고 신속하면서도 고신뢰도로 수행할 수 있다는 것이 확인되었다.
특히, 본 발명의 안전진단방법은 실제 구조물의 하중상태가 복잡하여 해석적으로 추정이 곤란한 경우, 이음부와 같이 국부적인 응력집중으로 응력분포가 복잡한 경우, 또는 보수보강 후 응력의 재분포상태를 알고자 하는 경우에 신속하고 간단하며 고신뢰도로 구조물의 안전진단을 수행할 수 있다.

Claims (2)

  1. 하중이 가해진 상태에서 구조물의 임의의 점을 중심으로하여 반경 R 및 중심각 α인 원주상에 위치한 임의의 계측점에서의 스트레인 게이지의 변형치를 측정하는 단계와, 상기한 구조물의 중심점으로부터 반경이 RO(이때, ROR이다)인 원형 구멍을 천공하는 단계와, 상기 단계에서 천공이 이루어진 구조물에 하중을 가한 상태에서 상기한 계측점에서의 스트레인 게이지의 이완된 변형치를 측정하는 단계와, 상기 단계에서 얻어진 변형치로부터 하기 이론식(Ⅰ) 및 (Ⅱ)를 사용하여 구조물에 존재하는 존재응력을 추정하는 단계와, 상기 단계에서 얻어진 존재응력을 구조물의 허용내력과 비교하여 구조물의 안전도를 판별하는 단계를 포함하는 철골구조물의 안전진단방법.
    상기 식에서
    를 나타내고,
    Δεγ은 반경방향의 변형량,
    Δεθ은 접선방향의 변형량,
    ν는 재료의 포아송비,
    γ은 R/RO,
    Ε는 재료의 탄성계수를 각각 나타낸다.
  2. 제1항에 있어서, 상기한 변형치 측정시 구멍의 크기, 구멍의 반경과 계측점의 거리비(R/RO) 및 스트레인 게이지의 크기를 하기 범위내로 유지하는 것을 특징으로 하는 철골구조물의 안전진단방법:
    천공구멍의 크기 : 3mm∼6mm
    γ(=R/RO) : 2.5∼3.5
    스트레인 게이지의 크기 : 길이 1mm, 폭 0.5mm이하
KR1019960024712A 1996-06-27 1996-06-27 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법 KR0176065B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1019960024712A KR0176065B1 (ko) 1996-06-27 1996-06-27 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1019960024712A KR0176065B1 (ko) 1996-06-27 1996-06-27 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR980003550A KR980003550A (ko) 1998-03-30
KR0176065B1 true KR0176065B1 (ko) 1999-05-15

Family

ID=19464023

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019960024712A KR0176065B1 (ko) 1996-06-27 1996-06-27 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR0176065B1 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105067187A (zh) * 2015-07-31 2015-11-18 武汉钢铁(集团)公司 一种钻孔法残余应力标定装置

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105067187A (zh) * 2015-07-31 2015-11-18 武汉钢铁(集团)公司 一种钻孔法残余应力标定装置

Also Published As

Publication number Publication date
KR980003550A (ko) 1998-03-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS63180851A (ja) 強磁性加工物のクリープ損傷判定方法
US5598738A (en) Load apparatus and method for bolt-loaded compact tension test specimen
CN113833035B (zh) 跨海大桥既有桩基监测预警系统及评估方法
CN110031281B (zh) 一种确定钢材种类的方法
US4338820A (en) Method and apparatus for generating and detecting acoustic surface waves particularly useful in the non-destructive testing of materials
KR0176065B1 (ko) 존재응력 추정에 의한 철골구조물의 안전진단방법
JP4912673B2 (ja) 緊張材の緊張力検出方法
EP0211078B1 (en) Method of measuring stress concentration coefficient with ultrasonic wave
US7131340B2 (en) Device for low-vibration force measurement in rapid dynamic tensile experiments on material samples
US5059905A (en) Indication of cutting tool wear by monitoring eddy currents induced in a metallic workpiece
Ross et al. Inspection of timber bridges using stress wave timing nondestructive evaluation tools
GB2284669A (en) Determination of in situ stress in concrete
Tronskar et al. Application of acoustic emission for measuring crack initiation toughness in instrumented Charpy impact testing
JPS63229339A (ja) 応力拡大係数測定方法および亀裂部材の残余寿命監視装置
JPS6350737A (ja) 拘束継手試験方法
SU1649251A1 (ru) Способ определени предельной деформации сдвига
RU2108560C1 (ru) Способ определения остаточного ресурса конструкции
RU2085902C1 (ru) Способ оценки пластичности упрочненного металла
RU81331U1 (ru) Образец для испытания на изгиб толстолистового проката
RU2141106C1 (ru) Склерометр
Marsh et al. Techniques and equipment for axial fatigue testing of sheet steel
Wycherley et al. A Constant Force System for Delayed Fracture Experiments
Saita et al. The ratio of stress amplitudes between two directions around welded part of trough rib in orthotropic decks with fatigue cracks
JPH0230755Y2 (ko)
CN112665985A (zh) 一种薄层混凝土抗压强度侧压法检测方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20121102

Year of fee payment: 15

LAPS Lapse due to unpaid annual fee