JPWO2021014525A1 - 空気調和装置および室外機 - Google Patents

Abstract

負荷側熱交換器を蒸発器として機能させ熱源側熱交換器を凝縮器として機能させる第一の冷媒回路と、熱源側熱交換器を蒸発器として機能させ負荷側熱交換器を凝縮器として機能させる第二の冷媒回路の両方ともに冷媒の充填量を削減することができる効果を奏する空気調和装置を提供する。空気調和装置１００は、圧縮機１０と、膨張弁１５と、室外熱交換器１２と、室内熱交換器２０と、第一の冷却器１３並びに第二の冷却器１４と、冷媒が循環する冷媒回路を切り替える四方弁１１と、を備え、四方弁１１は、圧縮機１０、室外熱交換器１２、第一の冷却器１３、膨張弁１５、室内熱交換器２０、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、室内熱交換器２０、第二の冷却器１４、膨張弁１５、室外熱交換器１２、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路と、を切り替える。

Description

本開示は空気調和装置および空気調和装置に用いられる室外機に関する。

従来、圧縮機と流路切替装置と熱源側熱交換器と減圧装置と負荷側熱交換器とを有する空気調和装置があった。このような空気調和装置は、熱源側熱交換器を凝縮器として機能させ負荷側熱交換器を蒸発器として機能させる第一の冷媒回路と、熱源側熱交換器を蒸発器として機能させ負荷側熱交換器を凝縮器として機能させる第二の冷媒回路と、を切り替えることが可能である。

特に特許文献１には、負荷側熱交換器（特許文献１の室内熱交換器が相当）と減圧装置（特許文献１の膨張弁が相当）との間に過冷却熱交換器を有する主冷媒回路と、減圧装置と過冷却熱交換器の間から分岐し過冷却膨張弁と過冷却熱交換器を介して圧縮機の吸入側に接続するバイパス配管を備えた空気調和装置が開示されている。また、特許文献１の空気調和装置は、負荷側熱交換器を凝縮器として機能させる第二の冷媒回路では、気液二相状態の冷媒が負荷側熱交換器から流出し、気液二相状態の冷媒は過冷却熱交換器で冷却され液状態となり、液状態の冷媒が減圧装置に流入することが開示されている。特許文献１の空気調和装置は、これらの構成によって冷媒の充填量を削減し、気液二相状態の冷媒が減圧装置に流入することを防止している。

特開２０１６−２０７６０号公報

しかし、特許文献１の空気調和装置は、熱源側熱交換器を蒸発器として機能させ負荷側熱交換器を凝縮器として機能させる第二の冷媒回路における冷媒量を削減できるが、熱源側熱交換器を凝縮器として機能させ負荷側熱交換器を蒸発器として機能させる第一の冷媒回路における冷媒量を削減できない。

一般的に空気調和装置に充填される冷媒は、最も冷媒を必要とする運転状態における冷媒量に合わせた量で充填される。従って、第二の冷媒回路に必要な冷媒量よりも第一の冷媒回路に必要な冷媒量の方が多い場合には特許文献１の空気調和装置では冷媒の充填量を削減することができない。

本開示は、第一の冷媒回路と第二の冷媒回路の両方ともに冷媒の充填量を削減することができる効果を奏する空気調和装置および室外機を提供することを目的とする。

本開示の一態様に係る空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒を減圧する減圧装置と、冷媒と熱源側熱媒体との間で熱交換を行わせる熱源側熱交換器と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器と、冷媒を冷却する冷却器と、冷媒が循環する冷媒回路を切り替える流路切替装置と、圧縮機、膨張弁、熱源側熱交換器、負荷側熱交換器、冷却器および流路切替装置を接続する冷媒配管と、を備え、流路切替装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、冷却器、減圧装置、負荷側熱交換器、圧縮機の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路と、圧縮機、負荷側熱交換器、冷却器、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路と、を切り替える。

本開示の一態様に係る室外機は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒を減圧する減圧装置と、冷媒と熱源側熱媒体との間で熱交換を行わせる熱源側熱交換器と、冷媒を冷却する冷却器と、冷媒が循環する冷媒会とを切り替える流路切替装置と、圧縮機、減圧装置、熱源側熱交換器、冷却器および流路切替装置を接続する冷媒配管と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器に形成された負荷側熱交換器流路の一方の端部と配管を介して接続される第一の配管接続部と、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管を介して接続される第二の配管接続部と、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部、圧縮機、熱源側熱交換器、冷却器、減圧装置、第一の配管接続部の順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部、冷却器、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える。

本開示の一態様に係る空気調和装置および室外機は、第一の冷媒回路と第二の冷媒回路の両方ともに冷媒の充填量を削減することができる効果を奏する。

実施の形態１に係る空気調和装置の冷媒回路図である。 実施の形態１に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態１に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態１に係る空気調和装置の室外熱交換器の概略図である。 実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置の冷媒回路および熱媒体回路の構成を示す回路図である。 実施の形態１の変形例２に係る空気調和装置の冷媒回路および熱媒体回路の構成を示す回路図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の冷媒回路図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。 実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。 実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。 実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置の冷媒回路図である。 実施の形態３に係る空気調和装置の冷媒回路図である。 実施の形態３に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態３に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態４に係る空気調和装置の冷媒回路図である。 実施の形態４に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。 実施の形態４に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。

本開示の実施の形態に係る空気調和装置を図面に基づいて詳細に説明する。なお、本開示は以下の実施の形態のみに限定されることはなく、本開示の趣旨を逸脱しない範囲で変形または省略することが可能である。さらに、各々の実施の形態ならびに変形例に係る空気調和装置の構成、室外機の構成ならびに付加的な構成を適宜組み合わせることも可能である。

実施の形態１．
図１は、実施の形態１に係る空気調和装置の冷媒回路図である。実施の形態１に係る空気調和装置１００について説明する。空気調和装置１００は、室外機１と室内機２とを備えている。室外機１と室内機２は第一の接続冷媒配管３と第二の接続冷媒配管４とによって接続される。また、室外機１と室内機２と第一の接続冷媒配管３と第二の接続冷媒配管４とによって冷媒を循環させる冷媒回路５が形成される。

また、空気調和装置１００は例えば建築物内の部屋などの空気調和対象空間の空気を冷却させる冷房運転と、空気調和対象空間の空気を加熱する暖房運転と、の二種類の運転を行うことができる。冷媒回路５は冷房運転時と暖房運転時とで変わるため、これらを区別して説明する場合には冷房運転時の冷媒回路５を第一の冷媒回路５ａ、暖房運転時の冷媒回路５を第二の冷媒回路５ｂと称する。

冷媒回路５を循環する冷媒としては、後述する室外熱交換器１２および後述する室内熱交換器２０で気化または凝縮するような冷媒が用いられる。具体的には、実施の形態１における空気調和装置１００では、冷媒にＧＷＰ（地球温暖化係数）が比較的低く強燃性であるＲ２９０を使用する場合について説明する。

次に実施の形態１に係る室外機１について説明する。室外機１は筐体内に圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、第一の冷却器１３と、第二の冷却器１４と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、を有し、それぞれ室外機冷媒配管１８で接続される。また、室外機冷媒配管１８には、後述する室内熱交換器２０に形成された室内熱交換器流路２０ａの一方の端部と第一の接続冷媒配管３を介して接続される第一の配管接続部１８ａと、室内熱交換器流路２０ａの他方の端部と第二の接続冷媒配管４を介して接続される第二の配管接続部１８ｂとが設けられる。

圧縮機１０は吸入口から吸入した冷媒を圧縮して高温高圧のガス状態にして吐出口から吐出する。圧縮機１０は、例えば容量制御可能なインバータ圧縮機などで構成すると良い。また、実施の形態１における空気調和装置１００では、圧縮機１０の冷凍機油にポリアルキレングリコールを使用する場合について説明する。

四方弁１１は第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂを切り替える。具体的に四方弁１１は第一のポート１１ａ、第二のポート１１ｂ、第三のポート１１ｃ、第四のポート１１ｄの計四つのポートを有する。第一のポート１１ａは室外機冷媒配管１８を介して圧縮機１０の吐出口と接続される。第二のポート１１ｂは室外機冷媒配管１８を介して後述する室外熱交換器流路１２ａの一方の端部と接続される。第三のポート１１ｃは室外機冷媒配管１８を介して圧縮機の吸入口に接続される。第四のポート１１ｄは第二の閉止弁１７ｂ、室外機冷媒配管１８、第二の接続冷媒配管４ならびに後述する室内機冷媒配管２１を介して後述する室内熱交換器流路２０ａの他方の端部と接続される。

室外熱交換器１２は室外空間の空気と室外熱交換器１２の内部に形成された室外熱交換器流路１２ａを通過する冷媒との間で熱交換を行わせる。室外熱交換器流路１２ａの他方の端部は室外機冷媒配管１８を介して後述する第一の冷却器１３の第一の冷却器流路１３ａの一方の端部と接続される。なお、室外熱交換器１２の具体的な構造については後述する。また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では、室外空間の空気が熱源側熱媒体に相当する。なお、熱源側熱媒体とは、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）で冷媒と熱交換が行われる媒体のことである。

第一の冷却器１３には第一の冷却器流路１３ａが形成される。第一の冷却器１３は第一の冷却器流路１３ａを通過する冷媒を冷却する。第一の冷却器流路１３ａの他方の端部は室外機冷媒配管１８と膨張弁１５を介して後述する第二の冷却器１４の第二の冷却器流路１４ａの一方の端部と接続される。

第二の冷却器１４には、第二の冷却器流路１４ａが形成される。第二の冷却器１４は第二の冷却器流路１４ａを通過する冷媒を冷却する。第二の冷却器流路１４ａの他方の端部は室外機冷媒配管１８、ストレーナ１６、第一の閉止弁１７ａ、第一の接続冷媒配管３ならびに室内機冷媒配管２１を介して室内熱交換器流路２０ａの一方の端部に接続される。

なお、実施の形態１に係る空気調和装置１００の第一の冷却器１３と第二の冷却器１４における冷媒の冷却方法は特に限定されるものではない。つまり、第一の冷却器流路１３ａを通過する冷媒と第二の冷却器流路１４ａを通過する冷媒とを冷却できる構成であれば、第一の冷却器１３と第二の冷却器１４はあらゆる冷却方式を用いても構わない。

膨張弁１５は通過する冷媒を減圧する。膨張弁１５は、例えば所定の口径の穴に円錐形状のニードルを挿入し、ニードルの位置を制御することで穴の開口面積を任意の大きさに制御し、冷媒の流量を任意に調整することができる電子膨張弁などで構成すると良い。

ストレーナ１６は通過する冷媒から不純物を分離する。ストレーナ１６が分離する不純物としては、例えば配管施工時に冷媒回路中に混入した異物、室外機冷媒配管１８から剥離した金属粉または冷媒の化学変化によって生じた生成物などが挙げられる。

第一の閉止弁１７ａと第二の閉止弁１７ｂは冷媒回路５の閉止または開放を行う。第一の閉止弁１７ａと第二の閉止弁１７ｂは、例えば二方弁などで構成される。

室内機２は筐体内に室内熱交換器２０を有する。また、室内熱交換器２０は室内機冷媒配管２１によって第一の接続冷媒配管３と第二の接続冷媒配管４とに接続される。

室内熱交換器２０は空気調和対象空間の空気と室内熱交換器２０の内部に形成された室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒との間で熱交換を行わせる。室内熱交換器２０の容積は室外熱交換器１２の容積よりも小さい。なお、室内熱交換器２０の容積は室内熱交換流路２０ａの容積が相当し、室外熱交換器１２の容積は室外熱交換流路１２ａの容積が相当する。また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では、空気調和対象空間の空気が負荷側熱媒体に相当する。なお、負荷側熱媒体とは、負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）で冷媒と熱交換が行われる媒体のことである。

図２は、実施の形態１に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。次に第一の冷媒回路５ａを循環する冷媒の流れについて説明する。第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１は図１の実線の流路に切り替わる。つまり、第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第二のポート１１ｂが接続され、第三のポート１１ｃと第四のポート１１ｄが接続される状態となる。なお、図２などの本開示におけるモリエル線図の横軸はエンタルピ［ｋＪ／ｋｇ］、縦軸は圧力［Ｍｐａ］である。また、図２などの本開示におけるモリエル線図には冷凍サイクルの他に飽和液線２００と飽和蒸気線２０１を示す。また、図２におけるＡ１〜Ｌ１が示す冷媒の状態は、図１に示される空気調和装置１００の冷媒回路のＡ１〜Ｌ１における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ１）は、室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｂ１）。室外機冷媒配管１８を通過する際の熱損失によって、室外熱交換器流路１２ａに流入する冷媒（Ｂ１）は圧縮機１０から吐出された直前の冷媒（Ａ１）よりもエンタルピが低いガス状態の冷媒である。第一の冷媒回路５ａでは室外熱交換器１２は凝縮器として機能し、室外熱交換器流路１２ａを通過する冷媒は室外空間の空気によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の気液二相状態となって室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｃ１）。

室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は第一の冷却器流路１３ａに流入する（Ｄ１）。第一の冷却器流路１３ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は冷却されて高圧の液状態となって第一の冷却器流路１３ａから流出する（Ｅ１）。

第一の冷却器流路１３ａから流出した冷媒は膨張弁１５に流入する（Ｆ１）。膨張弁１５に流入した高圧の液状態の冷媒は減圧されて低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｇ１）。

膨張弁１５から流出した冷媒は第二の冷却器流路１４ａに流入する（Ｈ１）。第二の冷却器流路１４ａを通過する冷媒は冷却されて、第二の冷却器流路１４ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが低くなった気液二相状態の冷媒が第二の冷却器流路１４ａから流出する（Ｉ１）。

ここで第一の冷媒回路５ａにおいて、第一の冷却器流路１３ａを通過する冷媒の冷却量は第二の冷却器流路１４ｂを通過する冷媒の冷却量よりも大きい方が望ましい。

第二の冷却器流路１４ａから流出した冷媒は室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｊ１）。第一の冷媒回路５ａでは室内熱交換器２０は蒸発器として機能し、室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒は空気調和対象空間の空気によって加熱される。加熱された冷媒はガス状態となって室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｋ１）。また、室内熱交換器流路２０ａにおける圧力損失によって、室内熱交換器流路２０ａより流出する冷媒（Ｋ１）の圧力は室内熱交換器流路２０ａに流入する直前の冷媒（Ｊ１）の圧力よりも低くなる。なお、空気調和対象空間の空気は室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒によって冷却される。

室内機冷媒配管２１と第二の接続冷媒配管４と室外機冷媒配管１８を通過する際の圧力損失によって、室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は室内熱交換器流路２０ａから流出した直後の冷媒（Ｋ１）よりも圧力が低下したガス状態の冷媒となり圧縮機１０の吸入口から吸入される（Ｌ１）。圧縮機１０の吸入口から吸入された冷媒は、再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ１）。

図３は実施の形態１に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。次に第二の冷媒回路５ｂを循環する冷媒の流れについて説明する。第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１は図１の点線の流路に切り替わる。つまり、第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第四のポート１１ｄが接続され、第二のポート１１ｂと第三のポート１１ｃが接続される状態となる。なお、図３におけるＡ１〜Ｌ１が示す冷媒の状態は、図１に示される空気調和装置１００の冷媒回路のＡ１〜Ｌ１における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ１）は、室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｋ１）。室外機冷媒配管１８と第二の接続冷媒配管４と室内機冷媒配管２１を通過する際の熱損失によって、室内熱交換器流路２０ａに流入する冷媒（Ｋ１）は圧縮機１０から吐出された直前の冷媒（Ａ１）よりもエンタルピが低いガス状態の冷媒である。第二の冷媒回路５ｂでは室内熱交換器２０は凝縮器として機能し、室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒は空気調和対象空間の空気によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の気液二相状態となって室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｊ１）。なお、空気調和対象空間の空気は室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒によって加熱される。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は第二の冷却器流路１４ａに流入する（Ｉ１）。第二の冷却器流路１４ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は冷却されて高圧の液状態となって第二の冷却器流路１４ａから流出する（Ｈ１）。

第二の冷却器流路１４ａから流出した冷媒は膨張弁１５に流入する（Ｇ１）。膨張弁１５に流入した高圧の液状態の冷媒は減圧されて低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｆ１）。

膨張弁１５から流出した冷媒は第一の冷却器流路１３ａに流入する（Ｅ１）。第一の冷却器流路１３ａを通過する冷媒は冷却されて、第一の冷却器流路１３ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが低くなった気液二相状態の冷媒が第一の冷却器流路１３ａから流出する（Ｄ１）。

ここで第二の冷媒回路５ｂにおいて、第二の冷却器流路１４ａを通過する冷媒の冷却量は第一の冷却器流路１３ａを通過する冷媒の冷却量よりも大きい方が望ましい。

第一の冷却器流路１３ａから流出した冷媒は室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｃ１）。第二の冷媒回路５ｂでは室外熱交換器１２は蒸発器として機能し、室外熱交換器流路１２ａを通過する冷媒は室外空間の空気によって加熱される。加熱された冷媒はガス状態となって室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｂ１）。また、室外熱交換器流路１２ａにおける圧力損失によって、室外熱交換器流路１２ａより流出する冷媒（Ｂ１）の圧力は室外熱交換器流路１２ａに流入する直前の冷媒（Ｃ１）の圧力よりも低くなる。

室外機冷媒配管１８を通過する際の圧力損失によって、室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は室内熱交換器流路２０ａから流出した直後の冷媒（Ｋ１）よりも圧力が低下したガス状態の冷媒となり圧縮機１０の吸入口から吸入される（Ｌ１）。圧縮機１０の吸入口から吸入された冷媒は、再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ１）。

このように、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに凝縮器として機能する熱交換器から膨張弁１５に流れる冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷却器１３が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷却器１４が相当）を備えている。

また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに凝縮器として機能する熱交換器から冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷却器１３が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷却器１４が相当）に流れる冷媒は気液二相状態である。

また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷却器１３が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷却器１４が相当）から膨張弁１５に流れる冷媒は液状態である。

図４は実施の形態１に係る空気調和装置の室外熱交換器の概略図である。次に室外熱交換器１２の構造について説明する。室外熱交換器１２は放熱フィン１２ｂと、伝熱管１２ｃと、ヘッダ１２ｄと、ディストリビュータ１２ｅと、毛細管１２ｆとで構成される。

放熱フィン１２ｂは板状の金属材であり、複数の放熱フィン１２ｂが所定の間隔で平行に並べられる。実施の形態１では、放熱フィン１２ｂは図４における紙面の垂直方向に並べられている。

伝熱管１２ｃは冷媒が流れる配管であり、複数の伝熱管１２ｃが放熱フィン１２ｂの平面に直交する方向（図４における紙面の垂直方向）に放熱フィン１２ｂを貫くように設けられている。複数の伝熱管１２ｃの一部は図示を省略したＵ字管で接続されており、複数の単位流路１２ｇを形成する。実施の形態１に係る室外熱交換器では、単位流路１２ｇは６つ形成される。また、伝熱管１２ｃを流れる冷媒の熱が放熱フィン１２ｂに移動できるように、伝熱管１２ｃは放熱フィン１２ｂに取り付けられている。

ヘッダ１２ｄは流入する冷媒を分配または集合させる。ヘッダ１２ｄは室外機冷媒配管１８を介して四方弁１１の第二のポート１１ｂと接続される。また、ヘッダ１２ｄは複数の単位流路１２ｇの一方の端部と接続される。このため、ヘッダ１２ｄは第一の冷媒回路５ａでは圧縮機１０から吐出されたガス状態の冷媒を複数の単位流路１２ｇのそれぞれに分配する。さらに、ヘッダ１２ｄは第二の冷媒回路５ｂでは単位流路１２ｇを通過した気液二相状態の冷媒を集合させる。

ディストリビュータ１２ｅは流入する冷媒を分配または集合させる。ディストリビュータ１２ｅは室外機冷媒配管１８を介して第一の冷却器流路１３ａの一方の端部と接続される。また、ディストリビュータ１２ｅは毛細管１２ｆを介して複数の単位流路１２ｇの他方の端部と接続される。このため、ディストリビュータ１２ｅは第一の冷媒回路５ａでは単位流路１２ｇを通過した気液二相状態の冷媒を集合させる。さらに、ディストリビュータ１２ｅは第二の冷媒回路５ｂでは第一の冷却器流路１３ａを通過したガス状態の冷媒を複数の単位流路１２ｇのそれぞれに分配する。

また、ヘッダ１２ｄの流路と、ディストリビュータ１２ｅの流路と、毛細管１２ｆと、単位流路１２ｇとが室外熱交換器流路１２ａに相当する。さらに室外熱交換器１２の容積は、ヘッダ１２ｄの流路の容積と、ディストリビュータ１２ｅの流路の容積と、複数の毛細管１２ｆの容積と、複数の単位流路１２ｇの容積と、の合計の容積である。

以上のように実施の形態１に係る空気調和装置１００の構成は、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷却器１３ならびに第二の冷却器１４が相当）を備え、流路切替装置（四方弁１１が相当）は圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、冷却器（第一の冷却器１３が相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、冷却器（第二の冷却器１４が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂとを切り替える構成である。この構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、第一の冷媒回路５ａならびに第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から減圧装置に流れる冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷却器１３が相当し、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷却器１４が相当する）を備えることができる。また、この構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から冷却器に流れる冷媒を気液二相状態にすることが可能である効果を奏する。

さらに、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａにおいて熱源側熱交換器から冷却器に流れる冷媒は気液二相状態であり、第二の冷媒回路５ｂにおいて負荷側熱交換器から冷却器に流れる冷媒は気液二相状態である構成を有する。この付加的な構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、第一の冷媒回路５ａならびに第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から流出する冷媒が気液二相状態となり、凝縮器として機能する熱交換器から流出する冷媒が液状態の場合と比べて運転に必要な冷媒の量を削減することができる効果を奏する。

さらに、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａにおいて冷却器から減圧装置に流れる冷媒は液状態であり、第二の冷媒回路５ｂにおいて冷却器から減圧装置に流れる冷媒は液状態である構成を有する。一般的に減圧装置に流入する冷媒が気液二相状態の冷媒である場合には冷媒が不連続な状態で減圧装置に流入するため、減圧装置を通過する冷媒の流速が不連続に変化して冷媒の流動音が発生してしまい使用者に不快感を与える虞がある。しかしながら、この付加的な構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、減圧装置に流入する冷媒が液状態となるため、流動音の発生が抑制される効果を奏する。また、気液二相状態の冷媒は液状態の冷媒と比較して同じ質量流量における体積流量が大きい。一般的に減圧装置は流路を狭めることによって冷媒の減圧が行われるため、気液二相状態の冷媒のように体積流量が大きいと減圧装置における通過抵抗が大きくなり冷媒回路に必要な質量分の冷媒を流すことができなくなる。このため、気液二相状態の冷媒が減圧装置を通過するような空気調和装置では大口径の膨張弁を使用するなど大型の減圧装置を使用する必要がある。しかしながら、この付加的な構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、減圧装置に流入する冷媒が液状態となるため、減圧装置の大型化を抑制することができる効果を奏する。

さらに、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、付加的な構成として、熱源側熱交換器は冷媒を分配または合流させる２つの分配器（ヘッダ１２ｄとディストリビュータ１２ｅが相当）を有し、各分配器の間に複数の単位流路１２ｇが形成される構成を有する。この付加的な構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は熱源側熱交換器を流れる冷媒と熱源側熱媒体とが接する表面積が広がり、効果的に熱交換を行うことができる。また、この付加的な構成によって、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、第一の冷媒回路５ａにおいて凝縮器として機能する熱交換器の出口の容積が大きくなるため、液状態の場合と気液二相状態の場合で必要な冷媒量の差も大きくなる。このため、上述の運転に必要な冷媒の量を削減できる効果は、この付加的な構成を備えない場合と比較して、この付加的な構成を備えた場合の方がより顕著となる。

さらに、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａにおいて熱源側熱交換器から冷却器に流れる冷媒は気液二相状態であり、第二の冷媒回路５ｂにおいて負荷側熱交換器から冷却器に流れる冷媒は気液二相状態であり、熱源側熱交換器の容積と負荷側熱交換器の容積とが異なる構成を有する。ここで、第一の冷媒回路内に存在する液冷媒の量と第二の冷媒回路内に存在する液冷媒の量との差が少ないほど、第一の冷媒回路に必要な冷媒量と第二の冷媒回路に必要な冷媒量との差は少なくなり冷媒回路を切り替えた際の余剰冷媒の量が少なくなる。熱源側熱交換器の容積と負荷側熱交換器の容積とが異なる構造において、凝縮器として機能する熱交換器から流出する冷媒が液状態の場合と、凝縮器として機能する熱交換器から流出する冷媒が気液二相状態の場合とでは、凝縮器として機能する熱交換器から流出する冷媒が気液二相状態の場合の方が第一の冷媒回路内に存在する液冷媒の量と第二の冷媒回路内に存在する液冷媒の量との差が少なくなる。従って、この付加的な構成によって、凝縮器として機能する熱交換器から流出する冷媒が液状態の場合と比較して冷媒回路を切り替えた際の余剰冷媒の量を少なくすることができる効果を奏する。

また、実施の形態１に係る室外機１の構成は、圧縮機１０と、減圧装置（膨張弁１５が相当）と、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）と、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷却器１３と第二の冷却器１４が相当）と、流路切替装置（四方弁１１が相当）と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）に形成された負荷側熱交換器流路（室内熱交換器流路２０ａが相当）の一方の端部と配管（第一の接続冷媒配管３が相当）を介して接続される第一の配管接続部１８ａと、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管（第二の接続冷媒配管４が相当）を介して接続される第二の配管接続部１８ｂと、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部１８ｂ、圧縮機１０、熱源側熱交換器、冷却器（第一の冷却器１３が相当）、減圧装置、第一の配管接続部１８ａの順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部１８ａ、冷却器（第二の冷却器１４が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える構成である。この構成によって、実施の形態１に係る室外機１は、第一の冷媒回路と第二の冷媒回路の両方ともに凝縮器として機能する熱交換器と冷却器の間を通過する冷媒を気液二相状態にすることが可能である効果を奏する。

なお、実施の形態１に係る空気調和装置１００では冷媒にＲ２９０を使用しているが、Ｒ２９０以外の他の冷媒を用いても構わない。例えば、Ｒ３２若しくはＲ１３４ａなどの単一冷媒、Ｒ４１０Ａ若しくはＲ４０４Ａなどの擬似共沸混合冷媒、またはＲ４０７Ｃなどの非共沸混合冷媒、化学式内に二重結合を含むＣＦ３ＣＦ＝ＣＨ２などの地球温暖化係数が比較的小さい値とされている冷媒とその混合物、またはＣＯ２などの自然冷媒などを冷媒として用いてもよい。

ただし、Ｒ２９０またはＲ３２などの可燃性冷媒は使用する冷媒が多い場合には空気調和装置外に冷媒が漏洩すると可燃濃度の気相が形成される可能性が有る。また、実施の形態１に係る空気調和装置１００は上述したように運転に必要な冷媒の量を削減することができる効果を奏する。このため、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、可燃性冷媒が漏洩しても可燃濃度の気相を形成しないような少量の冷媒で運転を行うことが可能となる。従って、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、付加的な構成として、冷媒は可燃性冷媒である構成を有することで、可燃性冷媒が漏洩しても可燃濃度の気相を形成しないような冷媒量で運転を行うことが可能となる顕著な効果を奏する。なお、可燃性冷媒とはＩＳＯ ８１７：２０１４における燃焼性クラスが２Ｌ微燃性、２可燃性，３強燃性のいずれかに属する冷媒のことを指す。

また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では冷凍機油にはポリアルキレングリコールを使用しているが、他の冷凍機油を用いても構わない。例えば、冷媒にＲ−３２を用いた場合には冷凍機油にはエーテル油を使用するなど、冷媒の種類に合わせた冷凍機油を選定するとよい。

ただし、ポリアルキレングリコールはＲ２９０との溶解性が低いため、Ｒ２９０が冷凍機油に溶解して冷凍サイクル中に存在する冷媒が不足することを抑制することができる。また、一般的に圧縮機は圧縮機の底部にたまった冷凍機油を吸い上げて、圧縮機の摺動部に給油される機構を有している。もし、液状態の冷媒と冷凍機油の密度が略同じである場合、冷凍機油と冷媒が混合した液体が圧縮機の摺動部に供給するため、摺動部の潤滑が確保できなくなり、圧縮機の信頼性を損なってしまう。対してポリアルキレングリコールの密度は液状態のＲ２９０の密度よりも温度によらず大きい。このため、実施の形態１に係る空気調和装置１００は液状態のＲ２９０が圧縮機に存在しても、液状態のＲ２９０は冷凍機油の上部に浮き冷凍機油は圧縮機の底部にたまることになるため、冷凍機油を圧縮機の摺動部へ給油でき圧縮機の信頼性を向上させることができる。従って、実施の形態１に係る空気調和装置１００は、付加的な構成として、冷媒はＲ２９０であり、冷凍機油はポリアルキレングリコールである構成を有することで、圧縮機の信頼性を向上させることができる。

また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では、冷房運転時の冷媒回路５を第一の冷媒回路５ａ、暖房運転時の冷媒回路５を第二の冷媒回路５ｂと称しているが、これに限らない。負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）を蒸発器として機能させ熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）を凝縮器として機能させる状態の冷媒回路５が第一の冷媒回路５ａであり、負荷側熱交換器を凝縮器として機能させ熱源側熱交換器を蒸発器として機能させる状態の冷媒回路５が第二の冷媒回路５ｂであればよい。例えば、空気調和対象空間の空気に含まれる水分を結露させて除湿を行う除湿運転時の冷媒回路を第一の冷媒回路５ａと称し、熱源側熱交換器の除霜を行う除霜運転時の冷媒回路を第二の冷媒回路５ｂと称してもよい。

また、実施の形態１に係る空気調和装置１００では、冷媒回路を構成する室外熱交換器１２と室内熱交換器２０とはそれぞれ１台の構成であるが、これに限らない。例えば、空気調和装置が１台の室外機と複数台の室内機とを備え、１台の室外熱交換器と複数台の室内熱交換器で冷媒回路を構成しても構わない。この場合、負荷側熱交換器の容積は複数の室内熱交換器の容積の合計となる。また、室外機も複数台の室外熱交換器を備え、複数台の室外熱交換器が冷媒回路を構成しても構わない。この場合、熱源側熱交換器の容積は複数の室外熱交換器の容積の合計となる。また、実施の形態１に係る空気調和装置では、室外熱交換器１２の容積が室内熱交換器２０の容積よりも大きく熱源側熱交換器の容積が負荷側熱交換器の容積よりも大きいが、これに限らず、例えば複数台の室内熱交換器２０で冷媒回路を構成することによって負荷側熱交換器の容積が熱源側熱交換器の容積よりも大きくなっても構わない。

実施の形態１の変形例１．
次に実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１について説明する。実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１は実施の形態１に係る空気調和装置１００と比較して、室内機２の代わりに中継機６および室内機２ａを備える。なお、実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１の室外機１の構成および室外機１を流れる冷媒の流れは実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様であり、説明を割愛する。

図５は、実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置の冷媒回路および熱媒体回路の構成を示す回路図である。空気調和装置１０１は、室外機１と室内機２ａと中継機６とを備えている。室外機１と中継機６は第一の接続冷媒配管３と第二の接続冷媒配管４とによって接続される。中継機６と室内機２ａは第一の接続熱媒体配管７と第二の接続熱媒体配管８とによって接続される。また、室外機１と中継機６と第一の接続冷媒配管３と第二の接続冷媒配管４とによって冷媒を循環させる冷媒回路５が形成される。さらに、中継機６と室内機２ａと第一の接続熱媒体配管７と第二の接続熱媒体配管８とによって後述する熱媒体を循環させる熱媒体回路９が形成される。

空気調和装置１０１は、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく冷房運転と暖房運転との二種類の運転を行うことができる。冷媒回路５の流路は、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく冷房運転時と暖房運転時で変わるため、冷房運転時の冷媒回路５を第一の冷媒回路５ａ、暖房運転時の冷媒回路５を第二の冷媒回路５ｂと称する。また、熱媒体回路９の流路は冷房運転時と暖房運転時ともに同じである。

熱媒体回路９を循環する熱媒体には、後述する冷媒熱媒体間熱交換器６０および後述する室内熱交換器２２において液体の状態のまま熱交換を行うような熱媒体が用いられる。たとえば、ブライン（不凍液）、水、ブラインと水との混合液、または防食効果が高い添加剤と水との混合液などを熱媒体として用いることができる。

次に中継機６について説明する。中継機６は筐体内に冷媒熱媒体間熱交換器６０と、ポンプ６１とを有する。

冷媒熱媒体間熱交換器６０は、冷媒流路６０ａと、熱媒体流路６０ｂと、が形成される。冷媒熱媒体間熱交換器６０は冷媒流路６０ａを通過する冷媒と熱媒体流路６０ｂを通過する熱媒体との間で熱交換を行わせる。冷媒流路６０ａは中継機冷媒配管６２を介して第一の接続冷媒配管３および第二の接続冷媒配管４と接続される。また、熱媒体流路６０ｂは中継機熱媒体配管６３を介して第一の接続熱媒体配管７および第二の接続熱媒体配管８と接続される。冷媒流路６０ａの容積は室外熱交換器流路１２ａの容積よりも小さい。なお、実施の形態１の変形例１の空気調和装置１０１では、熱媒体が負荷側熱媒体に相当する。

ポンプ６１は吸引した熱媒体を加圧して吐出する。ポンプ６１は、例えば容量制御可能なポンプなどで構成すると良い。また、ポンプ６１は冷媒熱媒体間熱交換器６０と第一の接続熱媒体配管７とを接続する中継機熱媒体配管６３の途中に設けられている。

室内機２ａは筐体内に室内熱交換器２２と閉止弁２３とを有する。

室内熱交換器２２は空気調和対象空間の空気と室内熱交換器２２の内部に形成された室内熱交換器流路２２ａを通過する熱媒体との間で熱交換を行わせる。室内熱交換器流路２２ａは室内機熱媒体配管２４を介して第一の接続熱媒体配管７および第二の接続熱媒体配管８と接続される。

閉止弁２３は熱媒体回路９の閉止または開放を行う。閉止弁２３は、例えば二方弁などで構成される。

次に実施の形態１の変形例１に係る第一の冷媒回路５ａまたは第二の冷媒回路５ｂを循環する冷媒の流れについて説明する。なお、室外機１内部の冷媒の流れは実施の形態１で説明した内容と同じであるため、説明を割愛する。

第一の冷媒回路５ａでは、第二の冷却器流路１４ａから流出した気液二相状態の冷媒は冷媒流路６０ａに流入する。第一の冷媒回路５ａでは冷媒熱媒体間熱交換器６０は蒸発器として機能し、冷媒流路６０ａを通過する冷媒は熱媒体流路６０ｂを通過する熱媒体によって加熱される。加熱された冷媒はガス状態となって冷媒流路６０ａから流出し、圧縮機１０の吸入口へと流れる。

第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機から吐出された冷媒は冷媒流路６０ａに流入する。第二の冷媒回路５ｂでは冷媒熱媒体間熱交換器６０は凝縮器として機能し、冷媒流路６０ａを通過する冷媒は熱媒体流路６０ｂを通過する熱媒体によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の気液二相状態となって冷媒流路６０ａから流出し、第二の冷却器流路１４ａへと流れる。

次に熱媒体回路９を循環する熱媒体の流れについて説明する。まず、ポンプ６１から吐出された熱媒体は冷媒熱媒体間熱交換器６０の熱媒体流路６０ｂに流入する。熱媒体流路６０ｂに流入した熱媒体は、冷媒回路５が第一の冷媒回路５ａの場合では冷媒流路６０ａを通過する冷媒によって冷却され、冷媒回路５が第二の冷媒回路５ｂの場合では冷媒流路６０ａを通過する冷媒によって加熱され、熱媒体流路６０ｂから流出する。

熱媒体流路６０ｂから流出した熱媒体は室内熱交換器流路２２ａに流入する。室内熱交換器流路２２ａに流入した熱媒体は、冷媒回路５が第一の冷媒回路５ａの状態では空気調和対象空間の空気によって加熱され、冷媒回路５が第二の冷媒回路６ｂの状態では空気調和対象空間の空気によって冷却され、室内熱交換器流路２２ａから流出する。室内熱交換器流路２２ａから流出した熱媒体はポンプ６１に吸入されて再び吐出される。なお、空気調和対象空間の空気は、冷媒回路５が第一の冷媒回路５ａの状態では室内熱交換器流路２２ａを通過する熱媒体によって冷却され、冷媒回路５が第二の冷媒回路５ｂの状態では室内熱交換器流路２２ａを通過する熱媒体によって加熱される。

以上のように実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１の構成は、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷却器１３ならびに第二の冷却器１４が相当）を備え、流路切替装置（四方弁１１が相当）は圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、冷却器（第一の冷却器１３が相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（冷媒熱媒体間熱交換器６０が相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、冷却器（第二の冷却器１４が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂとを切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１は実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

また、実施の形態１の変形例１に係る室外機１の構成は、実施の形態１に係る室外機１と同じく、圧縮機１０と、減圧装置（膨張弁１５が相当）と、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）と、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷却器１３と第二の冷却器１４が相当）と、流路切替装置（四方弁１１が相当）と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器（冷媒熱媒体間熱交換器６０が相当）に形成された負荷側熱交換器流路（冷媒流路６０ａが相当）の一方の端部と配管（第一の接続冷媒配管３が相当）を介して接続される第一の配管接続部１８ａと、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管（第二の接続冷媒配管４が相当）を介して接続される第二の配管接続部１８ｂと、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部１８ｂ、圧縮機１０、熱源側熱交換器、冷却器（第一の冷却器１３が相当）、減圧装置、第一の配管接続部１８ａの順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部１８ａ、冷却器（第二の冷却器１４が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態１の変形例１に係る室外機１は実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

実施の形態１の変形例２．
次に実施の形態１の変形例２に係る空気調和装置１０２について説明する。実施の形態１の変形例２に係る空気調和装置１０２は実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１と比較して、室外機１と中継機６の代わりに室外機１ａを備えている点が異なる。なお、実施の形態１の変形例２の空気調和装置１０２の室内機２ａは実施の形態１の変形例１に係る空気調和装置１０１と同様であり、説明を割愛する。

図６は、実施の形態１の変形例２に係る空気調和装置の冷媒回路および熱媒体回路の構成を示す回路図である。室外機１ａは、実施の形態１の変形例１の空気調和装置１０１における室外機１の構成と中継機６の構成を一つの筐体内に収納したものである。具体的には室外機１ａは、実施の形態１に係る室外機１の筐体の内部に冷媒熱媒体間熱交換器６０とポンプ６１と室外機熱媒体配管６４を新たに有する。第二の冷却器流路１４ａがストレーナ１６と室外機冷媒配管１８とを介して接続し冷媒流路６０ａの一方の端部と接続される。四方弁１１の第四のポート１１ｄが室外機冷媒配管１８を介して冷媒流路６０ａの他方の端部と接続される。熱媒体流路６０ｂが室外機熱媒体配管６４を介して第一の接続熱媒体配管７と第二の接続熱媒体配管８とに接続される。なお、実施の形態１の変形例２の空気調和装置１０２の冷媒回路５および熱媒体回路９については実施の形態１の変形例１の空気調和装置１０１の冷媒回路５および熱媒体回路９とほぼ同様であるため、説明を割愛する。

以上のように実施の形態１の変形例２に係る空気調和装置１０２の構成は、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷却器１３ならびに第二の冷却器１４が相当）を備え、流路切替装置（四方弁１１が相当）は圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、冷却器（第一の冷却器１３が相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（冷媒熱媒体間熱交換器６０が相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、冷却器（第二の冷却器１４が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂとを切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態１の変形例２に係る空気調和装置１０２は実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

また、実施の形態１の変形例２に係る室外機１ａの構成は、実施の形態１に係る室外機１と同じく、圧縮機１０と、減圧装置（膨張弁１５が相当）と、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）と、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷却器１３と第二の冷却器１４が相当）と、流路切替装置（四方弁１１が相当）と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器（冷媒熱媒体間熱交換器６０が相当）に形成された負荷側熱交換器流路（冷媒流路６０ａが相当）の一方の端部と配管（第二の冷却器流路１４ａの他方の端部と冷媒流路６０ａの一方の端部とを接続する室外機冷媒配管１８が相当）を介して接続される第一の配管接続部（第二の冷却器流路１４ａの他方の端部が相当）と、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管（第四のポート１１ｄと冷媒流路６０ａの他方の端部とを接続する室外機冷媒配管１８が相当）を介して接続される第二の配管接続部（第四のポート１１ｄが相当）と、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部、圧縮機１０、熱源側熱交換器、冷却器（第一の冷却器１３が相当）、減圧装置、第一の配管接続部の順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部、冷却器（第二の冷却器１４が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態１の変形例２に係る室外機１ａは実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

実施の形態２．
次に実施の形態２に係る空気調和装置１０３について説明する。実施の形態２に係る空気調和装置１０３は実施の形態１に係る空気調和装置１００と比較して、第一の冷却器１３と第二の冷却器１４の具体的な例として第一の冷媒間熱交換器３０と第二の冷媒間熱交換器３１とを室外機１ｂが備える点が異なる。なお、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は室外機１ｂの構造を除く他の構成は実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様であるため説明を割愛する。

図７は、実施の形態２に係る空気調和装置の冷媒回路図である。室外機１ｂは筐体内に圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、第一の冷媒間熱交換器３０と、第二の冷媒間熱交換器３１と、を有し、それぞれ室外機冷媒配管１８で接続される。なお、実施の形態２に係る圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、については、一部の構成要素の接続関係を除き、実施の形態１に係る同じ付番の構成要素とほぼ同様であるため説明を割愛する。

第一の冷媒間熱交換器３０は、第一の高温側流路３０ａと第一の低温側流路３０ｂとが形成される。第一の冷媒間熱交換器３０は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒と第一の低温側流路３０ｂとを通過する冷媒との間で熱交換を行わせる。第一の高温側流路３０ａの一方の端部は室外機冷媒配管１８を介して室外熱交換器流路１２ａの他方の端部と接続される。第一の高温側流路３０ａの他方の端部は膨張弁１５と室外機冷媒配管１８を介して後述する第二の冷媒間熱交換器３１の第二の高温側流路３１ａの一方の端部と接続される。また、第一の低温側流路３０ｂの一方の端部は室外機冷媒配管１８を介して四方弁１１の第三のポート１１ｃと接続される。第一の低温側流路３０ｂの他方の端部は後述する第二の冷媒間熱交換器３１の第二の低温側流路３１ｂの一方の端部と接続される。なお、第一の冷媒間熱交換器３０の具体的な構造については後述する。

第二の冷媒間熱交換器３１は、第二の高温側流路３１ａと第二の低温側流路３１ｂとが形成される。第二の冷媒間熱交換器３１は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒と第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒との間で熱交換を行わせる。第二の高温側流路３１ａの他方の端部は室外機冷媒配管１８、ストレーナ１６、第一の閉止弁１７ａ、第一の接続冷媒配管３ならびに室内機冷媒配管２１を介して室内熱交換器流路２０ａの一方の端部に接続される。また、第二の低温側流路３１ｂの他方の端部は室外機冷媒配管１８を介して圧縮機１０の吸入口と接続される。なお、第二の冷媒間熱交換器３１の具体的な構造については後述する。

図８は実施の形態２に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。次に第一の冷媒回路５ａを循環する冷媒の流れについて説明する。第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１は図７の実線の流路に切り替わる。つまり、第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第二のポート１１ｂが接続され、第三のポート１１ｃと第四のポート１１ｄが接続される状態となる。なお、図８におけるＡ２〜Ｎ２が示す冷媒の状態は、図７に示される空気調和装置１０３の冷媒回路のＡ２〜Ｎ２における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ２）は、実施の形態１と同様に、室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｂ２）。実施の形態１と同様に室外熱交換器１２は凝縮器として機能するため、高圧の気液二相状態の冷媒が室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｃ２）。

室外熱交換器流路１２ａから流出した高圧の気液二相状態の冷媒は第一の高温側流路３０ａに流入する（Ｄ２）。第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒よりも低温の冷媒である。このため、第一の高温側流路３０ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒は高圧の液状態となって第一の高温側流路３０ａから流出する（Ｅ２）。

第一の高温側流路３０ａから流出した高圧の液状態の冷媒は膨張弁１５に流入し（Ｆ２）、低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｇ２）。

膨張弁１５から流出した低圧の気液二相状態の冷媒は第二の高温側流路３１ａに流入する（Ｈ２）。第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒よりも低温の冷媒である。このため、第二の高温側流路３１ａを通過する低圧の気液二相状態の冷媒は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒は、第二の高温側流路３１ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが低くなった気液二相状態となって第二の高温側流路３１ａから流出する（Ｉ２）。なお、第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒が第二の高温側流路３１ａよりも低温である理由は、第二の高温側流路３１ａから流出した冷媒は第二の高温側流路３１ａから第二の低温側流路３１ｂまでの流路の圧力損失によって圧力が低下し、この低下した圧力に応じて冷媒の温度が低下するためである。

ここで第一の冷媒回路５ａにおいて、第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒と第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒との温度差は、第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒と第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒の温度差よりも大きい。従って、第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒の冷却量は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の冷却量よりも大きい。

第二の高温側流路３１ａから流出した冷媒は室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｊ２）。実施の形態１と同様に室内熱交換器２０は蒸発器として機能する。室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒は空気調和対象空間の空気によって加熱される。室内熱交換器流路２０ａを通過する冷媒は室内熱交換器流路２０ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが高くなり圧力が低くなった気液二相状態となって室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｋ２）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は第一の低温側流路３０ｂ、第二の低温側流路３１ｂの順に流入する（Ｌ２）。室内機冷媒配管２１と第二の接続冷媒配管４と室外機冷媒配管１８を通過する際の圧力損失によって、第一の低温側流路３０ｂに流入する冷媒（Ｌ２）は、室内熱交換器流路２０ａから流出した直後の冷媒（Ｋ２）よりも圧力が低下した気液二相状態の冷媒である。第一の低温側流路３０ｂを通過する気液二相状態の冷媒は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒によって加熱される。また、第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒によって加熱される。第一の低温側流路３０ｂと第二の低温側流路３１ｂとを通過する冷媒は低温のガス状態となって第二の低温側流路３１ｂから流出する（Ｍ２）。第二の低温側流路３１ｂから流出した冷媒は、圧縮機１０の吸入口から吸入されて（Ｎ２）再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ２）。

図９は実施の形態２に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。次に第二の冷媒回路５ｂを循環する冷媒の流れについて説明する。第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１は図７の点線の流路に切り替わる。つまり、第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第四のポート１１ｄが接続され第二のポート１１ｂと第三のポート１１ｃが接続される状態となる。なお、図９におけるＡ２〜Ｎ２が示す冷媒の状態は、図７に示される空気調和装置１００の冷媒回路のＡ２〜Ｎ２における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ２）は、実施の形態１と同様に、室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｋ２）。実施の形態１と同様に室内熱交換器２０は凝縮器として機能するため、高圧の気液二相状態の冷媒が室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｊ２）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した高圧の気液二相状態の冷媒は、第二の高温側流路３１ａに流入する（Ｉ２）。第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒よりも低温の冷媒である。このため、第二の高温側流路３１ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒は高圧の液状態となって第二の高温側流路３１ａから流出する（Ｈ２）。

第二の高温側流路３１ａから流出した高圧の液状態の冷媒は膨張弁１５に流入し（Ｇ２）、低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｆ２）。

膨張弁１５から流出した気液二相状態の冷媒は第一の高温側流路３０ａに流入する（Ｅ２）。第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒よりも低温の冷媒である。このため、第一の高温側流路３０ａを通過する気液二相状態の冷媒は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒によって冷却される。第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒は第一の高温側流路３０ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが低くなった気液二相状態となって第一の高温側流路３０ａから流出する（Ｄ２）。なお、第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒が第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒よりも低温である理由は、第一の冷媒回路５ａにおける第二の高温側流路３１ａと第二の低温側流路３１ｂと同様に、第一の高温側流路３０ａから第一の低温側流路３０ｂまでの流路の圧力損失によって圧力が低下し、低下した圧力に応じて冷媒の温度が低下するためである。

ここで第二の冷媒回路５ｂにおいて、第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒と第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒との温度差は、第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒と第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒の温度差よりも小さい。従って、第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の冷却量は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒の冷却量よりも大きい。

第一の高温側流路３０ａから流出した気液二相状態の冷媒は室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｃ２）。実施の形態１と同様に室外熱交換器１２は蒸発器として機能する。室外熱交換器流路１２ａを通過する冷媒は室外空間の空気によって加熱される。室外熱交換器流路１２ａを通過する冷媒は室外熱交換器流路１２ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが高くなり圧力が低くなった気液二相状態となって室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｂ２）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は第一の低温側流路３０ｂ、第二の低温側流路３１ｂの順に流入する（Ｌ２）。室外機冷媒配管１８を通過する際の圧力損失によって、第一の低温側流路３０ｂに流入する冷媒（Ｌ２）は、室内熱交換器流路２０ａから流出した直後の冷媒（Ｋ２）よりも圧力が低下した気液二相状態の冷媒である。第一の低温側流路３０ｂを通過する気液二相状態の冷媒は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒によって加熱される。また、第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒によって加熱される。第一の低温側流路３０ｂと第二の低温側流路３１ｂとを通過する冷媒は低温のガス状態となって第二の低温側流路３１ｂから流出する（Ｍ２）。第二の低温側流路３１ｂから流出した冷媒は、圧縮機１０の吸入口から吸入されて（Ｎ２）再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ２）。

このように、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から膨張弁１５に流れる冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）を備えている。

また、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から膨張弁１５に流れる冷媒と蒸発器として機能する熱交換器から圧縮機に流れる冷媒との間で熱交換を行う冷媒間熱交換器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）を備えている。

また、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）に流れる冷媒は気液二相状態である。

また、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに冷却器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）から膨張弁１５に流れる冷媒は液状態である。

図１０は実施の形態２に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。図１１は実施の形態２に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。次に第一の冷媒間熱交換器３０と第二の冷媒間熱交換器３１の構造について説明する。第一の冷媒間熱交換器３０は、第一の内管３０ｃと、第一の外管３０ｄとを有する。第二の冷媒間熱交換器３１は、第二の内管３１ｃと第二の外管３１ｄと、を有する。

第一の内管３０ｃおよび第二の内管３１ｃは内部に冷媒が流れる配管である。第一の内管３０ｃの一方の端部（図１０ならびに図１１の下側の端部）は室外機冷媒配管１８を介して四方弁１１の第三のポート１１ｃと接続され、他方の端部（図１０ならびに図１１の上側の端部）は第二の内管３１ｃの一方の端部と接続される。また、第二の内管３１ｃの他方の端部（図１０ならびに図１１の上側の端部）は室外機冷媒配管１８を介して圧縮機１０の吸入口と接続される。なお、第一の内管３０ｃの内部の流路が第一の低温側流路３０ｂに相当し、第二の内管３１ｃの内部の流路が第二の低温側流路３１ｂに相当する。また、図１０ならびに図１１に示すように第一の低温側流路３０ｂおよび第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに一方の端部から他方の端部へ向かう方向（図１０ならびに図１１の下側から上側へ向かう方向）に流れる。

第一の外管３０ｄは、第一の内管３０ｃを覆うように設けられており、第一の内管３０ｃと第一の外管３０ｄの間に形成された流路に冷媒が流れる配管である。第一の外管３０ｄには、室外機冷媒配管１８を介して室外熱交換器流路１２ａに接続される第一の流入出口３０ｅと、室外機冷媒配管１８を介して膨張弁１５に接続される第二の流入出口３０ｆが形成される。また、第一の流入出口３０ｅは第二の流入出口３０ｆよりも第一の低温側流路３０ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成される。なお、第一の内管３０ｃと第一の外管３０ｄの間の流路が第一の高温側流路３０ａに相当する。また、第一の流入出口３０ｅが第一の高温側流路３０ａの一方の端部に相当し、第二の流入出口３０ｆが第一の高温側流路３０ａの他方の端部に相当する。

第二の外管３１ｄは、第二の内管３１ｃを覆うように設けられており、第二の内管３１ｃと第二の外管３１ｄの間に形成された流路に冷媒が流れる配管である。第二の外管３１ｄには、室外機冷媒配管１８、ストレーナ１６、第一の閉止弁１７ａ、第一の接続冷媒配管３ならびに室内機冷媒配管２１を介して室内熱交換器流路２０ａに接続される第三の流入出口３１ｅと、室外機冷媒配管１８を介して膨張弁１５に接続される第四の流入出口３１ｆが形成される。また、第三の流入出口３１ｅは第四の流入出口３１ｆよりも第二の低温側流路３１ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成される。なお、第二の内管３１ｃと第二の外管３１ｄの間の流路が第二の高温側流路３１ａに相当する。また、第三の流入出口３１ｅが第二の高温側流路３１ａの一方の端部に相当し、第四の流入出口３１ｆが第二の高温側流路３１ａの他方の端部に相当する。

次に第一の高温側流路３０ａおよび第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の流れについて説明する。

第一の冷媒回路５ａでは、図１０に示すように室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は第一の流入出口３０ｅから第一の高温側流路３０ａに流入し、第一の高温側流路３０ａを通過した冷媒は第二の流入出口３０ｆから膨張弁１５に流出する。第一の流入出口３０ｅは第二の流入出口３０ｆよりも第一の低温側流路３０ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されるため、第一の冷媒回路５ａでは第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒の流れの方向は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒の流れの方向と対向する。

また、第一の冷媒回路５ａでは、図１０に示すように膨張弁１５から流出した冷媒は第四の流入出口３１ｆから第二の高温側流路３１ａに流入し、第二の高温側流路３１ａを通過した冷媒は第三の流入出口３１ｅから室内熱交換器流路２０ａに流出する。第三の流入出口３１ｅは第四の流入出口３１ｆよりも第二の低温側流路３１ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されるため、第一の冷媒回路５ａでは第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の流れの方向は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒の流れの方向と同じとなる。

第二の冷媒回路５ｂでは、図１１に示すように室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は第三の流入出口３１ｅから第二の高温側流路３１ａに流入し、第二の高温側流路３１ａを通過した冷媒は第四の流入出口３１ｆから膨張弁１５に流出する。第三の流入出口３１ｅは第四の流入出口３１ｆよりも第二の低温側流路３１ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されるため、第二の冷媒回路５ｂでは第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の流れの方向は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒の流れの方向と対向する。

また、第二の冷媒回路５ｂでは、図１１に示すように膨張弁１５から流出した冷媒は第二の流入出口３０ｆから第一の高温側流路３０ａに流入し、第一の高温側流路３０ａを通過した冷媒は第一の流入出口３０ｅから室外熱交換器流路１２ａに流出する。第一の流入出口３０ｅは第二の流入出口３０ｆよりも第一の低温側流路３０ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されるため、第二の冷媒回路５ｂでは第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒の流れの方向は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒の流れの方向と同じとなる。

このように、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器と膨張弁１５の間に設けられた高温側流路を通過する冷媒の流れの方向は、蒸発器として機能する熱交換器と圧縮機１０との間に設けられた低温側流路を通過する冷媒の流れの方向と対向する。

また、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、膨張弁１５と蒸発器として機能する熱交換器の間に設けられた高温側流路を通過する冷媒の流れの方向は、蒸発器として機能する熱交換器と圧縮機１０との間に設けられた低温側流路を通過する冷媒の流れの方向と同じになる。

以上のように実施の形態２に係る空気調和装置１０３の構成も、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０ならびに第二の冷媒間熱交換器３１が相当）を備え、流路切替装置（四方弁１１が相当）は圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０が相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、冷却器（第二の冷媒間熱交換器３１が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂとを切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３も、実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０ならびに第二の冷媒間熱交換器３１が相当）は、高温側流路（第一の高温側流路３０ａならびに第二の高温側流路３１ａが相当）と低温側流路（第一の低温側流路３０ｂならびに第二の低温側流路３１ｂが相当）とが形成され、高温側流路を通過する冷媒と低温側流路を通過する冷媒との間で熱交換を行われ、流路切替装置（四方弁１１が相当）は、圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、高温側流路（第一の高温側流路３０ａが相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）、低温側流路（第一の低温側流路３０ｂが相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、高温側流路（第二の高温側流路３１ａが相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、低温側流路（第二の低温側流路３１ｂが相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂと、を切り替える構成である。この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から膨張弁１５に流れる冷媒と蒸発器として機能する熱交換器から圧縮機に流れる冷媒との間で熱交換を行え、圧縮機に流入する冷媒を十分に加熱することができる。従って、この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、圧縮機に流入する冷媒をガス化させて気液二相状態の冷媒が圧縮機に流入することを抑制する効果または圧縮機に流入する冷媒の乾き度を上昇させ運転効率を向上させる効果を奏することができる。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａならびに第二の冷媒回路５ｂの両方において高温側流路（第一の冷媒回路５ａでは第一の高温側流路３０ａが相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の高温側流路３１ａが相当）を流れる冷媒の流れ方向は低温側流路（第一の冷媒回路５ａでは第一の低温側流路３０ｂが相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の低温側流路３１ｂが相当）を流れる冷媒の流れ方向と対向する構成である。一般的に熱交換器において熱交換が行われる冷媒同士の流れ方向が同じ場合に比べて、熱交換が行われる冷媒同士の流れ方向が対抗する場合の方が熱交換効率は高くなる。従って、この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、冷媒間熱交換器の熱交換効率を向上させる効果を奏する。また、冷媒間熱交換器の熱交換効率が向上すると高温側流路を通過する冷媒を冷却する能力も向上し、凝縮器として機能する熱交換器から流出する気液二相状態の冷媒の乾き度が高い場合でも液状態まで冷却することができる。乾き度が高い気液二相状態の冷媒は乾き度が低い気液二相状態の冷媒よりも含まれる液冷媒の比率が低く、空気調和装置の運転に必要な冷媒の量がより少なくなる。従って、この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、さらに空気調和装置の運転に必要な冷媒の量を削減することができる効果を奏する。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、高温側流路は第一の高温側流路３０ａと第二の高温側流路３１ａとで構成され、低温側流路は第一の低温側流路３０ｂと第二の低温側流路３１ｂとで構成され、第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒と第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒との間で熱交換が行われ、第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒と第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒との間で熱交換が行われ、第一の冷媒回路では、圧縮機１０、熱源側熱交換器、第一の高温側流路３０ａ、減圧装置、負荷側熱交換器、第一の低温側流路３０ｂ、圧縮機１０の順に冷媒が循環し、第二の冷媒回路では、圧縮機１０、熱源側熱交換器、第二の高温側流路３１ａ、減圧装置、負荷側熱交換器、第二の低温側流路３１ｂ、圧縮機１０の順に冷媒が循環する構成である。この構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、圧縮機に流入する冷媒をガス化させて気液二相状態の冷媒が圧縮機に流入することを抑制する効果または圧縮機に流入する冷媒の乾き度を上昇させ運転効率を向上させる効果を奏することができる。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０、熱源側熱交換器、第一の高温側流路３０ａ、減圧装置、第二の高温側流路３１ａ、負荷側熱交換器、第一の低温側流路３０ｂまたは第二の低温側流路３１ｂのいずれか一方、第一の低温側流路３０ｂまたは第二の低温側流路３１ｂの他方、圧縮機１０の順に冷媒が循環し、第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機１０、熱源側熱交換器、第二の高温側流路３１ａ、減圧装置、第一の高温側流路３０ａ、負荷側熱交換器、第一の低温側流路３０ｂまたは第二の低温側流路３１ｂのいずれか一方、第一の低温側流路３０ｂまたは第二の低温側流路３１ｂの他方、圧縮機１０の順に冷媒が循環する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、減圧装置から流出した冷媒によっても圧縮機に吸入される冷媒を加熱することができるため、圧縮機に吸入される冷媒を更に加熱することができる効果を奏する。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａでは第一の高温側流路３０ａを流れる冷媒の流れ方向は第一の低温側流路３０ｂを流れる冷媒の流れ方向と対向し、第二の冷媒回路５ｂでは第二の高温側流路３１ａを流れる冷媒の流れ方向は第二の低温側流路３１ｂを流れる冷媒の流れ方向と対向する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、凝縮器として機能する熱交換器から減圧装置に流れる冷媒の流れ方向と、蒸発器として機能する熱交換器から圧縮機に流れる冷媒の流れ方向が対向し、熱交換効率が向上する効果を奏する。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、第一の冷媒回路５ａにおいて第一の高温側流路３０ａの流入口（第一の流入出口３０ｅが相当）は第一の高温側流路３０ａの流出口（第二の流入出口３０ｆが相当）よりも第一の低温側流路３０ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成され、第二の冷媒回路５ｂにおいて第二の高温側流路３１ａの流入口（第三の流入出口３１ｅが相当）は第二の高温側流路３１ａの流出口（第四の流入出口３１ｆが相当）よりも第二の低温側流路３１ｂを流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されている構成である。この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、高温側流路を流れる冷媒の流れ方向に対して低温側流路を流れる冷媒の流れ方向が対向し、熱交換効率が向上する効果を奏する。

さらに、実施の形態２に係る空気調和装置１０３は、付加的な構成として、冷媒はＲ２９０である構成を有する。Ｒ２９０はＲ４１０ＡやＲ３２などの他の冷媒と比較すると高沸点であり、吐出温度が上昇しにくく、圧縮機から吐出される冷媒が必要な吐出加熱度を満たさないような状況が生じやすい。実施の形態２に係る空気調和装置１０３は上述したように第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに圧縮機に流入する冷媒を加熱することができるため、圧縮機に吸入される冷媒を加熱して圧縮機から吐出される冷媒が必要な吐出加熱度を満たすことができる。

また、実施の形態２に係る室外機１ｂの構成も、実施の形態１に係る室外機１と同じく、圧縮機１０と、減圧装置（膨張弁１５が相当）と、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）と、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０と第二の冷媒間熱交換器３１が相当）と、流路切替装置（四方弁１１が相当）と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）に形成された負荷側熱交換器流路（室内熱交換器流路２０ａが相当）の一方の端部と配管（第一の接続冷媒配管３が相当）を介して接続される第一の配管接続部１８ａと、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管（第二の接続冷媒配管４が相当）を介して接続される第二の配管接続部１８ｂと、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部１８ｂ、圧縮機１０、熱源側熱交換器、冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０が相当）、減圧装置、第一の配管接続部１８ａの順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部１８ａ、冷却器（第二の冷媒間熱交換器３１が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態２に係る室外機１ｂも、実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

なお、実施の形態２に係る空気調和装置１０３では、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、蒸発器として機能する熱交換器から流出した冷媒は第一の低温側流路３０ｂ、第二の低温側流路３１ｂの順に流入するが、これに限らない。例えば、蒸発器として機能する熱交換器から流出した冷媒は第二の低温側流路３１ｂ、第一の低温側流路３０ｂの順に流入しても構わない。

実施の形態２の変形例１．
次に実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置について説明する。実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置は実施の形態２の空気調和装置１０３と比較して、第一の外管３０ｄと第二の外管３１ｄの形状が異なる。なお、実施の形態２の変形例１の空気調和装置は、第一の外管３０ｄと第二の外管３１ｄの形状を除く他の構成は実施の形態２に係る空気調和装置１０３と同様であり、説明を割愛する。

図１２は実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。図１３は実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における第一の冷媒間熱交換器と第二の冷媒間熱交換器の概略図である。

第一の外管３０ｄは内部に冷媒が流れる配管である。第一の外管３０ｄの一方の端部は室外機冷媒配管１８を介して室外熱交換器１２に接続される。第一の外管３０ｄの他方の端部は室外機冷媒配管１８を介して膨張弁１５に接続される。第一の外管３０ｄは、一方の端部が他方の端部よりも第一の低温側流路３０ｂを流れる冷媒の下流側に位置するように第一の内管３０ｃの外周に所定のピッチで螺旋状に巻き付けられている。なお、第一の外管３０ｄの内部の流路が第一の高温側流路３０ａに相当する。また、第一の外管３０ｄの一方の端部が第一の高温側流路３０ａの一方の端部、第一の流入出口３０ｅに相当し、第一の外管３０ｄの他方の端部が第一の高温側流路３０ａの他方の端部、第二の流入出口３０ｆに相当する。

第二の外管３１ｄは内部に冷媒が流れる配管である。第二の外管３１ｄの一方の端部は室外機冷媒配管１８、ストレーナ１６、第一の閉止弁１７ａ、第一の接続冷媒配管３ならびに室内機冷媒配管２１を介して室内熱交換器２０に接続される。第二の外管３１ｄの他方の端部は室外機冷媒配管１８を介して膨張弁１５に接続される。第二の外管３１ｄは、一方の端部が他方の端部よりも第二の低温側流路３１ｂを流れる冷媒の下流側に位置するように第二の内管３１ｃの外周に所定のピッチで螺旋状に巻き付けられている。なお、第二の外管３１ｄの内部の流路が第二の高温側流路３１ａに相当する。また、第二の外管３１ｄの一方の端部が第二の高温側流路３１ａの一方の端部、第三の流入出口３１ｅに相当し、第二の外管３１ｄの他方の端部が第二の高温側流路３１ａの他方の端部、第四の流入出口３１ｆに相当する。

第一の冷媒回路５ａでは、図１２に示すように室外熱交換器１２から流出した冷媒は第一の流入出口３０ｅから第一の高温側流路３０ａに流入し、第一の高温側流路３０ａを通過した冷媒は第二の流入出口３０ｆから膨張弁１５に流出する。さらに膨張弁１５から流出した冷媒は第四の流入出口３１ｆから第二の高温側流路３１ａに流入し、第二の高温側流路３１ａを通過した冷媒は第三の流入出口３１ｅから室内熱交換器２０に流出する。このように、第一の冷媒回路５ａでは第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒の流れの方向は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒の流れの方向と対向する。また、第一の冷媒回路５ａでは第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の流れの方向は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒の流れの方向と同じとなる。

第二の冷媒回路５ｂでは、図１３に示すように室内熱交換器２０から流出した冷媒は第三の流入出口３１ｅから第二の高温側流路３１ａに流入し、第二の高温側流路３１ａを通過した冷媒は第四の流入出口３１ｆから膨張弁１５に流出する。さらに膨張弁１５から流出した冷媒は第二の流入出口３０ｆから第一の高温側流路３０ａに流入し、第一の高温側流路３０ａを通過した冷媒は第一の流入出口３０ｅから室外熱交換器１２に流出する。このように、第二の冷媒回路５ｂでは第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒の流れの方向は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒の流れの方向と同じとなる。また、第二の冷媒回路５ｂでは第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒の流れの方向は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒の流れの方向と対向する。

以上のように、実施の形態２の変形例１に係る空気調和装置は、付加的な構成として、冷媒間熱交換器（第一の冷媒間熱交換器３０ならびに第二の冷媒間熱交換器３１が相当）は、低温側流路（第一の低温側流路３０ｂならびに第二の低温側流路３１ｂが相当）を形成する第一の配管（第一の内管３０ｃならびに第二の内管３１ｃが相当）と、高温側流路（第一の高温側流路３０ａならびに第二の高温側流路３１ａが相当）を形成し第一の配管に螺旋状に巻き付けられた第二の配管（第一の外管３０ｄならびに第二の外管３１ｄが相当）を有する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置の冷媒間熱交換器の構造に比べて、第一の配管と第二の配管が接触する管内表面積が拡大するため、熱交換効率が向上する。また、この付加的な構成によって、実施の形態２に係る空気調和装置の冷媒間熱交換器の構造に比べて、第二の配管の内容積が小さくなるため、冷媒間熱交換器内に存在する冷媒の量を少なくし冷媒量の削減を図ることができる。

実施の形態２の変形例２．
次に実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置１０４について説明する。実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置１０４は実施の形態２に係る空気調和装置１０３と比較して、室外機１ｃがアキュムレータ１９を備える点が異なる。なお、実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置１０４は室外機１ｃがアキュムレータ１９を備える点を除く他の構成は実施の形態２に係る空気調和装置１０３と同様であるため説明を割愛する。

図１４は、実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置の冷媒回路図である。室外機１ｃでは、四方弁１１の第三のポート１１ｃと第一の低温側流路３０ｂとが室外機冷媒配管１８とアキュムレータ１９を介して接続される。

アキュムレータ１９は第一の冷媒回路５ａの場合と第二の冷媒回路５ｂの場合とで用いられる冷媒量の違いによって生じる余剰冷媒、または冷媒回路を変更した直後の過渡期などに生じる余剰冷媒を液冷媒として貯留する。

第一の冷媒回路５ａでは室内熱交換器流路２０ａより流出した気液二相状態の冷媒はアキュムレータ１９を通過して第一の低温側流路３０ｂに流入する。また、第二の冷媒回路５ｂでは室外熱交換器流路１２ａより流出した気液二相状態の冷媒はアキュムレータ１９を通過して第一の低温側流路３０ｂに流入する。つまり、実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置１０４は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、蒸発器として機能する熱交換器から流出した冷媒はアキュムレータ１９を通過してから第一の低温側流路３０ｂに流入する。

以上のように、実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置１０４は、付加的な構成として、冷媒を貯留するアキュムレータ１９を備え、第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０、熱源側熱交換器、高温側流路、減圧装置、負荷側熱交換器、アキュムレータ１９、低温側流路、圧縮機１０の順に冷媒が循環し、第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機、負荷側熱交換器、高温側流路、減圧装置、熱源側熱交換器、アキュムレータ１９、低温側流路、圧縮機の順に冷媒が循環する構成である。一般的にアキュムレータには、アキュムレータ内に溜まった冷凍機油を圧縮機に戻すための返油孔が設けられており、アキュムレータに液冷媒が溜まっている状態では返油孔から液冷媒がアキュムレータから冷媒配管へ流出する。このため、アキュムレータから流出した冷媒には返油孔から流出した液冷媒が含まれている。従って、この付加的な構成によって、実施の形態２の変形例２に係る空気調和装置１０４は、アキュムレータから流出した冷媒は低温側流路に流入し低温側流路で加熱されるため、低温側流路から流出した冷媒がアキュムレータに流入する場合に比べて、圧縮機に吸入される冷媒の乾き度が向上する効果を奏する。

実施の形態３．
次に実施の形態３に係る空気調和装置１０５について説明する。実施の形態３に係る空気調和装置１０５は実施の形態２に係る空気調和装置１０３と比較して、新たに第一のバイパス配管１８ｃと第二のバイパス配管１８ｄと第一の三方弁３２と第二の三方弁３３とを室外機１ｄが備える点が異なる。なお、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は室外機１ｄの構造を除く他の構成は実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様であるため説明を割愛する。

図１５は、実施の形態３に係る空気調和装置の冷媒回路図である。室外機１ｄは筐体内に圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、第一の冷媒間熱交換器３０と、第二の冷媒間熱交換器３１と、第一の三方弁３２と、第二の三方弁３３と、を有し、それぞれ室外機冷媒配管１８、第一のバイパス配管１８ｃまたは第二のバイパス配管１８ｄで接続される。なお、実施の形態３に係る圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、第一の冷媒間熱交換器３０と、第二の冷媒間熱交換器３１と、については、一部の構成要素の接続関係を除き、実施の形態２に係る同じ付番の構成要素とほぼ同様であるため説明を割愛する。

第一の三方弁３２は第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂを切り替える。具体的に第一の三方弁３２は第五のポート３２ａ、第六のポート３２ｂ、第七のポート３２ｃの計三つのポートを有する。第五のポート３２ａは室外機冷媒配管１８を介して室外熱交換器流路１２ａの他方の端部と接続される。第六のポート３２ｂは室外機冷媒配管１８を介して第一の高温側流路３０ａの一方の端部と接続される。第七のポート３２ｃは第一のバイパス配管１８ｃを介し第一の高温側流路３０ａを迂回して膨張弁１５と接続される。

第二の三方弁３３は第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂを切り替える。具体的に第二の三方弁３３は第八のポート３３ａ、第九のポート３３ｂ、第十のポート３３ｃの計三つのポートを有する。第八のポート３３ａは室外機冷媒配管１８、ストレーナ１６、第一の閉止弁１７ａ、第一の接続冷媒配管３ならびに室内機冷媒配管２１を介して室内熱交換器流路２０ａの一方の端部に接続される。第九のポート３３ｂは室外機冷媒配管１８を介して第二の高温側流路３１ａの他方の端部と接続される。第十のポート３３ｃは第二のバイパス配管１８ｄを介し第二の高温側流路３１ａを迂回して膨張弁１５と接続される。

図１６は実施の形態３に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。次に冷房運転時である第一の冷媒回路５ａを循環する冷媒の流れについて説明する。第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１と第一の三方弁３２と第二の三方弁３３は図１５の実線の流路に切り替わる。つまり、第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第二のポート１１ｂが接続され、第三のポート１１ｃと第四のポート１１ｄが接続される状態となる。また、第一の冷媒回路５ａでは、第一の三方弁３２は第五のポート３２ａと第六のポート３２ｂが接続され、第七のポート３２ｃが閉塞される状態となる。さらに、第一の冷媒回路５ａでは、第二の三方弁３３は第八のポート３３ａと第十のポート３３ｃが接続され、第九のポート３３ｂが閉塞される状態となる。なお、図１６におけるＡ３〜Ｎ３が示す冷媒の状態は、図１５に示される空気調和装置１０５の冷媒回路のＡ３〜Ｎ３における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ３）は、実施の形態１と同様に、室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｂ３）。実施の形態１と同様に室外熱交換器１２は凝縮器として機能するため、高圧の気液二相状態の冷媒が室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｃ３）。

室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は第一の高温側流路３０ａに流入する（Ｄ３）。第一の高温側流路３０ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の液状態となって第一の高温側流路３０ａから流出する（Ｅ３）。

第一の高温側流路３０ａから流出した液状態の冷媒は膨張弁１５に流入し（Ｆ３）、低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｇ３）。膨張弁１５から流出した冷媒は第二のバイパス配管１８ｄを通過し、第二の高温側流路３１ａを通過せずに室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｊ３）。実施の形態１と同様に室内熱交換器２０は蒸発器として機能するため、室内熱交換器流路２０ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが高くなり圧力が低くなった気液二相状態の冷媒が室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｋ３）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は、第一の低温側流路３０ｂ、第二の低温側流路３１ｂの順に流入する（Ｌ３）。第一の低温側流路３０ｂを通過する気液二相状態の冷媒は第一の高温側流路３０ａを通過する冷媒によって加熱され、低圧のガス状態になって第一の低温側流路３０ｂから流出する。第一の低温側流路１３ｂから流出した冷媒は、第二の低温側流路３１ｂを通過し（Ｍ３）、圧縮機１０の吸入口から吸入されて（Ｎ３）、再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ３）。なお、第一の冷媒回路５ａでは冷媒は第二の高温側流路３１ａを通過しないため、第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒は加熱されない。

図１７は実施の形態３に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷凍サイクルを示すモリエル線図である。次に暖房運転時である第二の冷媒回路５ｂを循環する冷媒の流れについて説明する。第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１と第一の三方弁３２と第二の三方弁３３は図１５の点線の流路に切り替わる。つまり、第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第四のポート１１ｄが接続され、第二のポート１１ｂと第三のポート１１ｃが接続される状態となる。また、第二の冷媒回路５ｂでは、第一の三方弁３２は第五のポート３２ａと第七のポート３２ｃが接続され、第六のポート３２ｂが閉塞される状態となる。さらに、第二の冷媒回路５ｂでは、第二の三方弁３３は第八のポート３３ａと第九のポート３３ｂが接続され、第十のポート３３ｃが閉塞される状態となる。なお、図１７におけるＡ３〜Ｎ３が示す冷媒の状態は、図１５に示される空気調和装置１０５の冷媒回路のＡ３〜Ｎ３における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ３）は、実施の形態１と同様に、室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｋ３）。実施の形態１と同様に室内熱交換器２０は凝縮器として機能するため、高圧の気液二相状態の冷媒が室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｊ３）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は第二の高温側流路３１ａに流入する（Ｉ３）。第二の高温側流路３１ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は第二の低温側流路３１ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の液状態となって第二の高温側流路３１ａから流出する（Ｈ３）。

第二の高温側流路３１ａから流出した液状態の冷媒は膨張弁１５に流入し（Ｇ３）、低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｆ３）。膨張弁１５から流出した冷媒は第一のバイパス配管１８ｃを通過し、第一の高温側流路３０ａを通過せずに室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｃ３）。実施の形態１と同様に室外熱交換器１２は蒸発器として機能するため、室外熱交換器流路１２ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが高くなり圧力が低くなった気液二相状態の冷媒が室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｂ３）。

室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は、第一の低温側流路３０ｂ、第二の低温側流路３１ｂの順に流入する（Ｌ３）。第一の低温側流路３０ｂから流出し、第二の低温側流路３１ｂを通過する気液二相状態の冷媒は第二の高温側流路３１ａを通過する冷媒によって加熱され、低圧のガス状態になって第二の低温側流路３１ｂから流出する（Ｍ３）。第二の低温側流路３１ｂから流出した冷媒は、圧縮機１０の吸入口から吸入されて（Ｎ３）、再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ３）。なお、第二の冷媒回路５ｂでは冷媒は第一の高温側流路３０ａを通過しないため、第一の低温側流路３０ｂを通過する冷媒は加熱されない。

このように、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに、凝縮器として機能する熱交換器から膨張弁１５に流れる冷媒と蒸発器として機能する熱交換器から圧縮機を流れる冷媒との間で熱交換を行う冷媒間熱交換器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）を備えている。

また、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに凝縮器として機能する熱交換器から冷媒間熱交換器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）に流れる冷媒は気液二相状態である。

また、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに冷媒間熱交換器（第一の冷媒回路５ａでは第一の冷媒間熱交換器３０が相当、第二の冷媒回路５ｂでは第二の冷媒間熱交換器３１が相当）から膨張弁１５に流れる冷媒は液状態である。

以上のように実施の形態３に係る空気調和装置１０５の構成も、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０ならびに第二の冷媒間熱交換器３１が相当）を備え、流路切替装置（四方弁１１、第一の三方弁３２ならびに第二の三方弁３３が相当）は圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０が相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、冷却器（第二の冷媒間熱交換器３１が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂとを切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態３に係る空気調和装置１０５も実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

さらに、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、付加的な構成として、冷却器は第一の冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０が相当）と第二の冷却器（第二の冷媒間熱交換器３１が相当）とで構成され、流路切替装置は、第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０の吐出口と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と第一の冷却器とを、第二の冷却器を介さずに減圧装置と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と圧縮機１０の吸入口とを、それぞれ接続し、第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機１０の吐出口と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と第二の冷却器とを、第一の冷却器を介さずに減圧装置と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と圧縮機１０の吸入側とを、それぞれ接続する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、実施の形態２に係る空気調和装置の構造に比べて、第一の冷媒回路ならびに第二の冷媒回路の長さが短くなり、冷媒量を更に削減することができる。

さらに、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、付加的な構成として、高温側流路は第一の高温側流路３０ａと第二の高温側流路３１ａとで構成され、流路切替装置は、第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０の吐出口と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と第一の高温側流路３０ａとを、第二の高温側流路３１ａを介さずに減圧装置と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と低温側流路とを、それぞれ接続し、第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機１０の吐出口と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と第二の高温側流路３１ａとを、第一の高温側流路３０ａを介さずに減圧装置と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と低温側流路とを、それぞれ接続する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態３に係る空気調和装置１０５は、実施の形態２に係る空気調和装置１０３の構造に比べて、第一の冷媒回路ならびに第二の冷媒回路の長さが短くなり、冷媒量を更に削減することができる。

また、実施の形態３に係る室外機１ｄの構成も、実施の形態１に係る室外機１と同じく、圧縮機１０と、減圧装置（膨張弁１５が相当）と、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）と、冷媒を冷却する冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０と第二の冷媒間熱交換器３１が相当）と、流路切替装置（四方弁１１、第一の三方弁３２ならびに第二の三方弁３３が相当）と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）に形成された負荷側熱交換器流路（室内熱交換器流路２０ａが相当）の一方の端部と配管（第一の接続冷媒配管３が相当）を介して接続される第一の配管接続部１８ａと、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管（第二の接続冷媒配管４が相当）を介して接続される第二の配管接続部１８ｂと、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部１８ｂ、圧縮機１０、熱源側熱交換器、冷却器（第一の冷媒間熱交換器３０が相当）、減圧装置、第一の配管接続部１８ａの順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部１８ａ、冷却器（第二の冷媒間熱交換器３１が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態３に係る室外機１ｄも、実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

実施の形態４．
次に実施の形態４に係る空気調和装置１０６について説明する。実施の形態４に係る空気調和装置１０６は実施の形態２に係る空気調和装置１０３と比較して、第一の冷媒間熱交換器３０と第二の冷媒間熱交換器３１の代わりに第一の三方弁３２と第二の三方弁３３と冷媒間熱交換器３４とを室外機１ｅが備える点が異なる。なお、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は室外機１ｅの構造を除く他の構成は実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様であるため説明を割愛する。

図１８は、実施の形態４に係る空気調和装置の冷媒回路図である。室外機１ｅは筐体内に圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、第一の三方弁３２と、第二の三方弁３３と、冷媒間熱交換器３４と、を有し、それぞれ室外機冷媒配管１８で接続される。なお、実施の形態４に係る圧縮機１０と、四方弁１１と、室外熱交換器１２と、膨張弁１５と、ストレーナ１６と、２つの閉止弁１７と、については、一部の構成要素の接続関係を除き、実施の形態１に係る同じ付番の構成要素とほぼ同様であるため説明を割愛する。

第一の三方弁３２は第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂを切り替える。具体的に第一の三方弁３２は第五のポート３２ａ、第六のポート３２ｂ、第七のポート３２ｃの計三つのポートを有する。第五のポート３２ａは室外機冷媒配管１８を介して室外熱交換器流路１２ａの他方の端部と接続される。第六のポート３２ｂは室外機冷媒配管１８を介して後述する高温側流路３４ａの一方の端部と接続される。第七のポート３２ｃは室外機冷媒配管１８を介し膨張弁１５と後述する第九のポート３３ｂとを接続する室外機冷媒配管１８に接続される。

第二の三方弁３３は第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂを切り替える。具体的に第二の三方弁３３は第八のポート３３ａ、第九のポート３３ｂ、第十のポート３３ｃの計三つのポートを有する。第八のポート３３ａは室外機冷媒配管１８、ストレーナ１６、第一の閉止弁１７ａ、第一の接続冷媒配管３ならびに室内機冷媒配管２１を介して室内熱交換器流路２０ａの一方の端部に接続される。第九のポート３３ｂは室外機冷媒配管１８を介して膨張弁１５と接続される。第十のポート３３ｃは室外機冷媒配管１８を介し第六のポート３２ｂと後述する高温側流路３４ａの一方の端部とを接続する室外機冷媒配管１８に接続される。

冷媒間熱交換器３４は、高温側流路３４ａと、低温側流路３４ｂと、が形成される。冷媒間熱交換器３４は、高温側流路３４ａを通過する冷媒と低温側流路３４ｂを通過する冷媒との間で熱交換を行わせる。高温側流路３４ａの他方の端部は室外機冷媒配管１８を介して膨張弁１５と接続される。また、低温側流路３４ｂの一方の端部は室外機冷媒配管１８を介して四方弁１１の第三のポート１１ｃと接続される。さらに低温側流路３４ｂの他方の端部は室外機冷媒配管１８を介して圧縮機１０の吸入口と接続される。

図１９は、実施の形態４に係る空気調和装置の第一の冷媒回路における冷媒サイクルを示すモリエル線図である。次に冷房運転時である第一の冷媒回路５ａを循環する冷媒の流れについて説明する。第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１と第一の三方弁３２と第二の三方弁３３は図１７の実線の流路に切り替わる。つまり、第一の冷媒回路５ａでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第二のポート１１ｂが接続され第三のポート１１ｃと第四のポート１１ｄが接続される状態となる。また、第一の冷媒回路５ａでは、第一の三方弁３２は第五のポート３２ａと第六のポート３２ｂが接続され、第七のポート３２ｃが閉塞される状態となる。さらに、第一の冷媒回路５ａでは、第二の三方弁３３は第八のポート３３ａと第九のポート３３ｂが接続され、第十のポート３３ｃが閉塞される状態となる。なお、図１９におけるＡ４〜Ｌ４が示す冷媒の状態は、図１８に示される空気調和装置１０６の冷媒回路のＡ４〜Ｌ４における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ４）は、実施の形態１と同様に、室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｂ４）。実施の形態１と同様に室外熱交換器１２は凝縮器として機能するため、高圧の気液二相状態の冷媒が室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｃ４）。

室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は高温側流路３４ａに流入する（Ｄ４）。高温側流路３４ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は低温側流路３４ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の液状態となって高温側流路３４ａから流出する（Ｅ４）。

高温側流路３４ａから流出した液状態の冷媒は膨張弁１５に流入し（Ｆ４）、低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｇ４）。膨張弁１５から流出した冷媒は室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｈ４）。実施の形態１と同様に室内熱交換器２０は蒸発器として機能するため、室内熱交換器流路２０ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが高くなり圧力が低くなった気液二相状態の冷媒が室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｉ４）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は、低温側流路３４ｂに流入する（Ｊ４）。低温側流路３４ｂを通過する気液二相状態の冷媒は高温側流路３４ａを通過する冷媒によって加熱され、低圧のガス状態になって低温側流路３４ｂから流出する（Ｋ４）。低温側流路３４ｂから流出した冷媒は、圧縮機１０の吸入口から吸入されて（Ｌ４）、再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ４）。

図２０は、実施の形態４に係る空気調和装置の第二の冷媒回路における冷媒サイクルを示すモリエル線図である。次に暖房運転時である第二の冷媒回路５ｂを循環する冷媒の流れについて説明する。第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１と第一の三方弁３２と第二の三方弁３３は図１８の点線の流路に切り替わる。つまり、第二の冷媒回路５ｂでは、四方弁１１は第一のポート１１ａと第四のポート１１ｄが接続され、第二のポート１１ｂと第三のポート１１ｃが接続される状態となる。また、第二の冷媒回路５ｂでは、第一の三方弁３２は第五のポート３２ａと第七のポート３２ｃが接続され、第六のポート３２ｂが閉塞される状態となる。さらに、第二の冷媒回路５ｂでは、第二の三方弁３３は第八のポート３３ａと第十のポート３３ｃが接続され、第九のポート３３ｂが閉塞される状態となる。なお、図２０におけるＡ４〜Ｌ４が示す冷媒の状態は、図１８に示される空気調和装置１０６の冷媒回路のＡ４〜Ｌ４における冷媒の状態に対応している。

まず、圧縮機１０から吐出された高温高圧のガス状態の冷媒（Ａ４）は、実施の形態１と同様に、室内熱交換器流路２０ａに流入する（Ｉ４）。実施の形態１と同様に室内熱交換器２０は凝縮器として機能するため、高圧の気液二相状態の冷媒が室内熱交換器流路２０ａから流出する（Ｈ４）。

室内熱交換器流路２０ａから流出した冷媒は高温側流路３４ａに流入する（Ｄ４）。高温側流路３４ａを通過する高圧の気液二相状態の冷媒は低温側流路３４ｂを通過する冷媒によって冷却される。冷却された冷媒は高圧の液状態となって高温側流路３４ａから流出する（Ｅ４）。

高温側流路３４ａから流出した液状態の冷媒は膨張弁１５に流入し（Ｆ４）、低圧の気液二相状態となって膨張弁１５から流出する（Ｇ４）。膨張弁１５から流出した冷媒は室外熱交換器流路１２ａに流入する（Ｃ４）。実施の形態１と同様に室外熱交換器１２は蒸発器として機能するため、室外熱交換器流路１２ａに流入する直前の冷媒よりもエンタルピが高くなり圧力が低くなった気液二相状態の冷媒が室外熱交換器流路１２ａから流出する（Ｂ４）。

室外熱交換器流路１２ａから流出した冷媒は、低温側流路３４ｂに流入する（Ｊ４）。低温側流路３４ｂを通過する気液二相状態の冷媒は高温側流路３４ａを通過する冷媒によって加熱され、低圧のガス状態になって低温側流路３４ｂから流出する（Ｋ４）。低温側流路３４ｂから流出した冷媒は、圧縮機１０の吸入口から吸入されて（Ｌ４）、再び高温高圧のガス状態となって吐出される（Ａ３）。

このように、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに凝縮器として機能する熱交換器から膨張弁１５に流れる冷媒と蒸発器として機能する熱交換器から圧縮機１０に流れる冷媒との間で熱交換を行う冷媒間熱交換器３４を備えている。

また、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに凝縮器として機能する熱交換器から冷媒間熱交換器３４に流れる冷媒は気液二相状態である。

また、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、第一の冷媒回路５ａと第二の冷媒回路５ｂの両方ともに冷媒間熱交換器３４から膨張弁１５に流れる冷媒は液状態である。

また、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、流路切替装置（四方弁１１、第一の三方弁３２ならびに第二の三方弁３３が相当）が第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０の吐出口と室外熱交換器流路１２ａとを、室外熱交換器流路１２ａと高温側流路３４ａとを、膨張弁１５と室内熱交換器流路２０ａとを、室内熱交換器流路２０ａと低温側流路３４ｂとを、それぞれ接続している。さらに、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、流路切替装置が第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機１０の吐出口と室内熱交換器流路２０ａとを、室内熱交換器流路２０ａと高温側流路３４ａとを、膨張弁１５と室外熱交換器流路１２ａとを、室外熱交換器流路１２ａと低温側流路３４ｂとを、それぞれ接続している。

以上のように実施の形態４に係る空気調和装置１０６の構成も、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同じく、冷媒を冷却する冷却器（冷媒間熱交換器３４が相当）を備え、流路切替装置（四方弁１１、第一の三方弁３２ならびに第二の三方弁３３が相当）は圧縮機１０、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）、冷却器（冷媒間熱交換器３４が相当）、減圧装置（膨張弁１５が相当）、負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路５ａと、圧縮機１０、負荷側熱交換器、冷却器（第二の冷媒間熱交換器３１が相当）、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機１０の順に冷媒が循環する第二の冷媒回路５ｂとを切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態４に係る空気調和装置１０６も実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

さらに、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、付加的な構成として、流路切替装置は、第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０の吐出口と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と冷却器とを、減圧装置と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と圧縮機の吸入口とを、それぞれ接続し、第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機１０の吐出口と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と冷却器とを、減圧装置と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と圧縮機１０の吸入口とを、それぞれ接続する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態４に係る空気調和装置は、冷却器の搭載数を減らすことができる。

さらに、実施の形態４に係る空気調和装置１０６は、付加的な構成として、冷却器は高温側流路３４ａと低温側流路３４ｂが形成され、高温側流路３４ａと通過する冷媒と低温側流路３４ｂを通過する冷媒との間で熱交換が行われ、流路切替装置は、第一の冷媒回路５ａでは、圧縮機１０の吐出口と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と高温側流路３４ａとを、減圧装置と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と低温側流路３４ｂとを、それぞれ接続し、第二の冷媒回路５ｂでは、圧縮機１０の吐出口と負荷側熱交換器とを、負荷側熱交換器と高温側流路３４ａとを、減圧装置と熱源側熱交換器とを、熱源側熱交換器と低温側流路３４ｂとを、それぞれ接続する構成である。この付加的な構成によって、実施の形態４に係る空気調和装置は、実施の形態２に係る空気調和装置の構造に比べ、第一の冷媒回路と第二の冷媒回路の長さが短くなり冷媒量を更に削減することができる。

また、実施の形態４に係る室外機１ｅの構成も、実施の形態１に係る室外機１と同じく、圧縮機１０と、減圧装置（膨張弁１５が相当）と、熱源側熱交換器（室外熱交換器１２が相当）と、冷媒を冷却する冷却器（冷媒間熱交換器３４が相当）と、流路切替装置（四方弁１１、第一の三方弁３２ならびに第二の三方弁３３が相当）と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器（室内熱交換器２０が相当）に形成された負荷側熱交換器流路（室内熱交換器流路２０ａが相当）の一方の端部と配管（第一の接続冷媒配管３が相当）を介して接続される第一の配管接続部１８ａと、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管（第二の接続冷媒配管４が相当）を介して接続される第二の配管接続部１８ｂと、を備え、流路切替装置は、第二の配管接続部１８ｂ、圧縮機１０、熱源側熱交換器、冷却器、減圧装置、第一の配管接続部１８ａの順に前記冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部１８ａ、冷却器、減圧装置、熱源側熱交換器、圧縮機、第二の配管接続部１８ｂの順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替える構成である。従って、この構成によって、実施の形態４に係る室外機１ｅも、実施の形態１で述べた効果と同様の効果を奏する。

１ 室外機、１ａ〜１ｅ 室外機、２ 室内機、２ａ 室内機、３ 第一の接続冷媒配管、４ 第二の接続冷媒配管、５ 冷媒回路、５ａ 第一の冷媒回路、５ｂ 第二の冷媒回路、６ 中継機、７ 第一の接続熱媒体配管、８ 第二の接続熱媒体配管、９ 熱媒体回路、１０ 圧縮機、１１ 四方弁、１１ａ 第一のポート、１１ｂ 第二のポート、１１ｃ 第三のポート、１１ｄ 第四のポート、１２ 室外熱交換器、１２ａ 室外熱交換器流路、１２ｂ 放熱フィン、１２ｃ 伝熱管、１２ｄ ヘッダ、１２ｅ ディストリビュータ、１２ｆ 毛細管、１２ｇ 単位流路、１３ 第一の冷却器、１３ａ 第一の冷却器流路、１４ 第二の冷却器、１４ａ 第二の冷却器流路、１５ 膨張弁、１６ ストレーナ、１７ 閉止弁、１７ａ 第一の閉止弁、１７ｂ 第二の閉止弁、１８ 室外機冷媒配管、１８ａ 第一の配管接続部、１８ｂ 第二の配管接続部、１８ｃ 第一のバイパス配管、１８ｄ 第二のバイパス配管、１９ アキュムレータ、２０ 室内熱交換器、２０ａ 室内熱交換器流路、２１ 室内機冷媒配管、２２ 室内熱交換器、２２ａ 室内熱交換器流路、２３ 閉止弁、２４ 室内機熱媒体配管、３０ 第一の冷媒間熱交換器、３０ａ 第一の高温側流路、３０ｂ 第一の低温側流路、３０ｃ 第一の内管、３０ｄ 第一の外管、３０ｅ 第一の流入出口、３０ｆ 第二の流入出口、３１ 第二の冷媒間熱交換器、３１ａ 第二の高温側流路、３１ｂ 第二の低温側流路、３１ｃ 第二の内管、３１ｄ 第二の外管、３１ｅ 第三の流入出口、３１ｆ 第四の流入出口、３２ 第一の三方弁、３２ａ 第五のポート、３２ｂ 第六のポート、３２ｃ 第七のポート、３３ 第二の三方弁、３３ａ 第八のポート、３３ｂ 第九のポート、３３ｃ 第十のポート、３４ 冷媒間熱交換器、３４ａ 高温側流路、３４ｂ 低温側流路、６０ 冷媒熱媒体間熱交換器、６０ａ 冷媒流路、６０ｂ 熱媒体流路、６１ ポンプ、６２ 中継機冷媒配管、６３ 中継機熱媒体配管、１００〜１０６ 空気調和装置、２００ 飽和液線、２０１ 飽和蒸気線

本開示の一態様に係る空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒を減圧する減圧装置と、冷媒と熱源側熱媒体との間で熱交換を行わせる熱源側熱交換器と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器と、冷媒を冷却する冷却器と、冷媒が循環する冷媒回路を切り替える流路切替装置と、圧縮機、減圧装置、熱源側熱交換器、負荷側熱交換器、冷却器および流路切替装置を接続する冷媒配管と、を備え、冷却器は高温側流路と低温側流路とが形成され、高温側流路は第一の高温側流路と第二の高温側流路とで構成され、低温側流路は第一の低温側流路と第二の低温側流路とで構成され、第一の高温側流路を通過する冷媒と第一の低温側流路を通過する冷媒との間で熱交換が行われ、第二の高温側流路を通過する冷媒と第二の低温側流路を通過する冷媒との間で熱交換が行われ、流路切替装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、第一の高温側流路、減圧装置、負荷側熱交換器、第一の低温側流路、圧縮機の順に冷媒が循環する第一の冷媒回路と、圧縮機、負荷側熱交換器、第二の高温側流路、減圧装置、熱源側熱交換器、第二の低温側流路、圧縮機の順に前記冷媒が循環する第二の冷媒回路と、を切り替え、第一の冷媒回路において第一の高温側流路の流入口は第一の高温側流路の流出口よりも第一の低温側流路を流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成され、第二の冷媒回路において第二の高温側流路の流入口は第二の高温側流路の流出口よりも第二の低温側流路を流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されている。

本開示の一態様に係る室外機は、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒を減圧する減圧装置と、冷媒と熱源側熱媒体との間で熱交換を行わせる熱源側熱交換器と、冷媒を冷却する冷却器と、冷媒が循環する冷媒回路を切り替える流路切替装置と、圧縮機、減圧装置、熱源側熱交換器、冷却器および流路切替装置を接続する冷媒配管と、冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器に形成された負荷側熱交換器流路の一方の端部と配管を介して接続される第一の配管接続部と、負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管を介して接続される第二の配管接続部と、を備え、冷却器は高温側流路と低温側流路とが形成され、高温側流路は第一の高温側流路と第二の高温側流路とで構成され、低温側流路は第一の低温側流路と第二の低温側流路とで構成され、第一の高温側流路を通過する冷媒と第一の低温側流路を通過する冷媒との間で熱交換が行われ、第二の高温側流路を通過する冷媒と第二の低温側流路を通過する冷媒との間で熱交換が行われ、流路切替装置は、第二の配管接続部、第一の低温側流路、圧縮機、熱源側熱交換器、第一の高温側流路、減圧装置、第一の配管接続部の順に冷媒が流れる第一の冷媒回路と、第一の配管接続部、第二の高温側流路、減圧装置、熱源側熱交換器、第二の低温側流路、圧縮機、第二の配管接続部の順に冷媒が流れる第二の冷媒回路と、を切り替え、第一の冷媒回路において、第一の高温側流路の流入口は第一の高温側流路の流出口よりも第一の低温側流路を流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成され、第二の冷媒回路において、第二の高温側流路の流入口は第二の高温側流路の流出口よりも第二の低温側流路を流れる冷媒の下流側に位置する箇所に形成されている。

Claims (14)

1. 冷媒を圧縮する圧縮機と、
   前記冷媒を減圧する減圧装置と、
   前記冷媒と熱源側熱媒体との間で熱交換を行わせる熱源側熱交換器と、
   前記冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器と、
   前記冷媒を冷却する冷却器と、
   前記冷媒が循環する冷媒回路を切り替える流路切替装置と、
   前記圧縮機、前記減圧装置、前記熱源側熱交換器、前記負荷側熱交換器、前記冷却器および前記流路切替装置を接続する冷媒配管と、を備え、
   前記流路切替装置は、
   前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記冷却器、前記減圧装置、前記負荷側熱交換器、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環する第一の冷媒回路と、
   前記圧縮機、前記負荷側熱交換器、前記冷却器、前記減圧装置、前記熱源側熱交換器、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環する第二の冷媒回路と、
   を切り替える空気調和装置。
2. 前記第一の冷媒回路において前記熱源側熱交換器から前記冷却器に流れる前記冷媒は気液二相状態であり、
   前記第二の冷媒回路において前記負荷側熱交換器から前記冷却器に流れる前記冷媒は気液二相状態である請求項１に記載の空気調和装置。
3. 前記第一の冷媒回路において前記冷却器から前記減圧装置に流れる前記冷媒は液状態であり、
   前記第二の冷媒回路において前記冷却器から前記減圧装置に流れる前記冷媒は液状態である請求項１または請求項２に記載の空気調和装置。
4. 前記冷却器は、高温側流路と低温側流路とが形成され、
   前記高温側流路を通過する前記冷媒と前記低温側流路を通過する前記冷媒との間で熱交換が行われ、
   前記第一の冷媒回路では、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記高温側流路、前記減圧装置、前記負荷側熱交換器、前記低温側流路、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環し、
   前記第二の冷媒回路では、前記圧縮機、前記負荷側熱交換器、前記高温側流路、前記減圧装置、前記熱源側熱交換器、前記低温側流路、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環する請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の空気調和装置。
5. 前記第一の冷媒回路並びに前記第二の冷媒回路の両方において前記高温側流路を流れる前記冷媒の流れ方向は前記低温側流路を流れる前記冷媒の流れ方向と対向する請求項４に記載の空気調和装置。
6. 前記高温側流路は、第一の高温側流路と、第二の高温側流路とで構成され、
   前記低温側流路は、第一の低温側流路と、第二の低温側流路とで構成され、
   前記第一の高温側流路を通過する前記冷媒と前記第一の低温側流路を通過する前記冷媒との間で熱交換が行われ、
   前記第二の高温側流路を通過する前記冷媒と前記第二の低温側流路を通過する前記冷媒との間で熱交換が行われ、
   前記第一の冷媒回路では、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記第一の高温側流路、前記減圧装置、前記負荷側熱交換器、前記第一の低温側流路、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環し、
   前記第二の冷媒回路では、前記圧縮機、前記負荷側熱交換器、前記第二の高温側流路、前記減圧装置、前記熱源側熱交換器、前記第二の低温側流路、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環する請求項４または請求項５に記載の空気調和装置。
7. 前記第一の冷媒回路では、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記第一の高温側流路、前記減圧装置、前記第二の高温側流路、前記負荷側熱交換器、前記第一の低温側流路又は前記第二の低温側流路のいずれか一方、前記第一の低温側流路又は前記第二の低温側流路の他方、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環し、
   前記第二の冷媒回路では、前記圧縮機、前記負荷側熱交換器、前記第二の高温側流路、前記減圧装置、前記第一の高温側流路、前記熱源側熱交換器、前記第一の低温側流路又は前記第二の低温側流路のいずれか一方、前記第一の低温側流路又は前記第二の低温側流路の他方、前記圧縮機の順に前記冷媒が循環する請求項６に記載の空気調和装置。
8. 前記第一の冷媒回路では、前記第一の高温側流路を流れる前記冷媒の流れ方向は前記第一の低温側流路を流れる前記冷媒の流れ方向と対向し、
   前記第二の冷媒回路では、前記第二の高温側流路を流れる前記冷媒の流れ方向は前記第二の低温側流路を流れる前記冷媒の流れ方向と対向する請求項６または請求項７に記載の空気調和装置。
9. 前記第一の冷媒回路において、前記第一の高温側流路の流入口は前記第一の高温側流路の流出口よりも前記第一の低温側流路を流れる前記冷媒の下流側に位置する箇所に形成され、
   前記第二の冷媒回路において、前記第二の高温側流路の流入口は前記第二の高温側流路の流出口よりも前記第二の低温側流路を流れる前記冷媒の下流側に位置する箇所に形成されている請求項６から請求項８のいずれか一項に記載の空気調和装置。
10. 前記冷却器は、前記低温側流路を形成する第一の配管と、前記高温側流路を形成し前記第一の配管に螺旋状に巻き付けられた第二の配管とを有する請求項４から請求項９のいずれか一項に記載の空気調和装置。
11. 前記冷媒は可燃性冷媒である請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の空気調和装置。
12. 前記冷媒はＲ２９０である請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の空気調和装置。
13. 前記圧縮機の冷凍機油はポリアルキレングリコールである請求項１２に記載の空気調和装置。
14. 冷媒を圧縮する圧縮機と、
    前記冷媒を減圧する減圧装置と、
    前記冷媒と熱源側熱媒体との間で熱交換を行わせる熱源側熱交換器と、
    前記冷媒を冷却する冷却器と、
    前記冷媒が循環する冷媒回路を切り替える流路切替装置と、
    前記圧縮機、前記減圧装置、前記熱源側熱交換器、前記冷却器および前記流路切替装置を接続する冷媒配管と、
    前記冷媒と負荷側熱媒体との間で熱交換を行わせる負荷側熱交換器に形成された負荷側熱交換器流路の一方の端部と配管を介して接続される第一の配管接続部と、
    前記負荷側熱交換器流路の他方の端部と配管を介して接続される第二の配管接続部と、
    を備え、
    前記流路切替装置は、
    前記第二の配管接続部、前記圧縮機、前記熱源側熱交換器、前記冷却器、前記減圧装置、前記第一の配管接続部の順に前記冷媒が流れる第一の冷媒回路と、
    前記第一の配管接続部、前記冷却器、前記減圧装置、前記熱源側熱交換器、前記圧縮機、前記第二の配管接続部の順に前記冷媒が流れる第二の冷媒回路と、
    を切り替える室外機。

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