JPWO2018159405A1 - 高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
伏強さ550MPa以上の高強度鋼板及びその製造方法を提供することを目
的とする。
本願発明の高強度鋼板は、特定の成分組成と、フェライト相と、面積率で
40−70%のマルテンサイト相と、面積率で5−30%のベイナイト相と
を含有し、圧延直角方向の板厚断面において、マルテンサイト相の平均粒径
が2−8μmであり、フェライト相の平均粒径が11μm以下であり、フェ
ライト相の平均粒径がマルテンサイト相の平均粒径の3.0倍以下であるミ
クロ組織とを有し、降伏強さ(YP)が550MPa以上である。
Description
(1)幅方向の材質変動は、圧延直角方向の板厚断面から観察できるミクロ組織の影響を受けやすい。
(2)幅方向の材質変動は、焼鈍温度や冷却速度の調整に用いる温度などの温度ムラにより生じる傾向にある。特定の成分組成及び特定の製造方法を採用して、圧延方向に対して直角方向に鋼板を切断したときに現れる板厚断面のミクロ組織を、特定のミクロ組織とすることで、上記材質変動を抑制できる。
(3)マルテンサイト相及びフェライト相が粗大化すると、局部的に硬質部分と軟質部分が発生し、幅方向の材質変動が大きくなる傾向にある。
Cは、マルテンサイト相を生成させて強度を上昇させるために必要な元素である。C含有量が0.05%未満では、マルテンサイト相の硬さが低下し、降伏強さが550MPa以上にならない。一方、C含有量が0.15%を超えるとセメンタイトが多量に生成するころにより延性が劣化する。また、幅方向の材質変動が大きくなる。したがって、C含有量は0.05〜0.15%とする。下限について好ましくは0.06%以上である。より好ましくは0.07%以上、さらに好ましくは0.08%以上である。上限について好ましくは0.14%以下、より好ましくは0.12%以下、さらに好ましくは0.10%以下とする。
Siは固溶強化により鋼板の硬度を高める作用を有する元素である。降伏強さを安定的に確保するために、Si含有量を0.010%以上とする。一方、Si含有量が2.0%を超えると、セメンタイトが微細にマルテンサイト相中に析出して、延性が劣化する。また、幅方向の材質変動が大きくなる。そこで、Si含有量は2.0%以下とする。下限について好ましくは0.3%以上である。より好ましくは0.5%以上、さらに好ましくは0.7%以上である。上限について好ましくは1.80%以下である。より好ましくは1.70%以下、さらに好ましくは1.60%以下である。
Mnは固溶強化により鋼板の硬度を高める作用を有する元素である。また、Mnはフェライト変態を抑えてマルテンサイト相を生成させて素材の強度を上昇させる元素である。降伏強さを安定的に確保するため、Mn含有量は1.8%以上の含有を必要とする。好ましくは2.0%以上である。より好ましくは2.1%以上、さらに好ましくは2.2%以上である。一方、Mn含有量が多くなると、偏析層により成形性が低下したり、幅方向の材質変動が大きくなったりするので、Mn含有量は3.2%以下とする。好ましくは3.0%以下である。より好ましくは2.8%以下、さらに好ましくは2.7%以下である。
Pは粒界に偏析して延性を低下させる。そのため、P含有量は0.05%以下とする。好ましくは0.03%以下であり、さらに好ましくは0.02%以下である。また、P含有量の下限は特に限定されないが、製造コストの観点からは0.0001%以上が好ましい。
Sは、Mnと結合して粗大なMnSを形成し、延性を低下させる。このため、S含有量はできるだけ低減することが好ましい。本発明では、S含有量は0.02%以下であればよい。好ましくは0.01%以下であり、さらに好ましくは0.002%以下である。また、S含有量の下限は特に限定されないが、製造コストの観点からは0.0001%以上が好ましい。
鋼中に酸化物が大量に存在すると延性が低下することから脱酸は重要である。また、Alはセメンタイトの析出を抑制することがある。これらの効果を得るために、Al含有量は0.01%以上とする必要がある。一方、Al含有量が2.0%を超えると、酸化物や窒化物が凝集粗大化して延性が低下する。そこで、Al含有量は2.0%以下とした。下限について好ましくは0.02%以上である。より好ましくは0.03%以上、さらに好ましくは0.05%以上である。上限について好ましくは1.5%以下である。より好ましくは0.1%以下である。
Moは、本発明において、幅方向の材質変動を抑えるために重要な元素である。Moはオーステナイトの核生成を促進し、マルテンサイトを微細化させる。またMoの粒界偏析によりフェライトを微細化させる。この効果を得るために、Moの含有量は0.03%以上にする必要がある。好ましくは0.05%以上である。より好ましくは0.07%以上、さらに好ましくは0.10%以上である。一方、Mo含有量が0.50%を超えると、MoとCの相互作用が強いため、オーステナイト中のCの拡散を抑制し、ベイナイト変態を抑制する。また炭化物が析出して延性が劣化してしまう。好ましくは0.40%以下、さより好ましくは0.35%以下、さらに好ましくは、0.30%以下である。
Bはオーステナイト相からのパーライト相の生成を抑制し、所望のマルテンサイト分率(マルテンサイトの面積率)を確保するために役立つ元素である。この効果を十分に得るには、Bの含有量は0.0001%以上にする必要がある。好ましくは0.0010%以上、より好ましくは0.0015%以上である。一方、B含有量が0.005%を超えると、BはFe23(CB)6を形成して延性を劣化させる。そこで、B含有量を0.005%以下とする。好ましくは0.004%以下、より好ましくは、0.003%以下、さらに好ましくは0.0020%以下である。
TiはNと結合し、窒化物を形成することにより、BNの形成を抑制し、Bの効果を引き出すとともに、TiNを形成させて結晶粒を微細化して靱性を向上させる。この効果を十分に得るためには、Ti含有量を0.005%以上にする必要がある。好ましくは0.01%以上である。一方、Ti含有量が0.04%を超えると、この効果が飽和するだけではなく、圧延負荷を高めるため、安定した鋼板製造が困難になる。そこで、Tiが入寮は0.04%以下とする。好ましくは0.03%以下である。
Crは焼き戻し脆化を抑制する効果を持つ元素である。そのため、Crを添加することで本発明の効果はさらに増大する。この効果を得るためには0.005%以上含有することが好ましい。より好ましくは0.010%以上である。しかしながら、Cr含有量が1.0%を超えると、Cr炭化物が形成され、延性が劣化する。そこで、Crを含む場合、Cr含有量は1.0%以下とする。好ましくは0.5%以下である。より好ましくは0.2%以下である。
本発明の高強度鋼板のミクロ組織は、ベイナイト相を面積率で5〜30%含む。ベイナイト相は、オーステナイト粒界から生成するため、ベイナイト相の生成によりマルテンサイト相の微細化に効果がある。またベイナイト相の強度はマルテンサイト及びフェライトの中間であり、加工性及び硬度さによる材質の変動を抑制する作用を有している。この効果を十分に得るためには、ベイナイト相の面積分率(面積率)は5%以上にする必要がある。好ましくは9%以上である。より好ましくは11%以上である。一方、ベイナイト相の面積率が30%を超えると、マルテンサイト分率が低下し、降伏強度を550MPa以上得られなくなる。そこで、ベイナイト相の面積率を30%以下とする。好ましくは25%以下、より好ましくは20%以下である。
本発明の高強度鋼板のミクロ組織は、マルテンサイト相を面積率で40〜70%含む。マルテンサイト相は、硬質相であり、変態組織強化によって鋼板の強度を増加させる作用を有している。また、降伏強さを550MPa以上にするには、マルテンサイト相の面積分率(面積率)は40%以上にする必要がある。好ましくは45%以上、より好ましくは50%以上である。一方、マルテンサイト相の面積率が70%を超えると、局部的に硬質相が粗大化し、材質の均一性が低下する。そこで、マルテンサイト相の面積率は70%以下とする。好ましくは65%以下、より好ましくは60%以下である。また、マルテンサイト相とは、焼戻しマルテンサイト相、焼入れままマルテンサイト相の両方を含む。なお、ベイナイトとマルテンサイト相の合計は55%以上が好ましい。
フェライト相の平均粒径とマルテンサイトの平均粒径の差が大きくなると、局部的に硬質相や軟質相が粗大化し、材質の均一性が低下し、幅方向の材質変動が大きくなる。このため、フェライト相の平均粒径がマルテンサイトの平均粒径の3.0倍以下とする。好ましくは2.5倍以下、より好ましくは2.0倍以下である。下限については1.0倍以上が好ましい。より好ましくは1.2倍以上である。
ここで、マルテンサイト相の平均粒径、フェライト相の平均粒径は、圧延方向に垂直方向(直角方向)に鋼板を切断したときに現れる板厚断面(C断面)の板厚1/4部を観察することで測定する。具体的には、1%ナイタールによる腐食現出組織を走査型電子顕微鏡(SEM)で2000倍に拡大して、10視野分撮影し、ASTM E 112−10に準拠した切断法によって求める。フェライト相は粒内に腐食痕やセメンタイトが観察されない形態を有する組織であり、ベイナイト相は粒内に腐食痕や大きな炭化物が認められる組織である。焼き戻しされていないマルテンサイトは粒内にセメンタイトが認められず、フェライト相よりも明るいコントラストであり、焼き戻しマルテンサイトは粒内に腐食痕やセメンタイトが認められる組織である。これらの相について画像解析により観察視野に対する面積率の平均を求めた。また、マルテンサイトと残留オーステナイトを区別するため、残留オーステナイトの測定について、冷延鋼板もしくは溶融めっき鋼板の地鉄鋼板を板厚方向に対して1/4位置まで研削加工し、200μm以上化学研磨を施した板面のX線回折強度により残留オーステナイト相の体積率を定量した。入射線源はMoKα線を用い、(200)α、(211)α、(220)α、(200)γ、(220)γ、(311)γのピークから測定した。得られた残留オーステナイト相の体積率の値は鋼板組織の面積率の値とした。本発明のマルテンサイト面積率は焼き戻しされていないマルテンサイト面積率から残留オーステナイトの面積率を減らし、焼き戻しマルテンサイトの面積率を足した値とした。また、各相の面積率も上記SEM画像から求めることができる。
上記の得られた鋼素材に、粗圧延および仕上げ圧延を施すが、本発明においては、粗圧延前に鋼素材中の炭化物を溶解する必要がある。スラブを加熱する場合は、炭化物を溶解させたり、圧延荷重の増大を防止したりするため、1100℃以上に加熱することが好ましい。また、スケールロスの増大を防止するため、スラブの加熱温度は1300℃以下とすることが好ましい。また、先述のとおり、粗圧延前の鋼素材が、所定温度以上の温度を保持しており、鋼素材中の炭化物が溶解している場合には、粗圧延前の鋼素材を加熱する処理は省略可能である。なお、粗圧延条件については特に限定する必要はない。
冷延工程では、熱延工程で得られた熱延鋼板を冷間圧延する。冷間圧延における圧延率は特に限定されず、適宜設定すればよい。
焼鈍工程では、先ず、上記成分組成を有する冷延鋼板(上記成分組成を有する鋼素材を用いることで得られる冷延鋼板)を、Ac1−50℃〜Ac1の温度域の平均加熱速度が10℃/s以上の条件で焼鈍温度まで加熱する。マルテンサイト相を微細化にするには、オーステナイト相の核生成を促進する必要がある。オーステナイト相の核生成を促進するには、Ac1点(フェライト→オーステナイト変態開始温度)−50℃〜Ac1の平均加熱速度を速くする必要がある。Ac1−50℃〜Ac1での平均加熱速度が10℃/s未満になると、オーステナイト相の核生成が少なく、最終組織のマルテンサイト相に粒径が粗大化になる。上限は特に限定されないが、30℃/s以下が好ましい。なお、Ac1は下記の式を用いて求めることができる。下記式において元素記号は各元素の含有量(質量%)を意味し、含まないものは0とする。
Ac1(℃)=723+29.1Si−10.7Mn−16.9Ni+16.9Cr
次いで、焼鈍温度:750〜900℃、焼鈍時間:30〜200秒の条件で焼鈍する。マルテンサイト相の平均粒径が2〜8μmであり、体積分率で40〜70%のマルテンサイト相を含有し、且つフェライト相の平均粒径が11μm以下であるミクロ組織とするには、冷間圧延後の鋼板を750〜900℃の焼鈍温度で30〜200秒保持して焼鈍する必要がある。焼鈍温度が750℃未満や保持時間が30s未満の場合、フェライト分率が大きくなり、最終組織に所望量のベイナイト及びマルテンサイト相が含まれない。一方、焼鈍温度が900℃を超えると、マルテンサイトの体積分率が高くなり、材質の均一性が低下する。また、焼鈍時間が200秒を超えると、鉄炭化物の多量の析出により延性の低下を招くことがある。また、幅方向の材質変動が大きくなる。したがって、焼鈍温度は750〜900℃、焼鈍時間は30〜200秒とする。また、下限について好ましい焼鈍温度は800℃以上である。上限について好ましい焼鈍温度は900℃以下である。下限について好ましい焼鈍時間は50秒以上とする。上限について好ましい焼鈍時間は150秒以下とする。
得られた鋼板の圧延方向に垂直な板厚断面を研磨して、1%ナイタールによる腐食現出させた。走査型電子顕微鏡で2000倍に拡大して、表面から板厚1/4t部までの領域内を10視野分撮影し、ASTM E 112−10に準拠した切断法によって求める。tは鋼板の厚さ(板厚)である。上記撮影画像に基づき、各相の面積率を測定した。フェライト相は粒内に腐食痕やセメンタイトが観察されない形態を有する組織であり、ベイナイト相は粒内に腐食痕や大きな炭化物が認められる組織である。焼き戻しされていないマルテンサイトは粒内にセメンタイトが認められず、フェライト相よりも明るいコントラストであり、焼き戻しマルテンサイトは粒内に腐食痕やセメンタイトが認められる組織である。これらの相について画像解析により観察視野に対する面積率の平均を求めた。また、マルテンサイトと残留オーステナイトを区別するため、残留オーステナイトの測定について、板厚方向に対して1/4位置まで研削加工し、200μm以上化学研磨を施した板面のX線回折強度により残留オーステナイト相の体積率を定量した。入射線源はMoKα線を用い、(200)α、(211)α、(220)α、(200)γ、(220)γ、(311)γのピークから測定した。得られた残留オーステナイト相の体積率の値は鋼板組織の面積率の値とした。本発明のマルテンサイト面積率は焼き戻しされていないマルテンサイト面積率から残留オーステナイトの面積率を減らして、焼き戻しマルテンサイトの面積率を足した値とみなした。なお、その他の相としてパーライトが確認された。
圧延方向と90°の方向を長手方向(引張方向)とするJIS Z 2201に記載の5号試験片を用い、JIS Z 2241に準拠した引張試験を5回行い、平均の降伏強さ(YP)、引張強さ(TS)、突合せ伸び(EL)を求めた。算出結果を表3に示す。YPは550MPa以上を良好とする。
圧延方向に平行する方向を長手方向とした幅35mm、長さ100mmの鋼板を切り出し、試験片を作製した。作製した試験片を図1のように押金具で成形荷重10kN、荷重速度100mm/min、曲げ半径R=4mmでL曲げ試験を行った。図2のθ値をスプリングパック角度とした。これらの結果を表3にまとめて示す。θは9.0°以下を良好とする。幅方向の中央部と端部との差についても表3に示した。Δθが2.5°以下を良好とする。
Claims (9)
- 質量%で、
C:0.05〜0.15%、
Si:0.010〜2.0%、
Mn:1.8〜3.2%、
P:0.05%以下、
S:0.02%以下、
Al:0.01〜2.0%、
Mo:0.03〜0.50%を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる成分組成と、
フェライト相と、面積率で40〜70%のマルテンサイト相と、面積率で5〜30%のベイナイト相とを含有し、圧延直角方向の板厚断面において、マルテンサイト相の平均粒径が2〜8μmであり、フェライト相の平均粒径が11μm以下であり、フェライト相の平均粒径がマルテンサイトの平均粒径の3.0倍以下であるミクロ組織を有し、
降伏強さ(YP)が550MPa以上である高強度鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
B:0.0001〜0.005%を含有する請求項1に記載の高強度鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
Ti:0.005〜0.04%を含有する請求項1または請求項2に記載の高強度鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、
Cr:1.0%以下を含有する請求項1〜3のいずれかに記載の高強度鋼板。 - 前記成分組成は、さらに、質量%で、Cu、Ni、Sn、As、Sb、Ca、Mg、Pb、Co、Ta、W、REM、Zn、Sr、Cs、Hf、V、Nbのいずれか1種以上を合計で1%以下含有する請求項1〜4のいずれかに記載の高強度鋼板。
- 表面にめっき層を有する請求項1〜5のいずれかに記載の高強度鋼板。
- 前記めっき層は、溶融亜鉛めっき層である請求項6に記載の高強度鋼板。
- 請求項1〜5のいずれかに記載の成分組成を有する冷延鋼板を、Ac1−50℃〜Ac 1の温度域の平均加熱速度が10℃/s以上の条件で焼鈍温度まで加熱し、焼鈍温度:750〜900℃、焼鈍時間:30〜200秒の条件で焼鈍し、10〜40℃/sの平均冷却速度で400〜600℃まで冷却し、該冷却時に半径100mm以上のロールで曲げ曲げ戻しを合計2回以上6回以下行う焼鈍工程を有する高強度鋼板の製造方法。
- 前記焼鈍工程後、めっき処理を行うめっき工程を有する請求項8に記載の高強度鋼板の製造方法。
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