JPWO2017098567A1 - Compressor and refrigeration cycle apparatus - Google Patents

Compressor and refrigeration cycle apparatus Download PDF

Info

Publication number
JPWO2017098567A1
JPWO2017098567A1 JP2017554686A JP2017554686A JPWO2017098567A1 JP WO2017098567 A1 JPWO2017098567 A1 JP WO2017098567A1 JP 2017554686 A JP2017554686 A JP 2017554686A JP 2017554686 A JP2017554686 A JP 2017554686A JP WO2017098567 A1 JPWO2017098567 A1 JP WO2017098567A1
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
bearing
crankshaft
end portion
peripheral surface
electric motor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2017554686A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
宏樹 長澤
宏樹 長澤
寿史 柬理
寿史 柬理
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Electric Corp filed Critical Mitsubishi Electric Corp
Publication of JPWO2017098567A1 publication Critical patent/JPWO2017098567A1/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/02—Lubrication; Lubricant separation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
    • F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type

Abstract

圧縮機構（３０）の主軸受（３３）の内周面には、クランク軸（５０）を介して冷凍機油（２５）が供給されることで油膜が形成されている。副軸受（３４）よりも電動機に近い位置に設けられている主軸受（３３）は、回転子のふれまわりに伴うクランク軸（５０）の撓みの影響を大きく受けるが、その撓みに対して油膜の流体潤滑を適切に保てるような構成になっている。具体的には、主軸受（３３）の上端部（８１）の内周面（８２）が湾曲していることで主軸受（３３）の上端部（８１）の内径が上方に向かって徐々に大きくなっている。An oil film is formed on the inner peripheral surface of the main bearing (33) of the compression mechanism (30) by supplying refrigeration oil (25) via the crankshaft (50). The main bearing (33) provided at a position closer to the motor than the auxiliary bearing (34) is greatly affected by the deflection of the crankshaft (50) accompanying the rotation of the rotor, but the oil film against the deflection. The fluid lubrication is appropriately maintained. Specifically, since the inner peripheral surface (82) of the upper end portion (81) of the main bearing (33) is curved, the inner diameter of the upper end portion (81) of the main bearing (33) gradually increases upward. It is getting bigger.

Description

本発明は、圧縮機及び冷凍サイクル装置に関するものである。   The present invention relates to a compressor and a refrigeration cycle apparatus.

従来、圧縮機用ジャーナル軸受のブッシュ材の軸方向両端部に円弧状のクラウニングを設ける技術がある（例えば、特許文献１参照）。この技術では、肉厚が３．５ミリメートルの環状ポリイミド系樹脂のブッシュ材の両端部に、幅が３ミリメートル以上５ミリメートル以下で、半径が５００ミリメートルよりも大きい円弧部を、クラウニングとして形成している。   Conventionally, there is a technique in which arc-shaped crowning is provided at both axial ends of a bush material of a journal bearing for a compressor (see, for example, Patent Document 1). In this technique, arc portions having a width of 3 mm to 5 mm and a radius larger than 500 mm are formed as crowning at both ends of a cyclic polyimide resin bushing having a thickness of 3.5 mm. Yes.

特開２００１−２８９１６９号公報JP 2001-289169 A

一般に、密閉型圧縮機は、密閉容器と、冷媒を圧縮する圧縮機構と、圧縮機構を駆動する電動機とを備える。圧縮機構と電動機は、いずれも密閉容器に収納され、互いにクランク軸によって連結されている。クランク軸は、偏心軸部と、主軸部と、副軸部とからなる。圧縮機構は、シリンダと、偏心軸部に嵌められるローリングピストンと、主軸部を支持する軸受である主軸受と、副軸部を支持する軸受である副軸受とからなる。シリンダの内部空間であるシリンダ室には、偏心軸部とローリングピストンとが収納されている。ローリングピストンの外周面とシリンダの内周面との間には、作動室が形成されている。クランク軸が電動機の回転子によって回転させられると、偏心軸部が偏心回転させられ、ローリングピストンもシリンダ室内で偏心回転する。ローリングピストンの偏心回転によって、作動室の容積が変化し、作動室に吸入された冷媒が圧縮される。   Generally, a hermetic compressor includes a hermetic container, a compression mechanism that compresses a refrigerant, and an electric motor that drives the compression mechanism. The compression mechanism and the electric motor are both housed in a sealed container and are connected to each other by a crankshaft. The crankshaft is composed of an eccentric shaft portion, a main shaft portion, and a subshaft portion. The compression mechanism includes a cylinder, a rolling piston fitted to the eccentric shaft portion, a main bearing that is a bearing that supports the main shaft portion, and a sub bearing that is a bearing that supports the sub shaft portion. An eccentric shaft portion and a rolling piston are accommodated in a cylinder chamber that is an internal space of the cylinder. A working chamber is formed between the outer peripheral surface of the rolling piston and the inner peripheral surface of the cylinder. When the crankshaft is rotated by the rotor of the electric motor, the eccentric shaft portion is rotated eccentrically, and the rolling piston also rotates eccentrically in the cylinder chamber. Due to the eccentric rotation of the rolling piston, the volume of the working chamber changes, and the refrigerant sucked into the working chamber is compressed.

密閉容器の底部には、冷凍機油が貯留されている。この冷凍機油が、クランク軸に形成された給油路を介して吸い上げられ、クランク軸と軸受との間隙に満たされることにより、クランク軸と軸受との間に油膜が形成される。軸受は、油膜の流体潤滑によってクランク軸に接触せずにクランク軸を支持する。   Refrigerating machine oil is stored at the bottom of the sealed container. This refrigeration oil is sucked up through an oil supply passage formed in the crankshaft and filled in a gap between the crankshaft and the bearing, whereby an oil film is formed between the crankshaft and the bearing. The bearing supports the crankshaft without contacting the crankshaft by fluid lubrication of the oil film.

密閉型圧縮機を小型化及び大容量化するためには、クランク軸の直径を維持したまま、電動機の出力を増加させる必要がある。電動機の出力を増加させるには、電動機コア巾を大きくすることが有効である。しかし、電動機コア巾を大きくすると、回転子の重量増大及び重心位置上昇により、回転子のふれまわりが大きくなる。回転子のふれまわりは、クランク軸の撓みの要因となる。   In order to reduce the size and increase the capacity of the hermetic compressor, it is necessary to increase the output of the electric motor while maintaining the crankshaft diameter. Increasing the motor core width is effective for increasing the output of the motor. However, when the electric motor core width is increased, the whirling of the rotor increases due to an increase in the weight of the rotor and an increase in the center of gravity. The whirling of the rotor causes the crankshaft to bend.

特許文献１に記載の構成では、電動機が圧縮機構の下方に設けられているが、密閉型圧縮機には、電動機が圧縮機構の上方に設けられているものもある。そのような密閉型圧縮機では、回転子のふれまわりに伴い、クランク軸が主軸部の上端部を支点として撓む。クランク軸の直径を維持したまま、電動機コア巾を大きくすると、クランク軸の剛性は変わらないため、回転子のふれまわりが大きくなるほど、主軸部の上端部を支点としたクランク軸の撓みが増大する。その結果、油膜の流体潤滑が阻害され、主軸受の上端部が主軸部に接触して主軸受の上端部又は主軸部にスカッフが発生するおそれがある。   In the configuration described in Patent Document 1, the electric motor is provided below the compression mechanism, but some hermetic compressors are provided with the electric motor above the compression mechanism. In such a hermetic compressor, the crankshaft bends with the upper end portion of the main shaft portion as a fulcrum as the rotor swings. If the motor core width is increased while maintaining the crankshaft diameter, the rigidity of the crankshaft will not change. . As a result, fluid lubrication of the oil film is hindered, and the upper end of the main bearing may come into contact with the main shaft and scuffing may occur at the upper end of the main bearing or the main shaft.

本発明は、圧縮機において、クランク軸の撓みが増大しても、電動機側の軸受の上端部がクランク軸に接触しないようにすることを目的とする。   An object of the present invention is to prevent an upper end portion of a bearing on an electric motor side from coming into contact with a crankshaft even if the deflection of the crankshaft increases in a compressor.

本発明の一態様に係る圧縮機は、
底部に冷凍機油が貯留された容器と、
前記容器に収納された電動機と、
前記容器の内部で前記電動機の下方に配置され、前記クランク軸を介して伝達される前記電動機の回転力によって駆動される圧縮機構であり、前記クランク軸が嵌められ、前記クランク軸を介して前記容器の底部から前記冷凍機油が供給されることで内周面に油膜が形成される軸受を、前記電動機側に有する圧縮機構とを備え、
前記軸受の上端部の内周面が湾曲していることで前記軸受の上端部の内径が上方に向かって徐々に大きくなっている。A compressor according to an aspect of the present invention is provided.
A container in which refrigerator oil is stored at the bottom;
An electric motor housed in the container;
A compression mechanism disposed below the electric motor inside the container and driven by the rotational force of the electric motor transmitted through the crankshaft, wherein the crankshaft is fitted and the crankshaft is used to A compression mechanism having a bearing on the inner side of the motor, on which an oil film is formed by supplying the refrigerating machine oil from the bottom of the container,
Since the inner peripheral surface of the upper end portion of the bearing is curved, the inner diameter of the upper end portion of the bearing is gradually increased upward.

本発明では、電動機側の軸受の上端部の内周面が湾曲していることで当該軸受の上端部の内径が上方に向かって徐々に大きくなっている。このため、本発明によれば、クランク軸の撓みが増大しても、当該軸受の上端部がクランク軸に接触しにくくなる。   In the present invention, since the inner peripheral surface of the upper end portion of the bearing on the motor side is curved, the inner diameter of the upper end portion of the bearing is gradually increased upward. For this reason, according to this invention, even if the bending of a crankshaft increases, the upper end part of the said bearing becomes difficult to contact a crankshaft.

実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の回路図。1 is a circuit diagram of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1. FIG. 実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の回路図。1 is a circuit diagram of a refrigeration cycle apparatus according to Embodiment 1. FIG. 実施の形態１に係る圧縮機の縦断面図。1 is a longitudinal sectional view of a compressor according to Embodiment 1. FIG. 実施の形態１に係る圧縮機の圧縮機構のＡ−Ａ断面図。FIG. 2 is a cross-sectional view of the compression mechanism of the compressor according to the first embodiment, taken along line AA. 実施の形態１に係る圧縮機の圧縮機構及びクランク軸の一部の縦断面図。FIG. 3 is a longitudinal sectional view of a part of the compression mechanism and crankshaft of the compressor according to the first embodiment. 実施の形態１に係る圧縮機のクランク軸の軸方向位置と油膜負荷容量との関係を示すグラフ。6 is a graph showing the relationship between the axial position of the crankshaft of the compressor according to Embodiment 1 and the oil film load capacity.

以下、本発明の実施の形態について、図を用いて説明する。なお、各図中、同一又は相当する部分には、同一符号を付している。実施の形態の説明において、同一又は相当する部分については、その説明を適宜省略又は簡略化する。装置、機器、器具、部品等の構成について、その材質、形状、大きさ等は、本発明の範囲内で適宜変更することができる。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the part which is the same or it corresponds in each figure. In the description of the embodiments, the description of the same or corresponding parts will be omitted or simplified as appropriate. About the structure of an apparatus, an apparatus, an instrument, parts, etc., the material, shape, size, etc. can be suitably changed within the scope of the present invention.

実施の形態１．
本実施の形態に係る装置及び機器の構成、本実施の形態に係る機器の動作、本実施の形態に係る機器の構成要素の詳細な構成、本実施の形態の効果を順番に説明する。Embodiment 1 FIG.
The configuration of the apparatus and device according to this embodiment, the operation of the device according to this embodiment, the detailed configuration of the components of the device according to this embodiment, and the effects of this embodiment will be described in order.

＊＊＊構成の説明＊＊＊
図１及び図２を参照して、本実施の形態に係る装置である冷凍サイクル装置１０の構成を説明する。*** Explanation of configuration ***
With reference to FIG.1 and FIG.2, the structure of the refrigerating-cycle apparatus 10 which is an apparatus which concerns on this Embodiment is demonstrated.

図１は、冷房運転時の冷媒回路１１を示している。図２は、暖房運転時の冷媒回路１１を示している。   FIG. 1 shows the refrigerant circuit 11 during cooling operation. FIG. 2 shows the refrigerant circuit 11 during heating operation.

冷凍サイクル装置１０は、本実施の形態では、空気調和機であるが、冷蔵庫、ヒートポンプサイクル装置といった空気調和機以外の装置であってもよい。   The refrigeration cycle apparatus 10 is an air conditioner in the present embodiment, but may be an apparatus other than an air conditioner such as a refrigerator or a heat pump cycle apparatus.

冷凍サイクル装置１０は、冷媒が循環する冷媒回路１１を備える。冷凍サイクル装置１０は、さらに、圧縮機１２と、四方弁１３と、室外熱交換器である第１熱交換器１４と、膨張弁である膨張機構１５と、室内熱交換器である第２熱交換器１６とを備える。圧縮機１２と、四方弁１３と、第１熱交換器１４と、膨張機構１５と、第２熱交換器１６は、冷媒回路１１に接続されている。   The refrigeration cycle apparatus 10 includes a refrigerant circuit 11 in which a refrigerant circulates. The refrigeration cycle apparatus 10 further includes a compressor 12, a four-way valve 13, a first heat exchanger 14 that is an outdoor heat exchanger, an expansion mechanism 15 that is an expansion valve, and a second heat that is an indoor heat exchanger. And an exchanger 16. The compressor 12, the four-way valve 13, the first heat exchanger 14, the expansion mechanism 15, and the second heat exchanger 16 are connected to the refrigerant circuit 11.

圧縮機１２は、冷媒を圧縮する。四方弁１３は、冷房運転時と暖房運転時とで冷媒の流れる方向を切り換える。第１熱交換器１４は、冷房運転時には凝縮器として動作し、圧縮機１２により圧縮された冷媒を放熱させる。即ち、第１熱交換器１４は、圧縮機１２により圧縮された冷媒を用いて熱交換を行う。第１熱交換器１４は、暖房運転時には蒸発器として動作し、室外空気と膨張機構１５で膨張した冷媒との間で熱交換を行って冷媒を加熱する。膨張機構１５は、凝縮器で放熱した冷媒を膨張させる。第２熱交換器１６は、暖房運転時には凝縮器として動作し、圧縮機１２により圧縮された冷媒を放熱させる。即ち、第２熱交換器１６は、圧縮機１２により圧縮された冷媒を用いて熱交換を行う。第２熱交換器１６は、冷房運転時には蒸発器として動作し、室内空気と膨張機構１５で膨張した冷媒との間で熱交換を行って冷媒を加熱する。   The compressor 12 compresses the refrigerant. The four-way valve 13 switches the direction in which the refrigerant flows between the cooling operation and the heating operation. The first heat exchanger 14 operates as a condenser during the cooling operation, and dissipates the refrigerant compressed by the compressor 12. That is, the first heat exchanger 14 performs heat exchange using the refrigerant compressed by the compressor 12. The first heat exchanger 14 operates as an evaporator during the heating operation, and heats the refrigerant by exchanging heat between the outdoor air and the refrigerant expanded by the expansion mechanism 15. The expansion mechanism 15 expands the refrigerant radiated by the condenser. The second heat exchanger 16 operates as a condenser during the heating operation, and dissipates heat from the refrigerant compressed by the compressor 12. That is, the second heat exchanger 16 performs heat exchange using the refrigerant compressed by the compressor 12. The second heat exchanger 16 operates as an evaporator during the cooling operation, and heats the refrigerant by exchanging heat between the indoor air and the refrigerant expanded by the expansion mechanism 15.

冷凍サイクル装置１０は、さらに、制御装置１７を備える。   The refrigeration cycle apparatus 10 further includes a control device 17.

制御装置１７は、具体的には、マイクロコンピュータである。図１及び図２では、制御装置１７と圧縮機１２との接続しか示していないが、制御装置１７は、圧縮機１２だけでなく、冷媒回路１１に接続された各要素に接続される。制御装置１７は、各要素の状態を監視したり、制御したりする。   Specifically, the control device 17 is a microcomputer. 1 and 2 show only the connection between the control device 17 and the compressor 12, the control device 17 is connected not only to the compressor 12 but also to each element connected to the refrigerant circuit 11. The control device 17 monitors and controls the state of each element.

冷媒回路１１を循環する冷媒としては、Ｒ３２冷媒、Ｒ２９０（プロパン）冷媒、Ｒ４０７Ｃ冷媒、Ｒ４１０Ａ冷媒、Ｒ７４４（ＣＯ２）冷媒、Ｒ１２３４ｙｆ冷媒等、任意の冷媒を使用することができる。As the refrigerant circulating in the refrigerant circuit 11, any refrigerant such as R32 refrigerant, R290 (propane) refrigerant, R407C refrigerant, R410A refrigerant, R744 (CO 2 ) refrigerant, R1234yf refrigerant, or the like can be used.

図３を参照して、本実施の形態に係る機器である圧縮機１２の構成を説明する。   With reference to FIG. 3, the structure of the compressor 12 which is an apparatus which concerns on this Embodiment is demonstrated.

図３は、圧縮機１２の縦断面を示している。なお、図３において、断面を表すハッチングは省略している。   FIG. 3 shows a longitudinal section of the compressor 12. In FIG. 3, hatching representing a cross section is omitted.

圧縮機１２は、本実施の形態では、密閉型圧縮機である。圧縮機１２は、具体的には、１シリンダのロータリ圧縮機であるが、２シリンダ以上のロータリ圧縮機、スクロール圧縮機、或いは、レシプロ圧縮機であってもよい。   In the present embodiment, the compressor 12 is a hermetic compressor. The compressor 12 is specifically a one-cylinder rotary compressor, but may be a two-cylinder or more rotary compressor, a scroll compressor, or a reciprocating compressor.

圧縮機１２は、容器２０と、圧縮機構３０と、電動機４０と、クランク軸５０とを備える。   The compressor 12 includes a container 20, a compression mechanism 30, an electric motor 40, and a crankshaft 50.

容器２０は、具体的には、密閉容器である。容器２０の底部には、冷凍機油２５が貯留されている。容器２０には、冷媒を吸入するための吸入管２１と、冷媒を吐出するための吐出管２２とが取り付けられている。   The container 20 is specifically a sealed container. Refrigerating machine oil 25 is stored at the bottom of the container 20. A suction pipe 21 for sucking the refrigerant and a discharge pipe 22 for discharging the refrigerant are attached to the container 20.

電動機４０は、容器２０に収納されている。具体的には、電動機４０は、容器２０の内側上部に設置されている。電動機４０は、本実施の形態では、集中巻のモータであるが、分布巻のモータであってもよい。   The electric motor 40 is accommodated in the container 20. Specifically, the electric motor 40 is installed in the upper part inside the container 20. In this embodiment, the electric motor 40 is a concentrated winding motor, but may be a distributed winding motor.

圧縮機構３０は、容器２０に収納されている。具体的には、圧縮機構３０は、容器２０の内側下部に設置されている。即ち、圧縮機構３０は、容器２０の内部で電動機４０の下方に配置されている。   The compression mechanism 30 is accommodated in the container 20. Specifically, the compression mechanism 30 is installed in the lower part inside the container 20. That is, the compression mechanism 30 is disposed below the electric motor 40 inside the container 20.

電動機４０と圧縮機構３０は、クランク軸５０によって連結されている。クランク軸５０は、冷凍機油２５の給油路と電動機４０の回転軸とを形成している。   The electric motor 40 and the compression mechanism 30 are connected by a crankshaft 50. The crankshaft 50 forms an oil supply passage for the refrigerating machine oil 25 and a rotating shaft of the electric motor 40.

冷凍機油２５は、クランク軸５０の回転に伴い、クランク軸５０の下部に設けられたオイルポンプによって汲み上げられ、圧縮機構３０の各摺動部へ供給され、圧縮機構３０の各摺動部を潤滑する。冷凍機油２５としては、合成油であるＰＯＥ（ポリオールエステル）、ＰＶＥ（ポリビニルエーテル）、ＡＢ（アルキルベンゼン）等が使用される。   As the crankshaft 50 rotates, the refrigerating machine oil 25 is pumped up by an oil pump provided at the lower part of the crankshaft 50, supplied to each sliding portion of the compression mechanism 30, and lubricates each sliding portion of the compression mechanism 30. To do. As the refrigerating machine oil 25, POE (polyol ester), PVE (polyvinyl ether), AB (alkylbenzene) or the like which is a synthetic oil is used.

圧縮機構３０は、クランク軸５０を介して伝達される電動機４０の回転力によって駆動されることで冷媒を圧縮する。この冷媒は、具体的には、吸入管２１に吸入された低圧のガス冷媒である。圧縮機構３０で圧縮された高温かつ高圧のガス冷媒は、圧縮機構３０から容器２０内に吐出される。   The compression mechanism 30 is driven by the rotational force of the electric motor 40 transmitted through the crankshaft 50 to compress the refrigerant. Specifically, this refrigerant is a low-pressure gas refrigerant sucked into the suction pipe 21. The high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed by the compression mechanism 30 is discharged from the compression mechanism 30 into the container 20.

クランク軸５０は、偏心軸部５１と、主軸部５２と、副軸部５３とからなる。これらは、軸方向において主軸部５２、偏心軸部５１、副軸部５３の順に設けられている。即ち、偏心軸部５１の軸方向一端側に主軸部５２、偏心軸部５１の軸方向他端側に副軸部５３が設けられている。偏心軸部５１、主軸部５２及び副軸部５３は、それぞれ円柱状である。主軸部５２と副軸部５３は、互いの中心軸が一致するように、即ち、同軸に設けられている。偏心軸部５１は、中心軸が主軸部５２及び副軸部５３の中心軸からずれるように設けられている。主軸部５２及び副軸部５３が中心軸周りに回転すると、偏心軸部５１は偏心回転する。   The crankshaft 50 includes an eccentric shaft portion 51, a main shaft portion 52, and a subshaft portion 53. These are provided in the order of the main shaft portion 52, the eccentric shaft portion 51, and the auxiliary shaft portion 53 in the axial direction. That is, the main shaft portion 52 is provided on one end side in the axial direction of the eccentric shaft portion 51, and the auxiliary shaft portion 53 is provided on the other end side in the axial direction of the eccentric shaft portion 51. The eccentric shaft part 51, the main shaft part 52, and the auxiliary shaft part 53 are each cylindrical. The main shaft portion 52 and the sub shaft portion 53 are provided so that their center axes coincide with each other, that is, coaxially. The eccentric shaft portion 51 is provided such that the central axis is deviated from the central axes of the main shaft portion 52 and the sub shaft portion 53. When the main shaft portion 52 and the sub shaft portion 53 rotate around the central axis, the eccentric shaft portion 51 rotates eccentrically.

以下では、電動機４０の詳細を説明する。   Below, the detail of the electric motor 40 is demonstrated.

電動機４０は、本実施の形態では、ブラシレスＤＣ（Ｄｉｒｅｃｔ・Ｃｕｒｒｅｎｔ）モータであるが、誘導電動機等、ブラシレスＤＣモータ以外のモータであってもよい。   The electric motor 40 is a brushless DC (Direct Current) motor in the present embodiment, but may be a motor other than a brushless DC motor, such as an induction motor.

電動機４０は、固定子４１と、回転子４２とを備える。   The electric motor 40 includes a stator 41 and a rotor 42.

固定子４１は、円筒状であり、容器２０の内周面に接するように固定されている。回転子４２は、円柱状であり、固定子４１の内側に幅が０．３ミリメートル以上１．０ミリメートル以下の空隙を介して設置されている。   The stator 41 has a cylindrical shape and is fixed so as to contact the inner peripheral surface of the container 20. The rotor 42 has a columnar shape, and is installed inside the stator 41 via a gap having a width of 0.3 mm or more and 1.0 mm or less.

固定子４１は、固定子鉄心４３と、巻線４４とを備える。固定子鉄心４３は、鉄を主成分とする、厚さが０．１ミリメートル以上１．５ミリメートル以下の複数枚の電磁鋼板を一定の形状に打ち抜き、軸方向に積層し、カシメ又は溶接等により固定して製作される。固定子鉄心４３は、外径が容器２０の中間部の内径よりも大きく、容器２０の内側に焼き嵌めされて固定されている。巻線４４は、固定子鉄心４３に巻かれている。具体的には、巻線４４は、固定子鉄心４３に絶縁部材を介して集中巻で巻かれている。巻線４４は、芯線と、芯線を覆う少なくとも１層の被膜とからなる。本実施の形態において、芯線の材質は、銅である。被膜の材質は、ＡＩ（アミドイミド）／ＥＩ（エステルイミド）である。絶縁部材の材質は、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）である。なお、芯線の材質は、アルミニウムであってもよい。絶縁部材の材質は、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＬＣＰ（液晶ポリマー）、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、又は、フェノール樹脂であってもよい。巻線４４には、図示していないリード線の一端が接続されている。   The stator 41 includes a stator core 43 and a winding 44. The stator core 43 is formed by punching a plurality of electromagnetic steel sheets having iron as a main component and having a thickness of 0.1 mm or more and 1.5 mm or less into a certain shape, laminating in an axial direction, caulking, welding, or the like. Made fixed. The stator core 43 has an outer diameter larger than the inner diameter of the intermediate portion of the container 20 and is fixed by being shrink-fitted inside the container 20. The winding 44 is wound around the stator core 43. Specifically, the winding 44 is wound around the stator core 43 by concentrated winding via an insulating member. The winding 44 is composed of a core wire and at least one layer of a coating covering the core wire. In the present embodiment, the material of the core wire is copper. The material of the coating is AI (amidoimide) / EI (ester imide). The material of the insulating member is PET (polyethylene terephthalate). The material of the core wire may be aluminum. The insulating member is made of PBT (polybutylene terephthalate), FEP (tetrafluoroethylene / hexafluoropropylene copolymer), PFA (tetrafluoroethylene / perfluoroalkyl vinyl ether copolymer), PTFE (polytetrafluoroethylene), LCP (liquid crystal polymer), PPS (polyphenylene sulfide), or phenol resin may be used. One end of a lead wire (not shown) is connected to the winding 44.

回転子４２は、回転子鉄心４５と、図示していない永久磁石とを備える。回転子鉄心４５は、固定子鉄心４３と同じように、鉄を主成分とする、厚さが０．１ミリメートル以上１．５ミリメートル以下の複数枚の電磁鋼板を一定の形状に打ち抜き、軸方向に積層し、カシメ又は溶接等により固定して製作される。永久磁石は、回転子鉄心４５に形成された複数の挿入孔に挿入されている。永久磁石は、磁極を形成する。永久磁石としては、フェライト磁石、又は、希土類磁石が使用される。   The rotor 42 includes a rotor core 45 and a permanent magnet (not shown). As with the stator core 43, the rotor core 45 is formed by punching a plurality of electrical steel sheets mainly composed of iron and having a thickness of 0.1 mm or more and 1.5 mm or less into a certain shape and axially. And are fixed by caulking or welding. The permanent magnet is inserted into a plurality of insertion holes formed in the rotor core 45. The permanent magnet forms a magnetic pole. As the permanent magnet, a ferrite magnet or a rare earth magnet is used.

回転子鉄心４５の平面視中心には、クランク軸５０の主軸部５２が焼き嵌め又は圧入される軸孔が形成されている。図示していないが、回転子鉄心４５の軸孔の周囲には、軸方向に貫通する複数の貫通孔が形成されている。それぞれの貫通孔は、後述する吐出マフラ３５から容器２０内の空間へ放出されるガス冷媒の通路の１つとなる。   A shaft hole in which the main shaft portion 52 of the crankshaft 50 is shrink-fitted or press-fitted is formed at the center of the rotor core 45 in plan view. Although not shown, a plurality of through holes penetrating in the axial direction are formed around the shaft hole of the rotor core 45. Each through hole serves as one of the passages of the gas refrigerant that is discharged from the discharge muffler 35 described later into the space in the container 20.

図示していないが、電動機４０が誘導電動機として構成される場合には、回転子鉄心４５に形成された複数のスロットにアルミニウム又は銅等で形成される導体が充填又は挿入される。そして、導体の両端をエンドリングで短絡したかご形巻線が形成される。   Although not shown, when the motor 40 is configured as an induction motor, a plurality of slots formed in the rotor core 45 are filled or inserted with a conductor formed of aluminum, copper, or the like. Then, a squirrel-cage winding in which both ends of the conductor are short-circuited by end rings is formed.

容器２０の頂部には、インバータ装置等の外部電源と接続する端子２４が取り付けられている。端子２４は、具体的には、ガラス端子である。本実施の形態において、端子２４は、溶接により容器２０に固定されている。端子２４には、前述したリード線の他端が接続されている。これにより、端子２４と電動機４０の巻線４４とが電気的に接続されている。   A terminal 24 connected to an external power source such as an inverter device is attached to the top of the container 20. The terminal 24 is specifically a glass terminal. In the present embodiment, the terminal 24 is fixed to the container 20 by welding. The terminal 24 is connected to the other end of the above-described lead wire. Thereby, the terminal 24 and the winding 44 of the electric motor 40 are electrically connected.

容器２０の頂部には、さらに、軸方向両端が開口した吐出管２２が取り付けられている。圧縮機構３０から吐出されるガス冷媒は、容器２０内の空間から吐出管２２を通って外部の冷媒回路１１へ吐出される。   On the top of the container 20, a discharge pipe 22 having both axial ends opened is further attached. The gas refrigerant discharged from the compression mechanism 30 is discharged from the space in the container 20 to the external refrigerant circuit 11 through the discharge pipe 22.

以下では、図３だけでなく図４も参照して、圧縮機構３０の詳細を説明する。   Hereinafter, details of the compression mechanism 30 will be described with reference to FIG. 4 as well as FIG. 3.

図４は、図１のＡ−Ａ線、即ち、クランク軸５０の軸方向と垂直な平面で圧縮機構３０を切断した場合の切断面を示している。なお、図４において、断面を表すハッチングは省略している。   FIG. 4 shows a cut surface when the compression mechanism 30 is cut along a plane AA in FIG. 1, that is, a plane perpendicular to the axial direction of the crankshaft 50. In FIG. 4, hatching representing a cross section is omitted.

圧縮機構３０は、シリンダ３１と、ローリングピストン３２と、主軸受３３と、副軸受３４と、吐出マフラ３５とを備える。   The compression mechanism 30 includes a cylinder 31, a rolling piston 32, a main bearing 33, a sub bearing 34, and a discharge muffler 35.

シリンダ３１の内周は、平面視円形である。シリンダ３１の内部には、平面視円形の空間であるシリンダ室６１が形成されている。シリンダ３１の外周面には、冷媒回路１１からガス冷媒を吸入するための吸入口が設けられている。吸入口から吸入された冷媒は、シリンダ室６１で圧縮される。シリンダ３１は、軸方向両端が開口している。   The inner circumference of the cylinder 31 is circular in plan view. A cylinder chamber 61 that is a circular space in plan view is formed inside the cylinder 31. A suction port for sucking gas refrigerant from the refrigerant circuit 11 is provided on the outer peripheral surface of the cylinder 31. The refrigerant sucked from the suction port is compressed in the cylinder chamber 61. The cylinder 31 is open at both axial ends.

ローリングピストン３２は、リング状である。よって、ローリングピストン３２の内周及び外周は、平面視円形である。ローリングピストン３２は、シリンダ室６１内で偏心回転する。ローリングピストン３２は、ローリングピストン３２の回転軸となるクランク軸５０の偏心軸部５１に摺動自在に嵌められている。   The rolling piston 32 has a ring shape. Therefore, the inner periphery and outer periphery of the rolling piston 32 are circular in plan view. The rolling piston 32 rotates eccentrically in the cylinder chamber 61. The rolling piston 32 is slidably fitted to an eccentric shaft portion 51 of a crankshaft 50 that serves as a rotating shaft of the rolling piston 32.

シリンダ３１には、シリンダ室６１につながり、半径方向に延びるベーン溝６２が設けられている。ベーン溝６２の外側には、ベーン溝６２につながる平面視円形の空間である背圧室６３が形成されている。ベーン溝６２内には、シリンダ室６１を低圧の作動室である吸入室と高圧の作動室である圧縮室とに仕切るためのベーン６４が設置されている。ベーン６４は、先端が丸まった板状である。ベーン６４は、ベーン溝６２内で摺動しながら往復運動する。ベーン６４は、背圧室６３に設けられたベーンスプリングによって常にローリングピストン３２に押し付けられている。容器２０内が高圧であるため、圧縮機１２の運転が開始すると、ベーン６４の背圧室６３側の面であるベーン背面に容器２０内の圧力とシリンダ室６１内の圧力との差による力が作用する。このため、ベーンスプリングは、主に容器２０内とシリンダ室６１内の圧力に差がない圧縮機１２の起動時に、ベーン６４をローリングピストン３２に押し付ける目的で使用される。   The cylinder 31 is provided with a vane groove 62 connected to the cylinder chamber 61 and extending in the radial direction. A back pressure chamber 63 that is a circular space in plan view connected to the vane groove 62 is formed outside the vane groove 62. A vane 64 for partitioning the cylinder chamber 61 into a suction chamber, which is a low pressure working chamber, and a compression chamber, which is a high pressure working chamber, is installed in the vane groove 62. The vane 64 has a plate shape with a rounded tip. The vane 64 reciprocates while sliding in the vane groove 62. The vane 64 is always pressed against the rolling piston 32 by a vane spring provided in the back pressure chamber 63. Since the inside of the container 20 is at a high pressure, when the operation of the compressor 12 is started, the force due to the difference between the pressure in the container 20 and the pressure in the cylinder chamber 61 is applied to the back surface of the vane, which is the surface of the vane 64 on the back pressure chamber 63 side. Act. For this reason, the vane spring is mainly used for the purpose of pressing the vane 64 against the rolling piston 32 when the compressor 12 is started so that there is no difference in pressure between the container 20 and the cylinder chamber 61.

主軸受３３は、側面視逆Ｔ字状である。主軸受３３は、クランク軸５０の偏心軸部５１よりも上の部分である主軸部５２に摺動自在に嵌められている。クランク軸５０の内部には、給油路となる貫通孔５４が軸方向に沿って設けられており、主軸受３３と主軸部５２との間には、この貫通孔５４を介して吸い上げられた冷凍機油２５が供給されることで油膜が形成されている。主軸受３３は、シリンダ３１のシリンダ室６１及びベーン溝６２の上側を閉塞している。即ち、主軸受３３は、シリンダ３１内の２つの作動室の上側を閉塞している。   The main bearing 33 has an inverted T shape when viewed from the side. The main bearing 33 is slidably fitted to a main shaft portion 52 that is a portion above the eccentric shaft portion 51 of the crankshaft 50. A through hole 54 serving as an oil supply passage is provided in the crankshaft 50 along the axial direction, and the refrigeration sucked up through the through hole 54 between the main bearing 33 and the main shaft portion 52. An oil film is formed by supplying machine oil 25. The main bearing 33 closes the upper side of the cylinder chamber 61 and the vane groove 62 of the cylinder 31. That is, the main bearing 33 closes the upper side of the two working chambers in the cylinder 31.

副軸受３４は、側面視Ｔ字状である。副軸受３４は、クランク軸５０の偏心軸部５１よりも下の部分である副軸部５３に摺動自在に嵌められている。副軸受３４と副軸部５３との間には、クランク軸５０の貫通孔５４を介して吸い上げられた冷凍機油２５が供給されることで油膜が形成されている。副軸受３４は、シリンダ３１のシリンダ室６１及びベーン溝６２の下側を閉塞している。即ち、副軸受３４は、シリンダ３１内の２つの作動室の下側を閉塞している。   The auxiliary bearing 34 has a T shape when viewed from the side. The auxiliary bearing 34 is slidably fitted to an auxiliary shaft portion 53 that is a portion below the eccentric shaft portion 51 of the crankshaft 50. An oil film is formed between the auxiliary bearing 34 and the auxiliary shaft portion 53 by supplying the refrigerating machine oil 25 sucked up through the through hole 54 of the crankshaft 50. The auxiliary bearing 34 closes the lower side of the cylinder chamber 61 and the vane groove 62 of the cylinder 31. That is, the auxiliary bearing 34 closes the lower side of the two working chambers in the cylinder 31.

主軸受３３と副軸受３４は、それぞれボルト等の締結具３６によってシリンダ３１に固定され、ローリングピストン３２の回転軸であるクランク軸５０を支持している。主軸受３３は、主軸受３３と主軸部５２との間の油膜の流体潤滑によって主軸部５２に接触せずに主軸部５２を支持している。副軸受３４は、主軸受３３と同様に、副軸受３４と副軸部５３との間の油膜の流体潤滑によって副軸部５３に接触せずに副軸部５３を支持している。   The main bearing 33 and the sub bearing 34 are fixed to the cylinder 31 by fasteners 36 such as bolts, and support a crankshaft 50 that is a rotating shaft of the rolling piston 32. The main bearing 33 supports the main shaft portion 52 without contacting the main shaft portion 52 by fluid lubrication of an oil film between the main bearing 33 and the main shaft portion 52. Similar to the main bearing 33, the auxiliary bearing 34 supports the auxiliary shaft portion 53 without contacting the auxiliary shaft portion 53 by fluid lubrication of an oil film between the auxiliary bearing 34 and the auxiliary shaft portion 53.

図示していないが、主軸受３３には、シリンダ室６１で圧縮された冷媒を冷媒回路１１に吐出するための吐出口が設けられている。吐出口は、シリンダ室６１がベーン６４によって吸入室と圧縮室とに仕切られているときに圧縮室につながる位置にある。主軸受３３には、吐出口を開閉自在に閉塞する吐出弁が取り付けられている。吐出弁は、圧縮室内のガス冷媒が所望の圧力になるまで閉じ、圧縮室内のガス冷媒が所望の圧力になると開く。これにより、シリンダ３１からのガス冷媒の吐出タイミングが制御される。   Although not shown, the main bearing 33 is provided with a discharge port for discharging the refrigerant compressed in the cylinder chamber 61 to the refrigerant circuit 11. The discharge port is at a position connected to the compression chamber when the cylinder chamber 61 is partitioned into the suction chamber and the compression chamber by the vane 64. The main bearing 33 is provided with a discharge valve that closes and opens the discharge port. The discharge valve is closed until the gas refrigerant in the compression chamber reaches a desired pressure, and opens when the gas refrigerant in the compression chamber reaches a desired pressure. Thereby, the discharge timing of the gas refrigerant from the cylinder 31 is controlled.

吐出マフラ３５は、主軸受３３の外側に取り付けられている。吐出弁が開いたときに吐出される高温かつ高圧のガス冷媒は、一旦吐出マフラ３５に入り、その後吐出マフラ３５から容器２０内の空間に放出される。なお、吐出口及び吐出弁は、副軸受３４、或いは、主軸受３３と副軸受３４との両方に設けられていてもよい。吐出マフラ３５は、吐出口及び吐出弁が設けられている軸受の外側に取り付けられる。   The discharge muffler 35 is attached to the outside of the main bearing 33. The high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged when the discharge valve is opened once enters the discharge muffler 35 and then is discharged from the discharge muffler 35 into the space in the container 20. The discharge port and the discharge valve may be provided in the auxiliary bearing 34 or both the main bearing 33 and the auxiliary bearing 34. The discharge muffler 35 is attached to the outside of the bearing provided with the discharge port and the discharge valve.

容器２０の横には、吸入マフラ２３が設けられている。吸入マフラ２３は、冷媒回路１１から低圧のガス冷媒を吸入する。吸入マフラ２３は、液冷媒が戻る場合に液冷媒が直接シリンダ３１のシリンダ室６１に入り込むことを抑制する。吸入マフラ２３は、シリンダ３１の外周面に設けられた吸入口に吸入管２１を介して接続されている。吸入口は、シリンダ室６１がベーン６４によって吸入室と圧縮室とに仕切られているときに吸入室につながる位置にある。吸入マフラ２３の本体は、溶接等により容器２０の側面に固定されている。   A suction muffler 23 is provided beside the container 20. The suction muffler 23 sucks low-pressure gas refrigerant from the refrigerant circuit 11. The suction muffler 23 prevents the liquid refrigerant from directly entering the cylinder chamber 61 of the cylinder 31 when the liquid refrigerant returns. The suction muffler 23 is connected to a suction port provided on the outer peripheral surface of the cylinder 31 via a suction pipe 21. The suction port is located at a position connected to the suction chamber when the cylinder chamber 61 is partitioned by the vane 64 into the suction chamber and the compression chamber. The main body of the suction muffler 23 is fixed to the side surface of the container 20 by welding or the like.

本実施の形態において、シリンダ３１、主軸受３３及び副軸受３４の材質は、焼結鋼であるが、ねずみ鋳鉄又は炭素鋼であってもよい。ローリングピストン３２の材質は、クロム等を含有する合金鋼である。ベーン６４の材質は、高速度工具鋼である。   In the present embodiment, the material of the cylinder 31, the main bearing 33, and the auxiliary bearing 34 is sintered steel, but may be gray cast iron or carbon steel. The material of the rolling piston 32 is alloy steel containing chromium or the like. The material of the vane 64 is high-speed tool steel.

図示していないが、圧縮機１２がスイング式のロータリ圧縮機として構成される場合には、ベーン６４が、ローリングピストン３２と一体に設けられる。クランク軸５０が駆動されると、ベーン６４は、ローリングピストン３２に回転自在に取り付けられた支持体の溝に沿って往復運動する。ベーン６４は、ローリングピストン３２の回転に従って揺動しながら半径方向へ進退することによって、シリンダ室６１の内部を圧縮室と吸入室とに区画する。支持体は、横断面が半円形状の２個の柱状部材で構成される。支持体は、シリンダ３１の吸入口と吐出口との中間部に形成された円形状の保持孔に回転自在に嵌められる。   Although not shown, when the compressor 12 is configured as a swing type rotary compressor, the vane 64 is provided integrally with the rolling piston 32. When the crankshaft 50 is driven, the vane 64 reciprocates along the groove of the support that is rotatably attached to the rolling piston 32. The vane 64 moves back and forth in the radial direction while swinging according to the rotation of the rolling piston 32, thereby partitioning the inside of the cylinder chamber 61 into a compression chamber and a suction chamber. The support is composed of two columnar members having a semicircular cross section. The support body is rotatably fitted in a circular holding hole formed in an intermediate portion between the suction port and the discharge port of the cylinder 31.

＊＊＊動作の説明＊＊＊
図３及び図４を参照して、本実施の形態に係る機器である圧縮機１２の動作を説明する。圧縮機１２の動作は、本実施の形態に係る冷媒圧縮方法に相当する。*** Explanation of operation ***
With reference to FIG.3 and FIG.4, operation | movement of the compressor 12 which is an apparatus which concerns on this Embodiment is demonstrated. The operation of the compressor 12 corresponds to the refrigerant compression method according to the present embodiment.

端子２４からリード線を介して電動機４０の固定子４１に電力が供給される。これにより、固定子４１の巻線４４に電流が流れ、巻線４４から磁束が発生する。電動機４０の回転子４２は、巻線４４から発生する磁束と、回転子４２の永久磁石から発生する磁束との作用によって回転する。回転子４２の回転によって、回転子４２に固定されたクランク軸５０が回転する。クランク軸５０の回転に伴い、圧縮機構３０のローリングピストン３２が圧縮機構３０のシリンダ３１のシリンダ室６１内で偏心回転する。シリンダ３１とローリングピストン３２との間の空間であるシリンダ室６１は、ベーン６４によって吸入室と圧縮室とに分割されている。クランク軸５０の回転に伴い、吸入室の容積と圧縮室の容積とが変化する。吸入室では、徐々に容積が拡大することにより、吸入マフラ２３から低圧のガス冷媒が吸入される。圧縮室では、徐々に容積が縮小することにより、中のガス冷媒が圧縮される。圧縮され、高圧かつ高温となったガス冷媒は、吐出マフラ３５から容器２０内の空間に吐出される。吐出されたガス冷媒は、さらに、電動機４０を通過して容器２０の頂部にある吐出管２２から容器２０の外へ吐出される。容器２０の外へ吐出された冷媒は、冷媒回路１１を通って、再び吸入マフラ２３に戻ってくる。   Electric power is supplied from the terminal 24 to the stator 41 of the electric motor 40 via the lead wire. As a result, a current flows through the winding 44 of the stator 41 and a magnetic flux is generated from the winding 44. The rotor 42 of the electric motor 40 rotates by the action of the magnetic flux generated from the winding 44 and the magnetic flux generated from the permanent magnet of the rotor 42. As the rotor 42 rotates, the crankshaft 50 fixed to the rotor 42 rotates. As the crankshaft 50 rotates, the rolling piston 32 of the compression mechanism 30 rotates eccentrically in the cylinder chamber 61 of the cylinder 31 of the compression mechanism 30. A cylinder chamber 61 that is a space between the cylinder 31 and the rolling piston 32 is divided into a suction chamber and a compression chamber by a vane 64. As the crankshaft 50 rotates, the volume of the suction chamber and the volume of the compression chamber change. In the suction chamber, the volume gradually increases, whereby low-pressure gas refrigerant is sucked from the suction muffler 23. In the compression chamber, the gas refrigerant therein is compressed by gradually reducing the volume. The compressed, high-pressure and high-temperature gas refrigerant is discharged from the discharge muffler 35 into the space in the container 20. The discharged gas refrigerant further passes through the electric motor 40 and is discharged out of the container 20 from the discharge pipe 22 at the top of the container 20. The refrigerant discharged to the outside of the container 20 returns to the suction muffler 23 again through the refrigerant circuit 11.

＊＊＊詳細な構成の説明＊＊＊
図５を参照して、本実施の形態に係る機器の構成要素である主軸受３３の詳細な構成を説明する。*** Detailed explanation of the structure ***
With reference to FIG. 5, the detailed structure of the main bearing 33 which is a component of the apparatus based on this Embodiment is demonstrated.

図５は、圧縮機構３０及びクランク軸５０の一部の縦断面を示している。なお、図５において、断面を表すハッチングは省略している。   FIG. 5 shows a longitudinal section of a part of the compression mechanism 30 and the crankshaft 50. In FIG. 5, hatching representing a cross section is omitted.

前述したように、圧縮機構３０は、主軸受３３を、電動機４０側に有し、副軸受３４を、電動機４０側と逆側に有する。主軸受３３及び副軸受３４のそれぞれには、クランク軸５０が嵌められている。具体的には、主軸受３３に主軸部５２が摺動自在に嵌められ、副軸受３４に副軸部５３が摺動自在に嵌められている。主軸受３３及び副軸受３４のそれぞれの内周面には、クランク軸５０を介して容器２０の底部から冷凍機油２５が供給されることで油膜が形成されている。主軸受３３及び副軸受３４は、油膜の流体潤滑によってクランク軸５０に接触せずにクランク軸５０を支持している。   As described above, the compression mechanism 30 has the main bearing 33 on the electric motor 40 side and the auxiliary bearing 34 on the side opposite to the electric motor 40 side. A crankshaft 50 is fitted in each of the main bearing 33 and the sub bearing 34. Specifically, the main shaft portion 52 is slidably fitted to the main bearing 33, and the subshaft portion 53 is slidably fitted to the sub bearing 34. An oil film is formed on the inner peripheral surfaces of the main bearing 33 and the sub bearing 34 by supplying the refrigerating machine oil 25 from the bottom of the container 20 via the crankshaft 50. The main bearing 33 and the sub bearing 34 support the crankshaft 50 without contacting the crankshaft 50 by fluid lubrication of the oil film.

主軸受３３は、平板状の固定部７１と、円筒状の軸受部７２とを有する。固定部７１は、前述した締結具３６でシリンダ３１の上側に固定されている。軸受部７２は、固定部７１から、シリンダ３１とは逆方向、即ち、回転子４２の方向に立ち上がっている。軸受部７２の軸方向両端には、開口が設けられている。これらの開口同士をつなぐ空間には、一方の開口から他方の開口へ貫通するように、主軸部５２が挿入されている。   The main bearing 33 has a flat plate-like fixing portion 71 and a cylindrical bearing portion 72. The fixing portion 71 is fixed to the upper side of the cylinder 31 by the fastener 36 described above. The bearing portion 72 rises from the fixed portion 71 in the direction opposite to the cylinder 31, that is, in the direction of the rotor 42. Openings are provided at both axial ends of the bearing portion 72. A main shaft portion 52 is inserted into a space connecting these openings so as to penetrate from one opening to the other.

副軸受３４は、主軸受３３と同様に、平板状の固定部７３と、円筒状の軸受部７４とを有する。固定部７３は、前述した締結具３６でシリンダ３１の下側に固定されている。軸受部７４は、固定部７３から、シリンダ３１とは逆方向、即ち、容器２０の底部の方向に立ち上がっている。軸受部７４の軸方向両端には、開口が設けられている。これらの開口同士をつなぐ空間には、一方の開口から他方の開口へ貫通するように、副軸部５３が挿入されている。   Similar to the main bearing 33, the sub-bearing 34 has a flat plate-like fixed portion 73 and a cylindrical bearing portion 74. The fixing portion 73 is fixed to the lower side of the cylinder 31 with the fastener 36 described above. The bearing portion 74 rises from the fixed portion 73 in the direction opposite to the cylinder 31, that is, in the direction of the bottom portion of the container 20. Openings are provided at both axial ends of the bearing portion 74. In the space connecting these openings, a sub-shaft portion 53 is inserted so as to penetrate from one opening to the other opening.

本実施の形態では、電動機４０が圧縮機構３０の上方に設けられている。そのため、回転子４２のふれまわりが大きくなるほど、主軸部５２の上端部を支点としたクランク軸５０の撓みが増大する。この撓みによって、主軸受３３と主軸部５２との間に形成された油膜の流体潤滑が阻害されると、主軸受３３の上端部８１が主軸部５２に接触して主軸受３３の上端部８１又は主軸部５２にスカッフが発生するおそれがある。したがって、主軸受３３と主軸部５２との少なくともいずれかが、回転子４２のふれまわりが大きくなっても油膜の流体潤滑を適切に保てるような構成になっている必要がある。   In the present embodiment, the electric motor 40 is provided above the compression mechanism 30. Therefore, the deflection of the crankshaft 50 with the upper end portion of the main shaft portion 52 as a fulcrum increases as the swirl of the rotor 42 increases. When the fluid lubrication of the oil film formed between the main bearing 33 and the main shaft portion 52 is hindered by this bending, the upper end portion 81 of the main bearing 33 comes into contact with the main shaft portion 52 and the upper end portion 81 of the main bearing 33. Or there is a possibility that scuffing may occur in the main shaft portion 52. Therefore, at least one of the main bearing 33 and the main shaft portion 52 needs to be configured so that fluid lubrication of the oil film can be appropriately maintained even when the whirling of the rotor 42 increases.

主軸部５２の直径を大きくして主軸部５２の剛性を高めれば、回転子４２のふれまわりに伴うクランク軸５０の撓みを低減することができる。しかし、圧縮機１２を小型化及び大容量化するためには、主軸部５２の直径を維持したまま、電動機コア巾を大きくすることが望ましい。そのため、本実施の形態では、主軸受３３の構成を工夫することで油膜の流体潤滑の維持を図っている。即ち、本実施の形態では、副軸受３４よりも電動機４０に近い位置に設けられている主軸受３３が、回転子４２のふれまわりに伴うクランク軸５０の撓みの影響を大きく受けるが、その撓みに対して油膜の流体潤滑を適切に保てるような構成になっている。具体的には、主軸受３３の上端部８１の内周面８２が湾曲していることで主軸受３３の上端部８１の内径が上方に向かって徐々に大きくなっている。この構成によれば、主軸受３３の上端部８１におけるバリ発生防止の効果も得られる。   If the diameter of the main shaft portion 52 is increased to increase the rigidity of the main shaft portion 52, the bending of the crankshaft 50 accompanying the rotation of the rotor 42 can be reduced. However, in order to reduce the size and increase the capacity of the compressor 12, it is desirable to increase the motor core width while maintaining the diameter of the main shaft portion 52. For this reason, in the present embodiment, the fluid lubrication of the oil film is maintained by devising the configuration of the main bearing 33. In other words, in the present embodiment, the main bearing 33 provided at a position closer to the electric motor 40 than the auxiliary bearing 34 is greatly affected by the bending of the crankshaft 50 associated with the swing of the rotor 42. In contrast, the fluid lubrication of the oil film can be appropriately maintained. Specifically, the inner peripheral surface 82 of the upper end portion 81 of the main bearing 33 is curved, so that the inner diameter of the upper end portion 81 of the main bearing 33 gradually increases upward. According to this configuration, the effect of preventing the occurrence of burrs at the upper end portion 81 of the main bearing 33 is also obtained.

本実施の形態では、主軸受３３の下端部８３の内周面８４が傾斜していることで主軸受３３の下端部８３の内径が下方に向かって徐々に大きくなっている。即ち、主軸受３３の下端部８３の内周部が面取りされている。この構成によれば、主軸受３３の下端部８３におけるバリ発生防止の効果が得られる。   In the present embodiment, the inner peripheral surface 84 of the lower end portion 83 of the main bearing 33 is inclined, so that the inner diameter of the lower end portion 83 of the main bearing 33 gradually increases downward. That is, the inner peripheral portion of the lower end portion 83 of the main bearing 33 is chamfered. According to this configuration, the effect of preventing the occurrence of burrs at the lower end 83 of the main bearing 33 is obtained.

主軸受３３の上端部８１の内周面８２が湾曲している部分である湾曲部８５の垂直距離Ｄ１は、０．１ミリメートル以上２．０ミリメートル以下であることが望ましい。湾曲部８５の垂直距離を３ミリメートル以上に延長すると、低回転数で圧縮機１２が運転している場合等、クランク軸５０の撓みが小さいときには、湾曲部８５とクランク軸５０との隙間５５が広いために油膜が有効に作用しない範囲が拡大する。その結果、実質的な軸受長さが減少してしまい、主軸受３３の上端部８１又は主軸部５２にスカッフが発生するおそれがある。同じ理由から、主軸受３３の下端部８３の内周面８４が傾斜している部分である傾斜部８６の垂直距離Ｄ２も、０．１ミリメートル以上２．０ミリメートル以下であることが望ましい。   The vertical distance D1 of the curved portion 85, which is a portion where the inner peripheral surface 82 of the upper end portion 81 of the main bearing 33 is curved, is preferably 0.1 mm or more and 2.0 mm or less. When the vertical distance of the curved portion 85 is extended to 3 millimeters or more, the gap 55 between the curved portion 85 and the crankshaft 50 is reduced when the crankshaft 50 is less bent, such as when the compressor 12 is operating at a low rotational speed. Since it is wide, the range where the oil film does not work effectively is expanded. As a result, the substantial bearing length decreases, and scuffing may occur at the upper end portion 81 or the main shaft portion 52 of the main bearing 33. For the same reason, the vertical distance D2 of the inclined portion 86, which is the portion where the inner peripheral surface 84 of the lower end portion 83 of the main bearing 33 is inclined, is preferably 0.1 mm or more and 2.0 mm or less.

本実施の形態では、湾曲部８５の垂直距離Ｄ１が傾斜部８６の垂直距離Ｄ２と同じである。主軸受３３の上端部８１の縦断面における湾曲部８５の内周面８２の形状は、傾斜部８６の垂直距離Ｄ２と同じ長さの半径を持つ円弧である。このような円弧形状を採用することで、図６に示すように、傾斜部８６と同じ面取りを採用するよりも油膜負荷容量を確保することができる。よって、クランク軸５０が大きく撓んだときに、油膜の流体潤滑を維持することができる。また、前述したように、円弧形状を採用した湾曲部８５の垂直距離Ｄ１を０．１ミリメートル以上２．０ミリメートル以下とすることで、実質的な軸受長さを確保することができる。よって、クランク軸５０が撓んでいないときにも、油膜の流体潤滑を維持することができる。   In the present embodiment, the vertical distance D1 of the curved portion 85 is the same as the vertical distance D2 of the inclined portion 86. The shape of the inner peripheral surface 82 of the curved portion 85 in the longitudinal section of the upper end portion 81 of the main bearing 33 is an arc having a radius having the same length as the vertical distance D2 of the inclined portion 86. By adopting such an arc shape, as shown in FIG. 6, the oil film load capacity can be ensured as compared with the case where the same chamfering as that of the inclined portion 86 is adopted. Therefore, when the crankshaft 50 is greatly bent, fluid lubrication of the oil film can be maintained. Further, as described above, the substantial bearing length can be ensured by setting the vertical distance D1 of the curved portion 85 adopting the arc shape to 0.1 mm or more and 2.0 mm or less. Therefore, fluid lubrication of the oil film can be maintained even when the crankshaft 50 is not bent.

傾斜部８６とクランク軸５０との隙間５６は、油膜の流体潤滑を維持しやすくするために、なるべく狭くすることが望ましい。一方、湾曲部８５とクランク軸５０との隙間５５は、クランク軸５０が大きく撓んだときの金属接触を避けられる程度に広くする必要がある。したがって、湾曲部８５とクランク軸５０との隙間５５の最大幅Ｗ１は、傾斜部８６とクランク軸５０との隙間５６の最大幅Ｗ２よりも広いことが望ましい。   It is desirable that the gap 56 between the inclined portion 86 and the crankshaft 50 be as narrow as possible in order to easily maintain fluid lubrication of the oil film. On the other hand, the gap 55 between the curved portion 85 and the crankshaft 50 needs to be wide enough to avoid metal contact when the crankshaft 50 is greatly bent. Therefore, it is desirable that the maximum width W1 of the gap 55 between the curved portion 85 and the crankshaft 50 is wider than the maximum width W2 of the gap 56 between the inclined portion 86 and the crankshaft 50.

＊＊＊実施の形態の効果の説明＊＊＊
本実施の形態では、主軸受３３の上端部８１の内周面８２が湾曲していることで主軸受３３の上端部８１の内径が上方に向かって徐々に大きくなっている。このため、本実施の形態によれば、主軸部５２の上端部を支点としたクランク軸５０の撓みが増大しても、主軸受３３の上端部８１が主軸部５２に接触しにくくなる。よって、主軸受３３の上端部８１又は主軸部５２におけるスカッフの発生を防止することができる。*** Explanation of the effect of the embodiment ***
In the present embodiment, the inner peripheral surface 82 of the upper end portion 81 of the main bearing 33 is curved, so that the inner diameter of the upper end portion 81 of the main bearing 33 gradually increases upward. For this reason, according to the present embodiment, even if the bending of the crankshaft 50 with the upper end portion of the main shaft portion 52 as a fulcrum increases, the upper end portion 81 of the main bearing 33 is less likely to contact the main shaft portion 52. Therefore, the occurrence of scuffing at the upper end portion 81 or the main shaft portion 52 of the main bearing 33 can be prevented.

小型かつ高出力の空気調和機を製作するためには、圧縮機１２に、小型で、排除容積の大きい圧縮機構３０が必要となる。また、地球環境保護のため、使用が提案されている冷媒のうち、低圧縮条件で使用される冷媒は、冷媒回路１１内での循環量を増加させないと、従来の冷媒と同じポテンシャルが得られない。よって、そのような冷媒を使用するためにも、排除容積の大きい圧縮機構３０が必要となる。   In order to manufacture a small and high output air conditioner, the compressor 12 needs a compression mechanism 30 that is small and has a large excluded volume. In addition, among the refrigerants that are proposed to be used for protecting the global environment, the refrigerant that is used under the low compression condition can obtain the same potential as the conventional refrigerant unless the circulation amount in the refrigerant circuit 11 is increased. Absent. Therefore, in order to use such a refrigerant, the compression mechanism 30 having a large excluded volume is required.

排除容積の拡大方法として、圧縮機構３０のシリンダ数を増やす方法がある。しかし、シリンダ数を増やす場合、圧縮機１２が軸方向、即ち、高さ方向に伸長されるので、小型化が難しくなる。また、シリンダ数の増加により、圧縮機構３０の構造が複雑となり、部品点数が増加し、信頼性確保のための設計負荷が増大し、コストが上昇する。   As a method for expanding the excluded volume, there is a method for increasing the number of cylinders of the compression mechanism 30. However, when the number of cylinders is increased, the compressor 12 is extended in the axial direction, that is, in the height direction, so that it is difficult to reduce the size. Further, the increase in the number of cylinders complicates the structure of the compression mechanism 30, increases the number of parts, increases the design load for ensuring reliability, and increases the cost.

圧縮機１２の大きさを維持するか或いは小さくし、排除容積を拡大するためには、圧縮機構３０のシリンダ室６１の内径とクランク軸５０の直径を維持したまま、クランク軸５０の偏心軸部５１の偏心量を大きくすることが最適である。排除容積に応じた電動機４０の出力向上のため、電動機コア巾を大きくすることが有効である。   In order to maintain or reduce the size of the compressor 12 and expand the excluded volume, the eccentric shaft portion of the crankshaft 50 is maintained while maintaining the inner diameter of the cylinder chamber 61 of the compression mechanism 30 and the diameter of the crankshaft 50. It is optimal to increase the amount of eccentricity 51. In order to improve the output of the electric motor 40 according to the excluded volume, it is effective to increase the electric motor core width.

しかし、クランク軸５０の直径を維持したまま、電動機コア巾を大きくすると、回転子４２の重量増大及び重心位置上昇により、回転子４２のふれまわりが大きくなる。クランク軸５０の剛性は変わらないため、回転子４２のふれまわりが大きくなるほど、主軸部５２の上端部を支点としたクランク軸５０の撓みが増大する。この撓みによって、油膜の流体潤滑が阻害されると、主軸受３３の上端部８１が主軸部５２に接触して主軸受３３の上端部８１又は主軸部５２にスカッフが発生するおそれがある。   However, if the electric motor core width is increased while maintaining the diameter of the crankshaft 50, the swirl of the rotor 42 increases due to the increase in the weight of the rotor 42 and the rise in the center of gravity position. Since the rigidity of the crankshaft 50 does not change, the deflection of the crankshaft 50 with the upper end portion of the main shaft portion 52 as a fulcrum increases as the swirl of the rotor 42 increases. If the fluid lubrication of the oil film is inhibited by this bending, the upper end portion 81 of the main bearing 33 may come into contact with the main shaft portion 52 and scuffing may occur at the upper end portion 81 of the main bearing 33 or the main shaft portion 52.

本実施の形態では、主軸受３３の回転子４２に近い上端のみに円弧形状の湾曲部８５が設けられている。その円弧の半径は、主軸受３３の回転子４２から遠い下端の面取りと同じ長さ、望ましくは、０．１ミリメートル以上２．０ミリメートル以下である。よって、クランク軸５０が大きく撓んだときに、面取りよりも油膜負荷容量を確保することができる。また、クランク軸５０が撓んでいないときにも、実質的な軸受長さを確保することができる。したがって、本実施の形態によれば、主軸受３３の上端部８１又は主軸部５２のスカッフを防止することができる。   In the present embodiment, an arc-shaped curved portion 85 is provided only at the upper end of the main bearing 33 close to the rotor 42. The radius of the arc is the same length as the chamfer at the lower end far from the rotor 42 of the main bearing 33, and preferably 0.1 mm or more and 2.0 mm or less. Therefore, when the crankshaft 50 is greatly bent, the oil film load capacity can be secured rather than the chamfering. Further, a substantial bearing length can be secured even when the crankshaft 50 is not bent. Therefore, according to the present embodiment, scuffing of the upper end portion 81 of the main bearing 33 or the main shaft portion 52 can be prevented.

本実施の形態では、回転子４２の片側のみに軸受が設けられている。そのため、軸受の回転子４２に近い側では、クランク軸５０の撓み量が大きく、軸受の回転子４２から遠い側では、クランク軸５０の撓み量が小さい。したがって、副軸受３４よりも電動機４０に近い位置に設けられている主軸受３３の回転子４２に近い側の端のみに円弧形状を採用し、回転子４２から遠い側の端は面取りでとどめることで、好適な主軸受３３を実現できる。   In the present embodiment, a bearing is provided only on one side of the rotor 42. Therefore, the amount of bending of the crankshaft 50 is large on the side close to the rotor 42 of the bearing, and the amount of bending of the crankshaft 50 is small on the side far from the rotor 42 of the bearing. Accordingly, an arc shape is adopted only for the end closer to the rotor 42 of the main bearing 33 provided closer to the electric motor 40 than the auxiliary bearing 34, and the end far from the rotor 42 is chamfered. Thus, a suitable main bearing 33 can be realized.

以上説明したように、本実施の形態では、主軸部５２の上端部を支点としたクランク軸５０の撓みが増大しても油膜負荷容量を確保することができるとともに、実質的な軸受長さを確保することができる。したがって、主軸受３３の先端部及び実質長さ部分のいずれの潤滑性も低下せず、スカッフを防止することができる。これにより、高性能で、信頼性が高い圧縮機１２を得ることができる。   As described above, in the present embodiment, the oil film load capacity can be secured even if the deflection of the crankshaft 50 with the upper end portion of the main shaft portion 52 as a fulcrum increases, and the substantial bearing length is reduced. Can be secured. Therefore, the lubricity of any of the front end portion and the substantial length portion of the main bearing 33 is not deteriorated, and scuffing can be prevented. Thereby, the compressor 12 with high performance and high reliability can be obtained.

＊＊＊他の構成＊＊＊
本実施の形態では、主軸受３３の下端部８３に傾斜部８６が設けられているが、傾斜部８６はなくてもよい。即ち、主軸受３３の下端部８３の内周部は、面取りされていなくてもよい。*** Other configurations ***
In the present embodiment, the inclined portion 86 is provided at the lower end portion 83 of the main bearing 33, but the inclined portion 86 may not be provided. That is, the inner peripheral portion of the lower end portion 83 of the main bearing 33 may not be chamfered.

以上、本発明の実施の形態について説明したが、この実施の形態を部分的に実施しても構わない。具体的には、この実施の形態の説明において装置又は機器の構成要素として説明するもののうち、いずれか１つのみを採用してもよいし、いくつかの任意の組み合わせを採用してもよい。なお、本発明は、この実施の形態に限定されるものではなく、必要に応じて種々の変更が可能である。   As mentioned above, although embodiment of this invention was described, you may implement this embodiment partially. Specifically, only one of those described as components of the apparatus or device in the description of this embodiment may be employed, or some arbitrary combinations may be employed. In addition, this invention is not limited to this embodiment, A various change is possible as needed.

１０ 冷凍サイクル装置、１１ 冷媒回路、１２ 圧縮機、１３ 四方弁、１４ 第１熱交換器、１５ 膨張機構、１６ 第２熱交換器、１７ 制御装置、２０ 容器、２１ 吸入管、２２ 吐出管、２３ 吸入マフラ、２４ 端子、２５ 冷凍機油、３０ 圧縮機構、３１ シリンダ、３２ ローリングピストン、３３ 主軸受、３４ 副軸受、３５ 吐出マフラ、３６ 締結具、４０ 電動機、４１ 固定子、４２ 回転子、４３ 固定子鉄心、４４ 巻線、４５ 回転子鉄心、５０ クランク軸、５１ 偏心軸部、５２ 主軸部、５３ 副軸部、５４ 貫通孔、５５ 隙間、５６ 隙間、６１ シリンダ室、６２ ベーン溝、６３ 背圧室、６４ ベーン、７１ 固定部、７２ 軸受部、７３ 固定部、７４ 軸受部、８１ 上端部、８２ 内周面、８３ 下端部、８４ 内周面、８５ 湾曲部、８６ 傾斜部。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Refrigeration cycle apparatus, 11 Refrigerant circuit, 12 Compressor, 13 Four-way valve, 14 1st heat exchanger, 15 Expansion mechanism, 16 2nd heat exchanger, 17 Control apparatus, 20 Container, 21 Suction pipe, 22 Discharge pipe, 23 Suction Muffler, 24 Terminal, 25 Refrigerating Machine Oil, 30 Compression Mechanism, 31 Cylinder, 32 Rolling Piston, 33 Main Bearing, 34 Sub Bearing, 35 Discharge Muffler, 36 Fastener, 40 Electric Motor, 41 Stator, 42 Rotor, 43 Stator core, 44 windings, 45 rotor core, 50 crankshaft, 51 eccentric shaft, 52 main shaft, 53 subshaft, 54 through hole, 55 clearance, 56 clearance, 61 cylinder chamber, 62 vane groove, 63 Back pressure chamber, 64 vane, 71 fixed portion, 72 bearing portion, 73 fixed portion, 74 bearing portion, 81 upper end portion, 82 inner peripheral surface, 83 lower end portion, 8 Inner peripheral surface, 85 curved portion, 86 the inclined portion.

Claims (7)

底部に冷凍機油が貯留された容器と、
前記容器に収納された電動機と、
前記冷凍機油の給油路と前記電動機の回転軸とを形成するクランク軸と、
前記容器の内部で前記電動機の下方に配置され、前記クランク軸を介して伝達される前記電動機の回転力によって駆動される圧縮機構であり、前記クランク軸が嵌められ、前記クランク軸を介して前記容器の底部から前記冷凍機油が供給されることで内周面に油膜が形成される軸受を、前記電動機側に有する圧縮機構と
を備え、
前記軸受の上端部の内周面が湾曲していることで前記軸受の上端部の内径が上方に向かって徐々に大きくなっている圧縮機。A container in which refrigerator oil is stored at the bottom;
An electric motor housed in the container;
A crankshaft forming an oil supply passage for the refrigerating machine oil and a rotating shaft of the electric motor;
A compression mechanism disposed below the electric motor inside the container and driven by the rotational force of the electric motor transmitted through the crankshaft, wherein the crankshaft is fitted and the crankshaft is used to A compression mechanism having a bearing on the inner side of the motor, on which an oil film is formed by supplying the refrigerating machine oil from the bottom of the container,
A compressor in which an inner diameter of an upper end portion of the bearing is curved so that an inner diameter of the upper end portion of the bearing is gradually increased upward. 前記軸受の下端部の内周面が傾斜していることで前記軸受の下端部の内径が下方に向かって徐々に大きくなっている請求項１に記載の圧縮機。   The compressor according to claim 1, wherein the inner peripheral surface of the lower end portion of the bearing is inclined so that the inner diameter of the lower end portion of the bearing gradually increases downward. 前記軸受の上端部の内周面が湾曲している部分である湾曲部の垂直距離が、前記軸受の下端部の内周面が傾斜している部分である傾斜部の垂直距離と同じであり、前記軸受の上端部の縦断面における前記湾曲部の内周面の形状が、前記傾斜部の垂直距離と同じ長さの半径を持つ円弧である請求項２に記載の圧縮機。   The vertical distance of the curved portion, which is a portion where the inner peripheral surface of the upper end portion of the bearing is curved, is the same as the vertical distance of the inclined portion, which is a portion where the inner peripheral surface of the lower end portion of the bearing is inclined. The compressor according to claim 2, wherein the shape of the inner peripheral surface of the curved portion in the longitudinal section of the upper end portion of the bearing is an arc having the same length as the vertical distance of the inclined portion. 前記軸受の上端部の内周面が湾曲している部分である湾曲部と前記クランク軸との隙間の最大幅が、前記軸受の下端部の内周面が傾斜している部分である傾斜部と前記クランク軸との隙間の最大幅よりも広い請求項２に記載の圧縮機。   The maximum width of the gap between the curved portion, which is a portion where the inner peripheral surface of the upper end portion of the bearing is curved, and the inclined portion, where the inner peripheral surface of the lower end portion of the bearing is inclined. The compressor according to claim 2, wherein the compressor is wider than a maximum width of a gap between the crankshaft and the crankshaft. 前記軸受の上端部の内周面が湾曲している部分である湾曲部の垂直距離が０．１ミリメートル以上２．０ミリメートル以下である請求項１又は２に記載の圧縮機。   The compressor according to claim 1 or 2, wherein the vertical distance of the curved portion, which is a portion where the inner peripheral surface of the upper end portion of the bearing is curved, is 0.1 mm or more and 2.0 mm or less. 前記圧縮機構は、前記軸受である主軸受を、前記電動機側に有し、前記クランク軸が嵌められ、前記クランク軸を介して前記容器の底部から前記冷凍機油が供給されることで内周面に油膜が形成される副軸受を、前記電動機側と逆側に有する請求項１から５のいずれか１項に記載の圧縮機。   The compression mechanism has a main bearing, which is the bearing, on the electric motor side, the crankshaft is fitted, and the refrigerating machine oil is supplied from the bottom of the container via the crankshaft, whereby the inner peripheral surface The compressor according to any one of claims 1 to 5, further comprising a sub-bearing having an oil film formed on a side opposite to the electric motor side. 請求項１から６のいずれか１項に記載の圧縮機を備える冷凍サイクル装置。   A refrigeration cycle apparatus comprising the compressor according to any one of claims 1 to 6.
JP2017554686A 2015-12-07 2015-12-07 Compressor and refrigeration cycle apparatus Pending JPWO2017098567A1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2015/084314 WO2017098567A1 (en) 2015-12-07 2015-12-07 Compressor and refrigeration cycle device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPWO2017098567A1 true JPWO2017098567A1 (en) 2018-02-22

Family

ID=59013797

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017554686A Pending JPWO2017098567A1 (en) 2015-12-07 2015-12-07 Compressor and refrigeration cycle apparatus

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JPWO2017098567A1 (en)
KR (1) KR101992586B1 (en)
CN (1) CN108368849A (en)
CZ (1) CZ2018203A3 (en)
WO (1) WO2017098567A1 (en)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003003959A (en) * 2001-06-20 2003-01-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd Compressor
JP2010255448A (en) * 2009-04-22 2010-11-11 Panasonic Corp Rotary compressor
JP2014139443A (en) * 2012-10-23 2014-07-31 Panasonic Corp Rotary compressor

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20000009656U (en) * 1998-11-09 2000-06-05 구자홍 Friction loss reduction structure of hermetic rotary compressor
JP2001182741A (en) * 1999-12-27 2001-07-06 Sankyo Seiki Mfg Co Ltd Kinetic pressure thrust bearing device and its manufacturing method
JP2001289169A (en) 2000-04-05 2001-10-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd Compressor
CN101749247B (en) * 2008-12-05 2014-03-19 童夏民 Totally-enclosed rotor type refrigerating compressor with compression cycle of cold cylinder
JP2013245767A (en) * 2012-05-25 2013-12-09 Taiho Kogyo Co Ltd Sliding bearing
CN104514722B (en) * 2014-12-22 2017-01-18 重庆凌达压缩机有限公司 Compressing assembly and rotary compressor with same

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003003959A (en) * 2001-06-20 2003-01-08 Matsushita Electric Ind Co Ltd Compressor
JP2010255448A (en) * 2009-04-22 2010-11-11 Panasonic Corp Rotary compressor
JP2014139443A (en) * 2012-10-23 2014-07-31 Panasonic Corp Rotary compressor

Also Published As

Publication number Publication date
WO2017098567A1 (en) 2017-06-15
CZ2018203A3 (en) 2018-06-06
KR101992586B1 (en) 2019-06-24
CN108368849A (en) 2018-08-03
KR20180050351A (en) 2018-05-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5445550B2 (en) Vane rotary compressor
JPWO2019102574A1 (en) Electric motor, compressor and refrigeration cycle device
JP6752376B2 (en) Compressor and refrigeration cycle equipment
KR102320908B1 (en) Compressors and refrigeration cycle units
JP6407432B2 (en) Compressor and refrigeration cycle apparatus
CN106981935B (en) Stator core, compressor, and refrigeration cycle device
JP6452862B2 (en) Electric motor, compressor, refrigeration cycle apparatus, and electric motor manufacturing method
WO2017098567A1 (en) Compressor and refrigeration cycle device
JP6556342B2 (en) Stator, motor, compressor and refrigeration cycle equipment
CN109642561B (en) Compressor and refrigeration cycle device
WO2021229742A1 (en) Electric motor, compressor, and refrigeration cycle device
JP7191246B2 (en) Scroll compressor and refrigeration cycle equipment
JP2016021837A (en) Motor and compressor

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20171024

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20180731

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180817

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20190129