JPWO2017086130A1 - 冷媒処理装置及び冷凍空調システム - Google Patents
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Abstract
Description
まず、本実施形態に係る冷凍空調システム1を用意した。室内熱交換装置10として、ダイキン工業株式会社製FZ285Xを用いた。室外熱交換装置18として、ダイキン工業株式会社製RAZ285XEを用いた。冷媒として、R−22を用いた。
室内温度: 26.5℃
室内相対湿度: 67%RH
外気温度: 28.5℃
室内熱交換装置の出口温度: 24℃
圧縮機の入口側(室内熱交換装置側)の圧力: 0.28MPa
圧縮機の出口側(室外熱交換装置側)の圧力: 1.43MPa
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 885Wh/h
冷媒処理装置100を備えない以外は実施例1−1と同様の冷凍空調システムを用意し、冷凍空調システムを冷房装置として、実施例1−1と同じ条件で60分間運転したところ、室内温度及び室内熱交換装置の出口温度は運転開始から22分で24℃となった。
圧縮機の入口側(室内熱交換装置側)の圧力: 0.37MPa
圧縮機の出口側(室外熱交換装置側)の圧力: 1.81MPa
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 1320Wh/h
本実施形態に係る冷凍空調システム1を用意した。室内熱交換装置10として、ダイキン工業株式会社製FZ285Xを用いた。室外熱交換装置18として、ダイキン工業株式会社製RAZ285XEを用いた。冷媒として、R−22を用いた。
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 900Wh/h
また、運転を再開してから7分経過した後では、圧縮機16における1時間あたりの消費電力量は885Wh/h程度で推移した。
管部114に線状溝119が形成されていない以外は実施例1−2と同様の冷凍空調システムを用意し、冷凍空調システムを冷房装置として、実施例1−2と同じ条件で運転した。具体的には、30分間運転して10分停止した後、運転を再開した。運転を再開してから7分間での圧縮機における1時間あたりの消費電力量を、測定器(イーデンキ社製ワットチェッカー(電力計)DW−777)で計測した。その結果は、以下のとおりであった。
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 969Wh/h
以上のように、実施例1−1においては、比較例1−1と比較して、低圧運転が維持され、冷媒が液化しやすくなり、室内の冷房能力が向上したことが確認された。また、実施例1−1においては、比較例1−1と比較して、圧縮機における1時間あたりの消費電力量が32.9%程度低くなり、省エネルギーに大きく貢献することが確認された。さらに、実施例1−2においては、比較例1−2と比較して、線状溝119の存在により、圧縮機における1時間あたりの消費電力量が69Wh/h(6.25%)低くなり、省エネルギーによりいっそう貢献することが確認された。
まず、本実施形態に係る冷凍空調システム1を用意した。室内熱交換装置10としてダイキン工業株式会社製FZ285Xを用いた。室外熱交換装置18として、ダイキン工業株式会社製RAZ285XEを用いた。冷媒として、R−22を用いた。
室内温度: 20℃
室内相対湿度: 53%RH
外気温度: 7℃
圧縮機の入口側(室内熱交換装置側)の圧力: 0.29MPa
圧縮機の出口側(室外熱交換装置側)の圧力: 1.44MPa
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 960Wh/h
冷媒処理装置100を備えない以外は実施例2−1と同様の冷凍空調システムを用意し、冷凍空調システムを暖房装置として、実施例2−1と同じ条件で60分間運転した。
圧縮機の入口側(室内熱交換装置側)の圧力: 0.45MPa
圧縮機の出口側(室外熱交換装置側)の圧力: 1.70MPa
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 1590Wh/h
本実施形態に係る冷凍空調システム1を用意した。室内熱交換装置10として、ダイキン工業株式会社製FZ285Xを用いた。室外熱交換装置18として、ダイキン工業株式会社製RAZ285XEを用いた。冷媒として、R−22を用いた。
室内温度: 20℃
室内相対湿度: 53%RH
外気温度: 7℃
具体的には、30分間運転して10分停止した後、運転を再開した。運転を再開してから7分間での圧縮機16における1時間あたりの消費電力量を、測定器(イーデンキ社製ワットチェッカー(電力計)DW−777)で計測した。その結果は、以下のとおりであった。
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 1008Wh/h
また、運転を再開してから7分経過した後では、圧縮機16における1時間あたりの消費電力量は960Wh/h程度で推移した。
管部114に線状溝119が形成されていない以外は実施例2−2と同様の冷凍空調システムを用意し、冷凍空調システムを暖房装置として、実施例2−2と同じ条件で運転した。具体的には、30分間運転して10分停止した後、運転を再開した。運転を再開してから7分間での圧縮機における1時間あたりの消費電力量を、測定器(イーデンキ社製ワットチェッカー(電力計)DW−777)で計測した。その結果は、以下のとおりであった。
圧縮機における1時間あたりの消費電力量: 1048Wh/h
以上のように、実施例2−1においては、比較例2−1と比較して、低圧運転が維持され、冷媒が液化しやすくなり、室内の暖房能力が向上したことが確認された。また、実施例2−1においては、比較例2−1と比較して、圧縮機における1時間あたりの消費電力量が39.6%程度低くなり、省エネルギーに大きく貢献することが確認された。さらに、実施例2−2においては、比較例2−2と比較して、線状溝119の存在により、圧縮機における1時間あたりの消費電力量が40Wh/h(4.77%)低くなり、省エネルギーによりいっそう貢献することが確認された。
Claims (9)
- 筒状の胴部と、前記胴部の両端部を閉塞する上側端壁部及び下側端壁部とを有する本体と、
前記本体内に冷媒を導入し又は前記本体内から冷媒を導出する管部及び細管とを備え、
前記管部は、前記下側端壁部を貫通するように前記下側端壁部に設けられると共に前記胴部の中心軸に沿って延びており、
前記細管は、前記上側端壁部を貫通するように前記上側端壁部に設けられており、
前記胴部の内周面には、前記中心軸に対して螺旋状に延びる第1の螺旋溝が形成されており、
前記管部の外周面には、前記中心軸に対して螺旋状に延びる第2の螺旋溝と、中心軸方向に延びる線状溝とが形成されている、冷媒処理装置。 - 前記線状溝の深さは前記第2の螺旋溝の深さより小さい、請求項1に記載の冷媒処理装置。
- 前記細管のうち本体内に位置する内側端部は曲げられており、
前記内側端部の開口は前記胴部の内周面を向いている、請求項1又は2に記載の冷媒処理装置。 - 前記第1の螺旋溝は前記胴部の全長にわたって延びており、
前記上側端壁部側における前記第1の螺旋溝のピッチは前記下側端壁部側における第1の螺旋溝のピッチよりも小さい、請求項1〜3のいずれか一項に記載の冷媒処理装置。 - 前記胴部の内周面に沿って取り付けられたコイルばねをさらに備え、
前記第1の螺旋溝は前記コイルばねの隣り合う金属線の間隙によって構成される、請求項1〜4のいずれか一項に記載の冷媒処理装置。 - 前記細管の中心軸は、前記胴部の中心軸に対して偏って形成されている、請求項1〜5のいずれか一項に記載の冷媒処理装置。
- 前記第2の螺旋溝は前記管部の外周面に形成された雄ネジである、請求項1〜6のいずれか一項に記載の冷媒処理装置。
- 前記管部内には、前記管部の流路面積よりも小さい流路面積を有する絞り部材が設けられている、請求項1〜7のいずれか一項に記載の冷媒処理装置。
- 室内熱交換装置と、
前記室内熱交換装置と配管で接続されると共に導入された冷媒を圧縮する圧縮機と、
前記圧縮機と配管で接続された室外熱交換装置と、
前記室外熱交換装置と配管で接続された請求項1〜8のいずれか一項に記載の冷媒処理装置と、
前記冷媒処理装置及び前記室内熱交換装置とそれぞれ配管で接続されると共に導入された冷媒を膨張する膨張器とを備える、冷凍空調システム。
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