JPWO2008123276A1 - Seamless pipe manufacturing method - Google Patents

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    • B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process

Abstract

従来技術に比べてより一層、管の長手方向肉厚分布を均一にすることが可能な継目無管の製造方法を提供する。本発明に係る継目無管の製造方法は、マンドレルバーＢの常温での長手方向外径分布を測定する第１ステップと、マンドレルミルＭでの延伸圧延工程に供した後の当該マンドレルバーの長手方向温度分布を測定する第２ステップと、当該マンドレルバーが挿入されて延伸圧延された管の熱間状態での長手方向肉厚分布を測定する第３ステップとを含む。そして、第１〜第３ステップで得られた各パラメータに基づき、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を算出する第４ステップと、次のタイミングで当該マンドレルバーを管の内面に挿入して延伸圧延する際に、当該マンドレルバーの長手方向外径分布に基づいて、孔型ロールＲの圧下方向の設定位置を調整する第５ステップとを含む。Provided is a method for producing a seamless pipe, which can make the thickness distribution in the longitudinal direction of the pipe more uniform than in the prior art. The method for producing a seamless pipe according to the present invention includes a first step of measuring a longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B at room temperature, and a longitudinal direction of the mandrel bar after being subjected to a drawing and rolling process in the mandrel mill M. A second step of measuring a directional temperature distribution, and a third step of measuring a longitudinal thickness distribution in a hot state of a tube that has been inserted and rolled by inserting the mandrel bar. And based on each parameter obtained in the first to third steps, the fourth step of calculating the longitudinal outer diameter distribution during stretching of the mandrel bar, and the mandrel bar on the inner surface of the pipe at the next timing A fifth step of adjusting the setting position of the roll-shaped roll R in the rolling direction based on the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar when inserted and stretch-rolled.

Description

本発明は、継目無管の製造方法に関する。特に、本発明は、管の長手方向肉厚分布を均一にすることが可能な継目無管の製造方法に関する。   The present invention relates to a method for producing a seamless pipe. In particular, the present invention relates to a method of manufacturing a seamless pipe that can make the longitudinal thickness distribution of the pipe uniform.

マンドレルミルとして、従来より、対向する２つの孔型ロールが各圧延スタンドに配設され、隣接する圧延スタンド間で孔型ロールの圧下方向を９０°ずらして交互に配置した２ロール式のマンドレルミルや、圧下方向の成す角が１２０°となるように３つの孔型ロールが各圧延スタンドに配設され、隣接する圧延スタンド間で孔型ロールの圧下方向を６０°ずらして交互に配置した３ロール式のマンドレルミルが用いられている。また、圧下方向の成す角が９０°となるように４つの孔型ロールが各圧延スタンドに配設された４ロール式のマンドレルミルも適用されている。   Conventionally, as a mandrel mill, a two-roll type mandrel mill in which two opposed roll-type rolls are arranged in each rolling stand, and the roll-type rolls are alternately arranged by shifting the roll-down direction by 90 ° between adjacent rolling stands. In addition, three perforated rolls are arranged in each rolling stand so that the angle formed in the reduction direction is 120 °, and the reduction direction of the perforated roll is shifted by 60 ° between adjacent rolling stands. A roll type mandrel mill is used. Further, a four-roll mandrel mill in which four perforated rolls are arranged in each rolling stand so that the angle formed by the rolling direction is 90 ° is also applied.

これらのマンドレルミルでは、管の内面にマンドレルバーが挿入され、このマンドレルバーと圧延スタンドに配設された孔型ロールとの間で管が延伸圧延される。一般的に、このマンドレルバーは複数本用意され、各マンドレルバーが循環使用される。つまり、延伸圧延に供された各マンドレルバーは、延伸圧延を終了した管から抜き取られ、この後に延伸圧延される管の内面に再び挿入されて使用される。   In these mandrel mills, a mandrel bar is inserted into the inner surface of the tube, and the tube is stretch-rolled between the mandrel bar and a perforated roll disposed on a rolling stand. In general, a plurality of mandrel bars are prepared, and each mandrel bar is circulated. That is, each mandrel bar subjected to drawing and rolling is extracted from the pipe that has been drawn and rolled and then inserted again into the inner surface of the pipe that is drawn and rolled.

上記のように、各マンドレルバーは循環使用されるため、その長手方向に不均一に摩耗し易い。また、延伸圧延時に管と接触する部分からの熱伝導や延伸圧延に伴う加工発熱等による熱により、マンドレルバーが、その長手方向に不均一に熱膨張する。このため、延伸圧延後の管の長手方向肉厚分布が不均一になり易いという問題がある。   As described above, since each mandrel bar is circulated, it tends to wear unevenly in its longitudinal direction. Further, the mandrel bar expands in the longitudinal direction in a non-uniform manner due to heat conduction from a portion in contact with the pipe at the time of stretching and heat due to processing heat generated by stretching and the like. For this reason, there exists a problem that the longitudinal thickness distribution of the pipe | tube after extending | stretching rolling tends to become non-uniform | heterogenous.

上記のような問題を解決することを目的として、従来、例えば、日本国特開昭５９−２７７０４号公報（特許文献１）、日本国特開昭６１−２６９９０９号公報（特許文献２）、日本国特開２００１−２９３５１１号公報（特許文献３）に記載の方法が提案されている。   In order to solve the above problems, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 59-27704 (Patent Document 1), Japanese Patent Laid-Open No. 61-269909 (Patent Document 2), Japan, A method described in Japanese Patent Laid-Open No. 2001-293511 (Patent Document 3) has been proposed.

しかしながら、特許文献１に記載の方法は、延伸圧延終了後のマンドレルバーの長手方向温度分布を測定し、この測定結果からマンドレルバーの延伸圧延中の長手方向外径分布を算出して、この算出したマンドレルバーの長手方向外径分布に基づいて、次の管を延伸圧延する際の孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する方法である。換言すれば、特許文献１に記載の方法では、マンドレルバーの摩耗や各マンドレルバーの長手方向外径分布についても何ら考慮されていない。従って、特許文献１に記載の方法では、延伸圧延後の管の長手方向肉厚分布を十分に均一化できない。   However, the method described in Patent Document 1 measures the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar after the drawing and rolling, calculates the longitudinal outer diameter distribution during the drawing and rolling of the mandrel bar from this measurement result, and calculates this This is a method of adjusting the setting position in the rolling direction of the hole roll when the next tube is drawn and rolled based on the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar. In other words, in the method described in Patent Document 1, no consideration is given to the wear of the mandrel bar and the longitudinal outer diameter distribution of each mandrel bar. Therefore, the method described in Patent Document 1 cannot sufficiently equalize the longitudinal thickness distribution of the pipe after drawing and rolling.

また、特許文献２に記載の方法は、マンドレルバーの１本当たりの管の延伸圧延本数に基づいて算出したマンドレルバーの摩耗量の代表値や、延伸圧延終了後のマンドレルバーの温度測定値に基づいて算出したマンドレルバーの熱膨張量の代表値等に基づいて、このマンドレルバーを次の延伸圧延に供する際に孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する方法である。換言すれば、特許文献２に記載の方法では、マンドレルバーの摩耗量や熱膨張量を考慮して孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整するものの、摩耗量や熱膨張量の長手方向の分布については何ら考慮されていない。従って、特許文献２に記載の方法では、延伸圧延後の管の長手方向肉厚分布を十分に均一化できない。   In addition, the method described in Patent Document 2 is based on the representative value of the amount of wear of the mandrel bar calculated based on the number of stretch-rolled tubes per mandrel bar, and the temperature measurement value of the mandrel bar after the end of stretch-rolling. Based on the representative value of the thermal expansion amount of the mandrel bar calculated based on this, the mandrel bar is adjusted for the setting position in the rolling direction when the mandrel bar is subjected to the next drawing and rolling. In other words, in the method described in Patent Document 2, the setting position in the rolling direction of the hole roll is adjusted in consideration of the wear amount and thermal expansion amount of the mandrel bar, but the longitudinal direction of the wear amount and thermal expansion amount is adjusted. No consideration is given to the distribution. Therefore, in the method described in Patent Document 2, the thickness distribution in the longitudinal direction of the pipe after drawing and rolling cannot be sufficiently uniformized.

さらに、特許文献３に記載の方法は、延伸圧延工程を経た管の熱間状態での長手方向肉厚分布測定値や、延伸圧延に供される前のマンドレルバーの長手方向外径分布測定値等に基づいて、次の管を延伸圧延する際の孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する方法である。換言すれば、管の長手方向肉厚分布測定値を、当該測定値を得たときに使用したマンドレルバーとは異なるマンドレルバーを用いて次の管を延伸圧延する際に利用する方法であるため、各マンドレルバーの長手方向外径分布が十分に反映されない。従って、特許文献３に記載の方法では、延伸圧延後の管の長手方向肉厚分布を十分に均一化できない。   Furthermore, the method described in Patent Document 3 is a measurement of a longitudinal thickness distribution in a hot state of a pipe that has undergone a drawing and rolling process, and a measurement value of a longitudinal outer diameter distribution of a mandrel bar before being subjected to drawing and rolling. Based on the above, it is a method of adjusting the setting position in the rolling direction of the hole roll when the next tube is drawn and rolled. In other words, because the longitudinal thickness distribution measurement value of the tube is a method used when the next tube is stretch-rolled using a mandrel bar different from the mandrel bar used when the measurement value was obtained. The longitudinal outer diameter distribution of each mandrel bar is not sufficiently reflected. Therefore, with the method described in Patent Document 3, the thickness distribution in the longitudinal direction of the pipe after drawing and rolling cannot be made sufficiently uniform.

本発明は、斯かる従来技術に鑑みなされたものであり、従来技術に比べてより一層、管の長手方向肉厚分布を均一にすることが可能な継目無管の製造方法を提供することを課題とする。   The present invention has been made in view of such a conventional technique, and provides a method for producing a seamless pipe capable of making the longitudinal thickness distribution of the pipe more uniform than that of the conventional technique. Let it be an issue.

前記課題を解決するため、本発明は、複数の孔型ロールがそれぞれ配設された複数の圧延スタンドを備えるマンドレルミルによって、内面にマンドレルバーが挿入された管を延伸圧延する工程を有する継目無管の製造方法であって、以下の第１〜第５ステップを含むことを特徴とする。
（１）第１ステップ：マンドレルバーの常温での長手方向外径分布を測定する。
（２）第２ステップ：前記延伸圧延工程に供した後の当該マンドレルバーの長手方向温度分布を測定する。
（３）第３ステップ：当該マンドレルバーが挿入されて延伸圧延された管の熱間状態での長手方向肉厚分布を測定する。
（４）第４ステップ：前記第１ステップで測定した当該マンドレルバーの常温での長手方向外径分布と、前記第２ステップで測定した当該マンドレルバーの長手方向温度分布とに基づいて、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を予測し、該予測した長手方向外径分布を前記第３ステップで測定した管の長手方向肉厚分布に基づいて補正することにより、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を算出する。
（５）第５ステップ：次のタイミングで当該マンドレルバーを管の内面に挿入して延伸圧延する際に、前記第４ステップで算出した当該マンドレルバーの長手方向外径分布に基づいて、前記孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する。In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a seamless process including a step of drawing and rolling a tube having a mandrel bar inserted on the inner surface by a mandrel mill having a plurality of rolling stands each provided with a plurality of perforated rolls. A method for manufacturing a tube, comprising the following first to fifth steps.
(1) First step: The longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at room temperature is measured.
(2) Second step: The longitudinal temperature distribution of the mandrel bar after being subjected to the drawing and rolling process is measured.
(3) Third step: Measure the thickness distribution in the longitudinal direction in the hot state of a tube that has been inserted and rolled by inserting the mandrel bar.
(4) Fourth step: Based on the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar measured in the first step at normal temperature and the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured in the second step. By predicting the longitudinal outer diameter distribution at the time of drawing and rolling the bar, and correcting the predicted longitudinal outer diameter distribution based on the longitudinal thickness distribution of the pipe measured in the third step, the mandrel bar The outer diameter distribution in the longitudinal direction during stretching is calculated.
(5) Fifth step: When the mandrel bar is inserted into the inner surface of the pipe at the next timing and stretched and rolled, the hole is formed based on the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar calculated in the fourth step. Adjust the setting position of the rolling direction of the mold roll.

本発明に係る方法は、第１ステップにおいて、マンドレルバーの常温での長手方向外径分布を測定する。ここで、常温とは、マンドレルバーを初めて延伸圧延に供する前の温度状態や、延伸圧延に供した後、使用されないで十分に時間が経過（約３０分以上）した温度状態をいう。このマンドレルバーの常温での長手方向外径分布には、マンドレルバーの長手方向の摩耗量が反映されている。また、本発明に係る方法は、第２ステップにおいて、延伸圧延工程に供した後の当該マンドレルバーの長手方向温度分布を測定する（例えば、延伸圧延を終了した管から抜き取った直後や、循環使用のためにマンドレルバー搬送ラインで搬送されている最中に測定する）。このマンドレルバーの長手方向温度分布は、マンドレルバーの長手方向の熱膨張量の分布と相関がある。従って、マンドレルバーの常温での長手方向外径分布と、延伸圧延工程に供した後の当該マンドレルバーの長手方向温度分布とを用いれば、摩耗量及び熱膨張量の双方を加味したマンドレルバーの延伸圧延時における（延伸圧延に供している最中の）長手方向外径分布を予測可能である。ただし、第２ステップで測定したマンドレルバーの長手方向温度分布と、実際に延伸圧延に供している最中のマンドレルバーの長手方向温度分布との間には、温度測定タイミングの相違により温度差が生じている虞がある。また、マンドレルバーの摩耗が温度測定値に影響を与える可能性もある。このため、上記の予測したマンドレルバーの長手方向外径分布には実際の外径分布に対して誤差が生じている虞がある。   In the first step, the method according to the present invention measures the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at room temperature. Here, the normal temperature refers to a temperature state before the mandrel bar is first subjected to stretching rolling, or a temperature state in which sufficient time has passed (about 30 minutes or more) after being used for stretching rolling. The longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at normal temperature reflects the amount of wear in the longitudinal direction of the mandrel bar. Further, in the second step, the method according to the present invention measures the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar after being subjected to the drawing and rolling process in the second step (for example, immediately after being drawn from the pipe after drawing and drawing, Measured while being transported on the mandrel bar transport line). The longitudinal temperature distribution of the mandrel bar correlates with the distribution of thermal expansion in the longitudinal direction of the mandrel bar. Therefore, by using the longitudinal outer diameter distribution at normal temperature of the mandrel bar and the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar after being subjected to the drawing and rolling process, the mandrel bar taking into account both the amount of wear and the amount of thermal expansion. The distribution of the outer diameter in the longitudinal direction during the drawing and rolling (during the drawing and rolling) can be predicted. However, there is a temperature difference between the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured in the second step and the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar being actually subjected to drawing and rolling due to the difference in temperature measurement timing. There is a possibility that it has occurred. Mandrel bar wear can also affect temperature measurements. For this reason, there is a possibility that an error occurs in the predicted outer diameter distribution of the mandrel bar with respect to the actual outer diameter distribution.

そこで、本発明に係る方法は、第３ステップにおいて、当該マンドレルバーが挿入されて延伸圧延された管の熱間状態での長手方向肉厚分布を測定する。ここで、熱間状態とは、延伸圧延終了直後は言うまでもなく、十分に赤熱状態であることをいう。この管の熱間状態での長手方向肉厚分布には、当該マンドレルバーの長手方向の摩耗量の分布、及び、当該マンドレルバーの長手方向の熱膨張量の分布の双方が影響を及ぼす。換言すれば、管の熱間状態での長手方向肉厚分布には、摩耗量及び熱膨張量の双方を加味した当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布の情報が含まれる。従って、第３ステップで測定した管の長手方向肉厚分布に基づいて、前記予測したマンドレルバーの長手方向外径分布を補正すれば、当該マンドレルバーの延伸圧延時におけるマンドレルバーの長手方向外径分布を精度良く算出することが可能である。   Therefore, in the method according to the present invention, in the third step, the thickness distribution in the longitudinal direction in the hot state of the tube that has been inserted and rolled by inserting the mandrel bar is measured. Here, the hot state means that it is in a sufficiently red hot state, not to mention immediately after the end of drawing and rolling. The longitudinal thickness distribution of the tube in the hot state is affected by both the longitudinal wear distribution of the mandrel bar and the thermal expansion distribution of the mandrel bar in the longitudinal direction. In other words, the thickness distribution in the longitudinal direction in the hot state of the pipe includes information on the outer diameter distribution in the longitudinal direction at the time of drawing and rolling of the mandrel bar in consideration of both the wear amount and the thermal expansion amount. Therefore, if the predicted longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar is corrected based on the longitudinal thickness distribution of the tube measured in the third step, the longitudinal outer diameter of the mandrel bar during the rolling of the mandrel bar is corrected. It is possible to calculate the distribution with high accuracy.

このため、本発明に係る方法は、第４ステップにおいて、第１ステップで測定した当該マンドレルバーの常温での長手方向外径分布と、第２ステップで測定した当該マンドレルバーの長手方向温度分布とに基づいて、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を予測し、該予測した長手方向外径分布を第３ステップで測定した管の長手方向肉厚分布に基づいて補正することにより、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を算出する。従って、本発明に係る方法によれば、マンドレルバーの摩耗量の長手方向分布及び熱膨張量の長手方向分布の双方を考慮した孔型ロールの圧下方向の設定位置調整が可能である。   Therefore, in the method according to the present invention, in the fourth step, the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar measured in the first step at room temperature and the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured in the second step Based on the above, the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar during stretching and rolling is predicted, and the predicted longitudinal outer diameter distribution is corrected based on the longitudinal thickness distribution of the pipe measured in the third step. The longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar during drawing and rolling is calculated. Therefore, according to the method of the present invention, it is possible to adjust the setting position in the rolling direction of the perforated roll in consideration of both the longitudinal distribution of the wear amount of the mandrel bar and the longitudinal distribution of the thermal expansion amount.

そして、本発明に係る方法は、第５ステップにおいて、次のタイミングで当該マンドレルバーを管の内面に挿入して延伸圧延する際に、第４ステップで算出した当該マンドレルバーの長手方向外径分布に基づいて、前記孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する。換言すれば、本発明に係る方法は、長手方向外径分布を算出したマンドレルバーと同一のマンドレルバーを用いて、別の管（長手方向外径分布を算出した際に延伸圧延した管とは異なる管）を延伸圧延するタイミングで、このマンドレルバーについて算出した長手方向外径分布に基づいて、孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する。従って、本発明に係る方法によれば、複数本のマンドレルバーを循環使用する際に、各マンドレルバーの長手方向外径分布を反映した孔型ロールの圧下方向の設定位置調整が可能である。   Then, in the method according to the present invention, in the fifth step, when the mandrel bar is inserted into the inner surface of the pipe at the next timing and stretched and rolled, the outer diameter distribution in the longitudinal direction of the mandrel bar calculated in the fourth step Based on the above, the setting position in the reduction direction of the hole-type roll is adjusted. In other words, the method according to the present invention uses another mandrel bar that is the same as the mandrel bar for which the longitudinal outer diameter distribution is calculated. Based on the longitudinal outer diameter distribution calculated for the mandrel bar, the setting position in the rolling direction of the perforated roll is adjusted at the timing of drawing and rolling different pipes. Therefore, according to the method of the present invention, when a plurality of mandrel bars are circulated and used, it is possible to adjust the set position of the perforated roll in the rolling direction reflecting the longitudinal outer diameter distribution of each mandrel bar.

以上のように、本発明に係る方法によれば、マンドレルバーの摩耗量の長手方向分布及び熱膨張量の長手方向分布の双方を考慮すると共に、各マンドレルバーの長手方向外径分布を反映した孔型ロールの圧下方向の設定位置調整が可能であるため、従来の方法に比べてより一層、管の長手方向肉厚分布を均一にすることができる。   As described above, according to the method of the present invention, both the longitudinal distribution of the wear amount of the mandrel bar and the longitudinal distribution of the thermal expansion amount are considered and the longitudinal outer diameter distribution of each mandrel bar is reflected. Since the setting position of the perforated roll in the rolling direction can be adjusted, the longitudinal thickness distribution of the tube can be made more uniform than in the conventional method.

図１は、本発明に係る方法が有する延伸圧延工程を適用するマンドレルミルの装置構成を概略的に示す模式図である。FIG. 1 is a schematic view schematically showing an apparatus configuration of a mandrel mill to which a drawing and rolling process included in the method according to the present invention is applied. 図２は、図１に示す制御装置が行う演算内容を説明するための模式図であり、図２（ａ）はマンドレルバーＢの長手方向外径分布を、図２（ｂ）は管Ｐの長手方向肉厚分布を示す。FIG. 2 is a schematic diagram for explaining the calculation contents performed by the control device shown in FIG. 1. FIG. 2 (a) shows the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B, and FIG. The longitudinal thickness distribution is shown. 図３は、本発明に係る方法及び比較例に係る方法によって管を延伸圧延した場合における、延伸圧延後の管の長手方向肉厚分布を測定した結果の一例を示す。FIG. 3 shows an example of the result of measuring the longitudinal thickness distribution of the pipe after drawing and rolling when the pipe is drawn and rolled by the method according to the present invention and the method according to the comparative example.

以下、添付図面を適宜参照しつつ、本発明に係る継目無管の製造方法の一実施形態について説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係る継目無管の製造方法が有する延伸圧延工程を適用するマンドレルミル（バーリテイナーを用いるリテインドマンドレルミル）の装置構成を概略的に示す模式図である。また、図２は、図１に示す制御装置が行う演算内容を説明するための模式図であり、図２（ａ）はマンドレルバーＢの長手方向外径分布を、図２（ｂ）は管Ｐの長手方向肉厚分布を示す。図１に示すマンドレルミルＭでは、複数本のマンドレルバーＢ（図１には１本のみ図示する）がそれぞれ循環使用される。また、マンドレルミルＭの下流には、管Ｐの定径圧延を行うための定径圧延機（サイザー等）Ｓが配置されている。Hereinafter, an embodiment of a method for manufacturing a seamless pipe according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings as appropriate.
FIG. 1 is a schematic view schematically showing an apparatus configuration of a mandrel mill (retained mandrel mill using a burtainer) to which a drawing and rolling process included in a seamless pipe manufacturing method according to an embodiment of the present invention is applied. . 2 is a schematic diagram for explaining the calculation contents performed by the control device shown in FIG. 1. FIG. 2 (a) shows the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B, and FIG. 2 (b) shows the tube. The longitudinal thickness distribution of P is shown. In the mandrel mill M shown in FIG. 1, a plurality of mandrel bars B (only one is shown in FIG. 1) are circulated and used. Further, downstream of the mandrel mill M, a constant diameter rolling mill (such as a sizer) S for performing constant diameter rolling of the pipe P is disposed.

各マンドレルバーＢは、その常温での長手方向外径分布が予め測定される。そして、この測定された常温での長手方向外径分布は、制御装置２に入力され、各マンドレルバーＢ毎に記憶される。このマンドレルバーの常温での長手方向外径分布は、例えば、循環使用のためにマンドレルバー搬送ラインに搬入される直前に、公知の光学式の外径計等を用いて測定される。   Each mandrel bar B has its longitudinal outer diameter distribution measured at room temperature in advance. The measured longitudinal outer diameter distribution at normal temperature is input to the control device 2 and stored for each mandrel bar B. The longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at room temperature is measured, for example, using a known optical outer diameter meter or the like immediately before being carried into the mandrel bar transport line for circulation use.

また、各マンドレルバーＢは、延伸圧延工程に供した後の長手方向温度分布が測定される。そして、この測定された長手方向温度分布は、制御装置２に入力され、各マンドレルバーＢ毎に記憶される。このマンドレルバーの長手方向温度分布は、例えば、マンドレルミルＭの入側に配置された放射温度計（図示せず）によって、延伸圧延を終了した管から抜き取られる過程で測定される。また、例えば、循環使用のためにマンドレルバー搬送ラインで搬送されている最中に、この搬送ラインに配置された放射温度計によって測定される。   In addition, each mandrel bar B is measured for a longitudinal temperature distribution after being subjected to the drawing and rolling process. The measured longitudinal temperature distribution is input to the control device 2 and stored for each mandrel bar B. The longitudinal temperature distribution of the mandrel bar is measured, for example, in the process of being drawn from the tube that has been drawn and rolled by a radiation thermometer (not shown) arranged on the entry side of the mandrel mill M. In addition, for example, while being transported on the mandrel bar transport line for circulation use, it is measured by a radiation thermometer disposed on the transport line.

図１に示すように、本実施形態においては、定径圧延機Ｓの出側に、超音波式や放射線式の肉厚計１が配置される。そして、この肉厚計１と制御装置２とにより、マンドレルミルＭでの延伸圧延工程を経た管Ｐの熱間状態での長手方向肉厚分布が測定される。具体的には、肉厚計１によって管Ｐの周方向の平均肉厚が測定され、この測定された周方向平均肉厚が制御装置２に入力される。管Ｐが長手方向に進行することにより、管Ｐの長手方向に異なる部位についての周方向平均肉厚が制御装置１に逐次入力され、これにより、周方向平均肉厚の長手方向分布が算出される。なお、本実施形態では、肉厚計１を定径圧延機Ｓの出側に配置する構成について例示したが、本発明はこれに限るものではなく、マンドレルミルＭの出側など、他の場所に肉厚計１を設置することも可能である。   As shown in FIG. 1, in the present embodiment, an ultrasonic type or radiation type thickness gauge 1 is arranged on the exit side of the constant diameter rolling mill S. The thickness meter 1 and the control device 2 measure the thickness distribution in the longitudinal direction in the hot state of the pipe P that has undergone the drawing and rolling process in the mandrel mill M. Specifically, the average thickness in the circumferential direction of the pipe P is measured by the wall thickness meter 1, and the measured circumferential average thickness is input to the control device 2. As the pipe P travels in the longitudinal direction, the circumferential average thickness for different parts in the longitudinal direction of the pipe P is sequentially input to the control device 1, thereby calculating the longitudinal distribution of the circumferential average thickness. The In addition, in this embodiment, although illustrated about the structure which arrange | positions the thickness gauge 1 in the exit side of the constant diameter rolling mill S, this invention is not restricted to this, Other places, such as the exit side of the mandrel mill M, are shown. It is also possible to install the thickness gauge 1 in

制御装置２は、上記のようにして長手方向肉厚分布を測定した管Ｐを延伸圧延する際に用いたマンドレルバーＢの常温での長手方向外径分布（図２（ａ）に示す「冷間外径」）と、当該マンドレルバーＢの長手方向温度分布とに基づいて（これらの分布は、前述のように、制御装置２に入力され、記憶されている）、当該マンドレルバーＢの延伸圧延時における長手方向外径分布（図２（ａ）に示す「熱間外径（補正前）」）を予測する。図２（ａ）に示す例では、マンドレルバーＢの常温での長手方向外径分布が、先端から後端に向けて外径が小さくなる分布である一方、マンドレルバーＢの長手方向温度分布（図示せず）は、先端から後端に向けて温度が高くなる分布であるため、予測されるマンドレルバーＢの延伸圧延時における長手方向外径分布は、先端から後端に向けて外径が大きくなる分布となっている。   The controller 2 distributes the outer diameter distribution in the longitudinal direction of the mandrel bar B used at the time of drawing and rolling the pipe P whose longitudinal thickness distribution was measured as described above (see “Cold” shown in FIG. 2A). The outer diameter ”) and the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar B (these distributions are input and stored in the control device 2 as described above), and the mandrel bar B is stretched. The longitudinal outer diameter distribution during rolling (“hot outer diameter (before correction)” shown in FIG. 2A) is predicted. In the example shown in FIG. 2A, the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B at normal temperature is a distribution in which the outer diameter decreases from the front end toward the rear end, while the longitudinal temperature distribution ( (Not shown) is a distribution in which the temperature increases from the front end toward the rear end, and therefore, the predicted outer diameter distribution in the longitudinal direction during the stretching and rolling of the mandrel bar B has an outer diameter from the front end toward the rear end. The distribution becomes larger.

次に、制御装置２は、上記のようにして予測したマンドレルバーＢの長手方向外径分布を、当該マンドレルバーＢが挿入されて延伸圧延された管Ｐの熱間状態での長手方向肉厚分布（図２（ｂ）に示す「熱間肉厚」）に基づいて補正する。図２（ｂ）に示す例では、管Ｐの熱間状態での長手方向肉厚分布は、先端から後端に向けて肉厚が大きくなる分布であり、先端肉厚に対する後端肉厚の偏差はａである。制御装置２は、予測したマンドレルバーＢの長手方向外径分布を、例えば、この肉厚偏差ａに基づいて補正する。すなわち、管Ｐの先端肉厚よりも後端肉厚の方が肉厚偏差ａだけ大きければ、マンドレルバーＢの先端外径よりも後端外径の方が肉厚偏差ａの２倍に相当する寸法だけ大きいはずである。そこで、制御装置２は、先端外径に対して後端外径が肉厚偏差ａの２倍に相当する寸法だけ低下するように、予測したマンドレルバーＢの長手方向外径分布の傾きを変更する補正を行い、補正後の長手方向外径分布（図２（ａ）に示す「熱間外径（補正後）」）をマンドレルバーＢの延伸圧延時における長手方向外径分布として算出する。そして、各マンドレルバーＢ毎に、算出した長手方向外径分布を記憶する。   Next, the control device 2 calculates the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B predicted as described above in the hot state of the pipe P in which the mandrel bar B is inserted and stretched and rolled. Correction is made based on the distribution ("hot wall thickness" shown in FIG. 2B). In the example shown in FIG. 2B, the longitudinal thickness distribution in the hot state of the pipe P is a distribution in which the thickness increases from the tip toward the rear end, and the rear end thickness with respect to the tip thickness is The deviation is a. The control device 2 corrects the predicted longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B based on the thickness deviation a, for example. That is, if the rear end thickness is larger than the front end thickness of the pipe P by the thickness deviation a, the rear end outer diameter is equivalent to twice the thickness deviation a than the front end outer diameter of the mandrel bar B. It should be larger than the dimension you want. Therefore, the control device 2 changes the predicted inclination of the outer diameter distribution of the mandrel bar B in the longitudinal direction so that the outer diameter of the rear end is reduced by a dimension corresponding to twice the thickness deviation a. Then, the corrected longitudinal outer diameter distribution (“hot outer diameter (after correction)” shown in FIG. 2A) is calculated as the longitudinal outer diameter distribution during stretching of the mandrel bar B. The calculated longitudinal outer diameter distribution is stored for each mandrel bar B.

制御装置２は、前記長手方向外径分布を算出したマンドレルバーＢを次のタイミングで管Ｐの内面に挿入して延伸圧延する際に、当該マンドレルバーＢの長手方向外径分布に基づいて、孔型ロールＲの圧下方向の設定位置を調整する。この圧下方向の設定位置の調整を行う孔型ロールＲは、マンドレルミルＭを構成する全圧延スタンド（図１に示す＃１〜＃５圧延スタンド）に配設された孔型ロールＲであってもよいし、一部の圧延スタンド（例えば、仕上圧延を行う＃４、＃５圧延スタンド等）に配設された孔型ロールＲであってもよい。具体的には、以下の通りである。   When the control device 2 inserts the mandrel bar B whose longitudinal outer diameter distribution has been calculated into the inner surface of the pipe P at the next timing and performs rolling, based on the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B, The setting position in the rolling direction of the hole roll R is adjusted. The perforated roll R for adjusting the setting position in the rolling direction is a perforated roll R disposed in all rolling stands (# 1 to # 5 rolling stands shown in FIG. 1) constituting the mandrel mill M. Alternatively, it may be a perforated roll R disposed on a part of the rolling stands (for example, # 4, # 5 rolling stands that perform finish rolling). Specifically, it is as follows.

制御装置２には、マンドレルバーＢの後端を保持するバーリテイナーＢＲの位置情報が入力される。制御装置２は、入力されたバーリテイナーＢＲの位置情報に基づき、圧下方向の設定位置調整を行う孔型ロールＲが配設された圧延スタンド（例えば、＃５圧延スタンド。以下、「制御対象スタンド」という）において管Ｐを延伸圧延する際に使用されるマンドレルバーＢの長手方向部位を特定する。一方、制御装置２は、前記のようにして算出し記憶した複数のマンドレルバーＢの長手方向外径分布の中から、現在、延伸圧延に供するマンドレルバーＢの長手方向外径分布を選択する。そして、選択したマンドレルバーＢの長手方向外径分布に基づき、制御対象スタンドにおいて管Ｐを延伸圧延する際に使用されるマンドレルバーＢの長手方向部位の外径を算出する。制御装置２は、算出したマンドレルバーＢの外径に基づき、幾何学計算によって制御対象スタンドに配設された孔型ロールＲのロールギャップを設定し、このロールギャップが得られるように制御対象スタンドの圧下装置３を制御する。圧下装置３は、シリンダ等から構成されており、前記設定したロールギャップに応じて孔型ロールＲの圧下方向の設定位置を調整する。   The control device 2 receives position information of the retainer BR that holds the rear end of the mandrel bar B. The control device 2 uses a rolling stand (for example, a # 5 rolling stand, which is provided with a roll-type roll R for adjusting the setting position in the rolling direction based on the input position information of the retainer BR. The longitudinal direction part of the mandrel bar B used when the pipe P is drawn and rolled is specified. On the other hand, the control apparatus 2 selects the longitudinal direction outer diameter distribution of the mandrel bar B currently used for drawing rolling from the longitudinal direction outer diameter distributions of the plurality of mandrel bars B calculated and stored as described above. And based on the longitudinal direction outer diameter distribution of the selected mandrel bar B, the outer diameter of the longitudinal direction part of the mandrel bar B used when extending and rolling the pipe P in the control object stand is calculated. Based on the calculated outer diameter of the mandrel bar B, the control device 2 sets the roll gap of the hole-type roll R disposed in the control target stand by geometric calculation, and the control target stand so as to obtain this roll gap. The reduction device 3 is controlled. The reduction device 3 is composed of a cylinder or the like, and adjusts the setting position in the reduction direction of the hole-type roll R according to the set roll gap.

以上に説明した本発明に係る継目無管の製造方法によれば、マンドレルミルＭによる延伸圧延工程を経た管Ｐの熱間状態での長手方向肉厚分布を測定し、この測定した管Ｐの長手方向肉厚分布に基づいて、当該管Ｐの内面に挿入したマンドレルバーＢの延伸圧延時における長手方向外径分布を補正するため、精度良くマンドレルバーＢの長手方向外径分布を算出することが可能であり、マンドレルバーＢの摩耗量の長手方向分布及び熱膨張量の長手方向分布の双方を考慮した孔型ロールＲの圧下方向の設定位置調整が可能である。また、長手方向外径分布を算出したマンドレルバーＢと同一のマンドレルバーＢを用いて、別の管Ｐ（長手方向外径分布を算出した際に延伸圧延した管とは異なる管Ｐ）を延伸圧延するタイミングで、このマンドレルバーＢについて算出した長手方向外径分布に基づいて、孔型ロールＲの圧下方向の設定位置を調整するため、各マンドレルバーＢの長手方向外径分布を反映した孔型ロールＲの圧下方向の設定位置調整が可能である。従って、従来の方法に比べてより一層、管Ｐの長手方向肉厚分布を均一にすることができる。   According to the method for manufacturing a seamless pipe according to the present invention described above, the longitudinal thickness distribution in the hot state of the pipe P that has undergone the drawing and rolling process by the mandrel mill M is measured, and the pipe P thus measured is measured. Based on the longitudinal thickness distribution, the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar B is accurately calculated in order to correct the longitudinal outer diameter distribution at the time of stretching of the mandrel bar B inserted into the inner surface of the pipe P. It is possible to adjust the setting position of the roll-type roll R in the rolling direction in consideration of both the longitudinal distribution of the wear amount of the mandrel bar B and the longitudinal distribution of the thermal expansion amount. Further, using the same mandrel bar B as the mandrel bar B for which the longitudinal outer diameter distribution is calculated, another tube P (the tube P different from the tube that has been stretch-rolled when the longitudinal outer diameter distribution is calculated) is stretched. Holes reflecting the longitudinal outer diameter distribution of each mandrel bar B in order to adjust the setting position in the rolling direction of the hole roll R based on the longitudinal outer diameter distribution calculated for the mandrel bar B at the timing of rolling. The setting position of the mold roll R in the rolling direction can be adjusted. Therefore, the longitudinal thickness distribution of the pipe P can be made more uniform than in the conventional method.

図３は、以上に説明した本発明に係る方法及び比較例に係る方法によって管を延伸圧延した場合における、延伸圧延後の管の長手方向肉厚分布を測定した結果の一例を示す。図３に示すＮｏ．１は、前記特許文献１に記載の方法と同様の方法によって、新品のマンドレルバー（外径２４８ｍｍ）を用いて管を延伸圧延した場合の結果を示す。新品のマンドレルバーを用いる場合、その常温での長手方向外径分布（図３のＮｏ．１のＡ欄に実線で図示したグラフ）は一定（２４８ｍｍ）であるため、その延伸圧延時の長手方向外径分布（図３のＮｏ．１のＡ欄に破線で図示したグラフ）は、マンドレルバーの長手方向温度分布と同様の傾向を示す。従って、延伸圧延終了後のマンドレルバーの長手方向温度分布を測定し、この測定結果から延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布を算出して、この算出したマンドレルバーの長手方向外径分布に基づいて、所定の孔型ロールの圧下方向の設定位置（ロールギャップ）を調整すれば（図３のＮｏ．１のＢ欄参照）、管の長手方向肉厚分布を比較的均一にすることができる（図３のＮｏ．１のＣ欄参照）。   FIG. 3 shows an example of the result of measuring the longitudinal thickness distribution of the pipe after drawing and rolling when the pipe is drawn and rolled by the method according to the present invention and the method according to the comparative example described above. No. 3 shown in FIG. 1 shows the result when the tube is drawn and rolled using a new mandrel bar (outer diameter 248 mm) by the same method as described in Patent Document 1. In the case of using a new mandrel bar, the longitudinal outer diameter distribution at normal temperature (the graph shown by the solid line in the column A of No. 1 in FIG. 3) is constant (248 mm). The outer diameter distribution (a graph illustrated by a broken line in the column A of No. 1 in FIG. 3) shows the same tendency as the temperature distribution in the longitudinal direction of the mandrel bar. Therefore, the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar after drawing and rolling is measured, and the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at the time of drawing and rolling is calculated from this measurement result, and the calculated longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar is calculated. If the set position (roll gap) in the rolling direction of a predetermined hole roll is adjusted based on the above (see column B of No. 1 in FIG. 3), the thickness distribution in the longitudinal direction of the tube is made relatively uniform. (See column C of No. 1 in FIG. 3).

しかしながら、長手方向に不均一に摩耗したマンドレルバーを用いて管を延伸圧延する場合には、延伸圧延終了後に測定したマンドレルバーの長手方向温度分布のみから算出した延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布に基づく孔型ロールの圧下方向の設定位置調整では、管の長手方向肉厚分布を均一にすることができない。図３に示すＮｏ．２は、前記特許文献１に記載の方法と同様の方法によって、長手方向に不均一に摩耗したマンドレルバーを用いて管を延伸圧延した場合の結果を示す。図３のＮｏ．２に示す例では、マンドレルバーの常温での長手方向外径分布は、摩耗により、先端から後端に向けて外径が小さくなるが（図３のＮｏ．２のＡ欄に実線で図示したグラフ）、延伸圧延時には、長手方向に不均一な熱膨張により、長手方向外径分布はほぼ一定となっている（図３のＮｏ．２のＡ欄に破線で図示したグラフ）。しかしながら、延伸圧延終了後に測定したマンドレルバーの長手方向温度分布のみに基づいて、所定の孔型ロールの圧下方向の設定位置（ロールギャップ）を調整するのでは、実際の延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布が一定であるにも関わらず、Ｎｏ．１と同様の調整を行うことになり（図３のＮｏ．２のＢ欄参照）、管の長手方向肉厚分布を均一にすることができない（図３のＮｏ．２のＣ欄参照）。   However, when the tube is stretch-rolled using a mandrel bar that is unevenly worn in the longitudinal direction, the longitudinal direction of the mandrel bar during stretching and rolling calculated only from the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured after the end of stretching and rolling. By adjusting the setting position of the perforated roll in the rolling direction based on the outer diameter distribution, the longitudinal thickness distribution of the pipe cannot be made uniform. No. 3 shown in FIG. 2 shows the result when the tube is stretch-rolled using a mandrel bar that is worn unevenly in the longitudinal direction by a method similar to the method described in Patent Document 1. No. 3 in FIG. In the example shown in FIG. 2, the outer diameter distribution in the longitudinal direction of the mandrel bar at normal temperature decreases from the front end to the rear end due to wear (illustrated by a solid line in the column A of No. 2 in FIG. 3). Graph), during stretching and rolling, the outer diameter distribution in the longitudinal direction is substantially constant due to non-uniform thermal expansion in the longitudinal direction (graph illustrated by a broken line in column A of No. 2 in FIG. 3). However, by adjusting the setting position (roll gap) in the rolling direction of a predetermined hole roll based only on the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured after the end of the drawing and rolling, the mandrel bar at the time of the actual drawing and rolling is adjusted. Despite the constant outer diameter distribution in the longitudinal direction, no. 1 (refer to column B in No. 2 in FIG. 3), and the longitudinal thickness distribution of the tube cannot be made uniform (see column C in No. 2 in FIG. 3).

図３に示すＮｏ．３は、Ｎｏ．２の場合と異なり、延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布を算出するにあたって、延伸圧延終了後に測定したマンドレルバーの長手方向温度分布のみならず、常温で測定したマンドレルバーの長手方向外径分布をも考慮した方法によって、管を延伸圧延した場合の結果（長手方向に不均一に摩耗したマンドレルバーを用いて管を延伸圧延した結果）を示す。図３のＮｏ．３に示す例では、常温で測定したマンドレルバーの長手方向外径分布（図３のＮｏ．３のＡ欄に実線で図示したグラフ）をも考慮しているため、Ｎｏ．２の場合に比べれば、延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布を精度良く算出可能である。しかしながら、算出した延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布と、ほぼ一定である実際の延伸圧延時のマンドレルバーの長手方向外径分布（図３のＮｏ．３のＡ欄に破線で図示したグラフ）との間には依然として誤差があるため、孔型ロールの圧下方向の設定位置（ロールギャップ）の調整は長手方向に一定とならず（図３のＮｏ．３のＢ欄参照）、管の長手方向肉厚分布を十分には均一にすることができない（図３のＮｏ．３のＣ欄参照）。   No. 3 shown in FIG. 3 is No.3. Unlike the case of 2, in calculating the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at the time of stretching rolling, not only the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured after completion of stretching rolling but also the longitudinal direction outside of the mandrel bar measured at room temperature. The result (the result of extending and rolling the pipe using a mandrel bar that is worn unevenly in the longitudinal direction) when the pipe is drawn and rolled by a method that also considers the diameter distribution is shown. No. 3 in FIG. In the example shown in FIG. 3, the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar measured at room temperature (the graph shown by the solid line in the column A of No. 3 in FIG. 3) is also considered. Compared to the case of 2, the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at the time of drawing and rolling can be calculated with high accuracy. However, the calculated longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar during stretching and the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar during actual stretching that is substantially constant (illustrated by a broken line in column A of No. 3 in FIG. 3). The adjustment of the setting position (roll gap) in the rolling direction of the perforated roll is not constant in the longitudinal direction (see column B of No. 3 in FIG. 3). The longitudinal thickness distribution of the tube cannot be made sufficiently uniform (see column C in No. 3 of FIG. 3).

上記の比較例に係る方法（図３のＮｏ．２及びＮｏ．３）に対して、本発明に係る方法（図３に示すＮｏ．４）は、マンドレルミルによる延伸圧延工程を経た管の熱間状態での長手方向肉厚分布を測定し、この測定した管の長手方向肉厚分布に基づいて、当該管の内面に挿入したマンドレルバーについて予測した延伸圧延時における長手方向外径分布を補正するため、実際に延伸圧延中のマンドレルバーの長手方向外径分布（図３のＮｏ．４のＡ欄に破線で図示したグラフ）と略同等の外径分布を算出可能である。そして、本発明に係る方法では、この算出したマンドレルバーの長手方向外径分布（すなわち、ほぼ一定の長手方向外径分布）に基づいて、孔型ロールの圧下方向の設定位置（ロールギャップ）を調整するため（図３のＮｏ．４のＢ欄参照）、管の長手方向肉厚分布を均一にすることが可能である（図３のＮｏ．４のＣ欄参照）。   In contrast to the method according to the comparative example (No. 2 and No. 3 in FIG. 3), the method according to the present invention (No. 4 shown in FIG. 3) is the heat of the tube that has undergone the drawing and rolling process by the mandrel mill. Measure the longitudinal thickness distribution in the intermediate state, and correct the longitudinal outer diameter distribution during stretching rolling predicted for the mandrel bar inserted into the inner surface of the tube based on the measured longitudinal thickness distribution of the tube Therefore, it is possible to calculate an outer diameter distribution substantially equal to the outer diameter distribution in the longitudinal direction of the mandrel bar actually being stretch-rolled (a graph illustrated by a broken line in the column A of No. 4 in FIG. 3). In the method according to the present invention, the setting position (roll gap) in the rolling direction of the perforated roll is determined based on the calculated longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar (that is, the substantially constant longitudinal outer diameter distribution). In order to adjust (refer to column B in No. 4 in FIG. 3), it is possible to make the thickness distribution in the longitudinal direction of the tube uniform (see column C in No. 4 in FIG. 3).

Claims (1)

複数の孔型ロールがそれぞれ配設された複数の圧延スタンドを備えるマンドレルミルによって、内面にマンドレルバーが挿入された管を延伸圧延する工程を有する継目無管の製造方法であって、
マンドレルバーの常温での長手方向外径分布を測定する第１ステップと、
前記延伸圧延工程に供した後の当該マンドレルバーの長手方向温度分布を測定する第２ステップと、
当該マンドレルバーが挿入されて延伸圧延された管の熱間状態での長手方向肉厚分布を測定する第３ステップと、
前記第１ステップで測定した当該マンドレルバーの常温での長手方向外径分布と、前記第２ステップで測定した当該マンドレルバーの長手方向温度分布とに基づいて、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を予測し、該予測した長手方向外径分布を前記第３ステップで測定した管の長手方向肉厚分布に基づいて補正することにより、当該マンドレルバーの延伸圧延時における長手方向外径分布を算出する第４ステップと、
次のタイミングで当該マンドレルバーを管の内面に挿入して延伸圧延する際に、前記第４ステップで算出した当該マンドレルバーの長手方向外径分布に基づいて、前記孔型ロールの圧下方向の設定位置を調整する第５ステップとを含むことを特徴とする継目無管の製造方法。A method for producing a seamless pipe having a step of drawing and rolling a pipe with a mandrel bar inserted on the inner surface by a mandrel mill provided with a plurality of rolling stands each provided with a plurality of perforated rolls,
A first step of measuring a longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar at room temperature;
A second step of measuring a longitudinal temperature distribution of the mandrel bar after being subjected to the drawing and rolling step;
A third step of measuring a longitudinal thickness distribution in a hot state of a tube in which the mandrel bar is inserted and drawn and rolled;
Based on the longitudinal outer diameter distribution at normal temperature of the mandrel bar measured in the first step and the longitudinal temperature distribution of the mandrel bar measured in the second step, the longitudinal length of the mandrel bar during stretching rolling By predicting the directional outer diameter distribution and correcting the predicted longitudinal outer diameter distribution based on the longitudinal thickness distribution of the tube measured in the third step, the outer diameter direction of the mandrel bar during stretching and rolling is corrected. A fourth step of calculating a diameter distribution;
When the mandrel bar is inserted into the inner surface of the tube at the next timing and stretched and rolled, the setting of the rolling direction of the perforated roll based on the longitudinal outer diameter distribution of the mandrel bar calculated in the fourth step is performed. And a fifth step of adjusting the position. A method for manufacturing a seamless pipe.
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