JPS6357732A - サ−メツト焼結法 - Google Patents
サ−メツト焼結法Info
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- JPS6357732A JPS6357732A JP61200519A JP20051986A JPS6357732A JP S6357732 A JPS6357732 A JP S6357732A JP 61200519 A JP61200519 A JP 61200519A JP 20051986 A JP20051986 A JP 20051986A JP S6357732 A JPS6357732 A JP S6357732A
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- sintering
- cermet
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- nitrogen atmosphere
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
この発明は靭性、信頼性にすぐれたサーメット切削工具
用のサーメットの焼結法に関するものである。
用のサーメットの焼結法に関するものである。
〈従来の技術〉
チタンとタンタル、ニオブ、モリブデン、タングステン
などの複炭窒化物を鉄、ニッケル、コバルト、クロム、
モリブデン、タングステンからなる群より選んだ1種以
上の金属で結合した硬質合金を焼結したいわゆるサーメ
ットよりなる切削工具は超硬合金製切削工具に比べて鉄
との溶着性にすぐれていることから、仕上り切削、さら
にはフライス加工などに広く実用化されている。
などの複炭窒化物を鉄、ニッケル、コバルト、クロム、
モリブデン、タングステンからなる群より選んだ1種以
上の金属で結合した硬質合金を焼結したいわゆるサーメ
ットよりなる切削工具は超硬合金製切削工具に比べて鉄
との溶着性にすぐれていることから、仕上り切削、さら
にはフライス加工などに広く実用化されている。
特に型押し、焼結しただけで研削加工をしない焼結肌チ
ップは、従来の焼結後ダイヤモンド砥石にて研削加工し
た研削肌チップに比べ、精度上は何ら遜色がないことに
加え、安価であることから最近特にその使用量が増大し
つつある。
ップは、従来の焼結後ダイヤモンド砥石にて研削加工し
た研削肌チップに比べ、精度上は何ら遜色がないことに
加え、安価であることから最近特にその使用量が増大し
つつある。
サーメットの焼結方法としては、従来から種々の技術が
提案されており、特に焼結中に脱窒現象が生じないよう
、窒素雰囲気中で焼結するということは、当業者におい
て周知の技術である。
提案されており、特に焼結中に脱窒現象が生じないよう
、窒素雰囲気中で焼結するということは、当業者におい
て周知の技術である。
〈発明が解決しようとする問題点〉
従来の窒素雰囲気下での焼結法をサーメットに実施する
と、たしかに脱窒現象は防止できるものの、焼結後得ら
れたサーメットの表面部が内部に比べてビッカース硬度
で100〜400程度硬化するという現象が生じる。
と、たしかに脱窒現象は防止できるものの、焼結後得ら
れたサーメットの表面部が内部に比べてビッカース硬度
で100〜400程度硬化するという現象が生じる。
サーメットにおいて、硬さと靭性とは相反するため、表
面部が硬いと靭性が低下する。
面部が硬いと靭性が低下する。
特にサーメットのように仕上げ加工でよく使用される工
具では、使用時の切込みが0.5市以下と通常の2〜5
闇の切込みに比べて著しく小さいため、殆んど表面の硬
化部のみで切削していることになり、確かに耐摩耗性は
すぐれるものの、靭性に欠けるため使用中欠損に至るこ
とが多々あり、サーメット工具の信頼性を損ねていた。
具では、使用時の切込みが0.5市以下と通常の2〜5
闇の切込みに比べて著しく小さいため、殆んど表面の硬
化部のみで切削していることになり、確かに耐摩耗性は
すぐれるものの、靭性に欠けるため使用中欠損に至るこ
とが多々あり、サーメット工具の信頼性を損ねていた。
〈問題点を解決するための手段〉
この発明は上記した従来技術によるサーメットの表面硬
化層の欠陥を解消するべく検討の結果得られたものであ
る。
化層の欠陥を解消するべく検討の結果得られたものであ
る。
即ち、この発明はサーメットを従来技術によって窒素雰
囲気中1350〜1550℃で焼結したのち、焼結温度
より1200℃までを50℃/分以上、好ましくは10
0℃/分以上の冷却速度で冷却することを特徴とするサ
ーメット焼結法を提供するものである。
囲気中1350〜1550℃で焼結したのち、焼結温度
より1200℃までを50℃/分以上、好ましくは10
0℃/分以上の冷却速度で冷却することを特徴とするサ
ーメット焼結法を提供するものである。
〈作用〉
この発明において、上記の冷却速度を実施するためには
種々の方法が考えられるが、なかでも工業的には熱伝導
率の高い気体によってガス冷却する方法が最も好ましい
。
種々の方法が考えられるが、なかでも工業的には熱伝導
率の高い気体によってガス冷却する方法が最も好ましい
。
熱伝導率の高い気体とは、例えば水素、ヘリウム、−酸
化炭素、窒素ガスなどである。
化炭素、窒素ガスなどである。
サーメットの表面硬化層がなぜ生じるかについては種々
異論のあるところであるが、チタンとタンタル、ニオブ
、モリブデン、タングステンなどの複炭窒化物を鉄、ニ
ッケル、コバルト、クロム、モリブデン、タングステン
などの金属で結合した焼結硬質合金であるサーメットが
、焼結温度において生じる液相から冷却中に硬質分散相
が生じる際に、焼結体と焼結雰囲気とが非平衡な状態と
なり、その結果、焼結体内に組成の不均一が生じるため
、と考えられる。そのため、この焼結体に生じだ液相か
ら硬質分散相が冷却中に生じる際に、11成の不均一が
生じない、もしくはたとえ生じても無視しうる程度に抑
えるためには、焼結温度から該サーメットの液相出現温
度までを十分なる速度で急速冷却してやればよい。
異論のあるところであるが、チタンとタンタル、ニオブ
、モリブデン、タングステンなどの複炭窒化物を鉄、ニ
ッケル、コバルト、クロム、モリブデン、タングステン
などの金属で結合した焼結硬質合金であるサーメットが
、焼結温度において生じる液相から冷却中に硬質分散相
が生じる際に、焼結体と焼結雰囲気とが非平衡な状態と
なり、その結果、焼結体内に組成の不均一が生じるため
、と考えられる。そのため、この焼結体に生じだ液相か
ら硬質分散相が冷却中に生じる際に、11成の不均一が
生じない、もしくはたとえ生じても無視しうる程度に抑
えるためには、焼結温度から該サーメットの液相出現温
度までを十分なる速度で急速冷却してやればよい。
具体的には焼結温度より1200℃までを急速冷却して
やればよい。この際、1200℃以下・まで急速冷却し
ても効果に変りはなく、1200℃以上で急速冷却を中
止すると、表面硬質層が完全になくならないため好まし
くない。
やればよい。この際、1200℃以下・まで急速冷却し
ても効果に変りはなく、1200℃以上で急速冷却を中
止すると、表面硬質層が完全になくならないため好まし
くない。
急冷速度としては、50℃/分以上、好ましくは100
℃/分以上が必要である。また急冷する方法としては、
種々考えられるが、工業的にはさきに記したように、水
素、ヘリウム、−酸化炭素、窒素ガスなど熱伝導率の高
いガスを用いるガス冷却が適当である。具体的には30
0″Kに83ける熱伝導率が2.5x io−’w+・
deg以上のものであれば、はぼ冷却速度が70℃/分
以上になることがわかった。
℃/分以上が必要である。また急冷する方法としては、
種々考えられるが、工業的にはさきに記したように、水
素、ヘリウム、−酸化炭素、窒素ガスなど熱伝導率の高
いガスを用いるガス冷却が適当である。具体的には30
0″Kに83ける熱伝導率が2.5x io−’w+・
deg以上のものであれば、はぼ冷却速度が70℃/分
以上になることがわかった。
〈実施例〉
以下、この発明を実施例により詳細に説明する。
実施例1
市販のT= (CN ) 、TaC,hz2C、ト11
、Co粉末を混合し、プレス成型したのち、真空焼結炉
にて1200℃までを1 x 10’Torrの真空で
、1200℃以上、1400℃までを40TO「rの窒
素雰囲気中で昇温し、1400℃で20TOrrの窒素
雰囲気中で1時間焼結した。
、Co粉末を混合し、プレス成型したのち、真空焼結炉
にて1200℃までを1 x 10’Torrの真空で
、1200℃以上、1400℃までを40TO「rの窒
素雰囲気中で昇温し、1400℃で20TOrrの窒素
雰囲気中で1時間焼結した。
[mられた合金の組成はモル比で(Tj Ta0
.85 0.05 0.05 0.05 )(CO,88N
O,12)比 一8重量%Co−4重量%N(である。]然るのち、焼
結炉を排気してから水素ガスを1気圧導入(水素ガスは
熱交jfj1橢を用いて焼結炉内を循環している)して
ガス冷却を行なった。
.85 0.05 0.05 0.05 )(CO,88N
O,12)比 一8重量%Co−4重量%N(である。]然るのち、焼
結炉を排気してから水素ガスを1気圧導入(水素ガスは
熱交jfj1橢を用いて焼結炉内を循環している)して
ガス冷却を行なった。
1400℃から1200℃まで冷却するのに1.5分間
かかった。
かかった。
かくして得られたチップをAとし、従来通り焼結完了後
炉内を真空に保ち、炉冷したチップ(1400℃から1
200 ”Cまで冷却するのに15分かかった)を8と
した。
炉内を真空に保ち、炉冷したチップ(1400℃から1
200 ”Cまで冷却するのに15分かかった)を8と
した。
これらチップAおよびBを切断し、表面から内部までの
硬さを測定したところ、第1図に示す結果が得られた。
硬さを測定したところ、第1図に示す結果が得られた。
また、このチップAおよびBについて下記の切削条件で
切削テストを行なった。
切削テストを行なった。
切削条件
被削材 545C(HB =2201>50
11、IX 10041角 切削速度 150m /l1in送り
0.05鎖/rev切り込み 0.
2韻 カッター FPG 4100Rチツプ形状
S D K N 42M T上記条件にて10
分間切削し、Aが最大フランク摩耗0.04ffilで
あったのに対し、Bはチッピングが生じ、最大フランク
摩耗は0.31my+であった。
11、IX 10041角 切削速度 150m /l1in送り
0.05鎖/rev切り込み 0.
2韻 カッター FPG 4100Rチツプ形状
S D K N 42M T上記条件にて10
分間切削し、Aが最大フランク摩耗0.04ffilで
あったのに対し、Bはチッピングが生じ、最大フランク
摩耗は0.31my+であった。
実施例2
実施例1と同じ組成のサーメットを同様の工程にて14
50℃で焼結したのち、N2、)4a、N2、kの4種
類のガスを夫々300Torrにてガス冷却を行なった
。夫々のガス300″′にでの熱伝導率と1200’C
までの冷却時間、冷却速度を第1表に示した。
50℃で焼結したのち、N2、)4a、N2、kの4種
類のガスを夫々300Torrにてガス冷却を行なった
。夫々のガス300″′にでの熱伝導率と1200’C
までの冷却時間、冷却速度を第1表に示した。
第 1 表
次にこれらのチップC,D、E、Fを用いて、下記の切
削条件で切削テストを行なった。
削条件で切削テストを行なった。
切削条件
被削材 S CM 415 (HB = 2
201)φ30頭ディスク端面 切削速度 300m /lin送り
0.1z#I/rev切り込み 0.1
2rRm ホルダー P CL N R2525−43チ
ツプ形状 CN M G 120408N −S
K切削個数 各コーナ1000ピース上記条
件にて各チップ1000コーナーづつ切削したところ、
チップCは欠損率が2%、Dは3%、Eは0%であった
のに対し、Fは29%、ちなみに従来技術になるチップ
では43%ものコーナが欠損した。
201)φ30頭ディスク端面 切削速度 300m /lin送り
0.1z#I/rev切り込み 0.1
2rRm ホルダー P CL N R2525−43チ
ツプ形状 CN M G 120408N −S
K切削個数 各コーナ1000ピース上記条
件にて各チップ1000コーナーづつ切削したところ、
チップCは欠損率が2%、Dは3%、Eは0%であった
のに対し、Fは29%、ちなみに従来技術になるチップ
では43%ものコーナが欠損した。
〈発明の効果〉
以上説明したように、この発明によれば欠損の少ない、
靭性に冨む高信頼性のサーメット切削工具が得られるこ
とが認められた。
靭性に冨む高信頼性のサーメット切削工具が得られるこ
とが認められた。
図面はこの発明になるサーメットAと従来技術によるサ
ーメットBの表面より内部への硬度分布を示す線図であ
る。 出願人代理人 弁理士 和 1)昭破さくmHv) 表 シl:(mm)面 手続補正害(自発) 昭和61年10月4日 1、事件の表示 昭和61年特許願第200519号 2、発明の名称 サーメット焼結法 3、補正をする者 名 称 (213)住友電気工業株式会社4、代理人
ーメットBの表面より内部への硬度分布を示す線図であ
る。 出願人代理人 弁理士 和 1)昭破さくmHv) 表 シl:(mm)面 手続補正害(自発) 昭和61年10月4日 1、事件の表示 昭和61年特許願第200519号 2、発明の名称 サーメット焼結法 3、補正をする者 名 称 (213)住友電気工業株式会社4、代理人
Claims (2)
- (1)チタンとタンタル、ニオブ、モリブデン、タング
ステンなどの複炭窒化物を鉄、ニッケル、コバルト、ク
ロム、モリブデン、タングステンからなる群より選んだ
1種以上の金属で結合した硬質合金を焼結するに当り、
窒素雰囲気中1350℃〜1550℃で焼結したのち、
該焼結温度より1200℃までを50℃/分以上の冷却
速度で冷却することを特徴とするサーメット焼結法。 - (2)焼結温度より1200℃までを50℃/分以上の
冷却速度で冷却するに際し、熱伝導率が300°Kにお
いて2.5×10^−^4W/cm・deg以上のガス
を冷却媒体とするガス冷却を用いることを特徴とする特
許請求の範囲第1項記載のサーメット焼結法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61200519A JPH0791604B2 (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | TiCN基サーメットの焼結法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61200519A JPH0791604B2 (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | TiCN基サーメットの焼結法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6242630A Division JPH07150286A (ja) | 1994-10-06 | 1994-10-06 | TiCN基サーメット |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6357732A true JPS6357732A (ja) | 1988-03-12 |
JPH0791604B2 JPH0791604B2 (ja) | 1995-10-04 |
Family
ID=16425659
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61200519A Expired - Lifetime JPH0791604B2 (ja) | 1986-08-27 | 1986-08-27 | TiCN基サーメットの焼結法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0791604B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH031008U (ja) * | 1989-05-26 | 1991-01-08 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS602648A (ja) * | 1983-05-13 | 1985-01-08 | サントレ−ド・リミテイド | 複合物体およびその製造方法 |
JPS60110838A (ja) * | 1983-11-16 | 1985-06-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超硬合金及びその製造法 |
JPS6184350A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-04-28 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 焼結硬質合金およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-08-27 JP JP61200519A patent/JPH0791604B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS602648A (ja) * | 1983-05-13 | 1985-01-08 | サントレ−ド・リミテイド | 複合物体およびその製造方法 |
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JPH031008U (ja) * | 1989-05-26 | 1991-01-08 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0791604B2 (ja) | 1995-10-04 |
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