JPS6349604A - 加熱炉の燃焼方法 - Google Patents
加熱炉の燃焼方法Info
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- JPS6349604A JPS6349604A JP19307386A JP19307386A JPS6349604A JP S6349604 A JPS6349604 A JP S6349604A JP 19307386 A JP19307386 A JP 19307386A JP 19307386 A JP19307386 A JP 19307386A JP S6349604 A JPS6349604 A JP S6349604A
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Landscapes
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、鋼材を所定温度に加熱する加熱炉の!!焼方
法に関し、詳しくは、前記加熱炉の燃料として安価で発
熱量の大きなコールタールと気体燃料の併合燃料を使用
し、燃料費の低減を図りながら鋼材品質をそこなわず、
かつ排ガス中のNOx。
法に関し、詳しくは、前記加熱炉の燃料として安価で発
熱量の大きなコールタールと気体燃料の併合燃料を使用
し、燃料費の低減を図りながら鋼材品質をそこなわず、
かつ排ガス中のNOx。
SOxの生成を抑制した燃焼方法に関する。
従来の技術
製鉄所等において、[4品を得るために何らかの熱間加
工を施している。鋼材の熱間加工のための加熱炉の燃料
は、今まで、主として製鉄所内で副次的に発生する高炉
ガス、コークス炉ガス、転炉ガス等の気体燃料を使用し
たり、あるいは、大気汚染を考慮して低硫黄分の重油を
使っていた。
工を施している。鋼材の熱間加工のための加熱炉の燃料
は、今まで、主として製鉄所内で副次的に発生する高炉
ガス、コークス炉ガス、転炉ガス等の気体燃料を使用し
たり、あるいは、大気汚染を考慮して低硫黄分の重油を
使っていた。
あるいは、製鉄所内にコークス炉を保育していない所で
は、高炉ガス、転炉ガス等では、発生熱量が低いために
新たに天然ガス、プロパンガスの購入を余長なくされて
いた。ところで、燃料費の低減を指向して各種の技術開
発が行われているが、その一つとして、特開昭61−5
5505号の技術がある。この特開昭81−55505
号の技術は、ボイラの燃料として、安価なコールタール
にその6〜12wt%の割合で水を添加し、水の添加さ
れたコールタールを撹拌して、粒径が10〜20μm(
7) 粒子からなるコールタールエマルジクンを調整し
、これをバーナより噴霧し燃焼させるコールタールの燃
焼方法である。前記燃焼方法は、コールタール単味の燃
焼によるNOxおよび煤塵の発生を防止したものである
。
は、高炉ガス、転炉ガス等では、発生熱量が低いために
新たに天然ガス、プロパンガスの購入を余長なくされて
いた。ところで、燃料費の低減を指向して各種の技術開
発が行われているが、その一つとして、特開昭61−5
5505号の技術がある。この特開昭81−55505
号の技術は、ボイラの燃料として、安価なコールタール
にその6〜12wt%の割合で水を添加し、水の添加さ
れたコールタールを撹拌して、粒径が10〜20μm(
7) 粒子からなるコールタールエマルジクンを調整し
、これをバーナより噴霧し燃焼させるコールタールの燃
焼方法である。前記燃焼方法は、コールタール単味の燃
焼によるNOxおよび煤塵の発生を防止したものである
。
発明が解決しようとする問題点
前記特開ll17G 1−55505号の技術は、コー
ルタールを主成分として水を添加、撹拌したコールター
ルエマルジョ/の燃料であるために、これを燃焼すると
燃焼雰囲気中に水分が生じ、この水分が被加熱材である
鋼材の脱炭を助長し、品質の悪化を招くことになる。
ルタールを主成分として水を添加、撹拌したコールター
ルエマルジョ/の燃料であるために、これを燃焼すると
燃焼雰囲気中に水分が生じ、この水分が被加熱材である
鋼材の脱炭を助長し、品質の悪化を招くことになる。
本発明は、前記した従来のrim点を解決するためにな
した加熱炉の8続方法を提供するものである。
した加熱炉の8続方法を提供するものである。
問題点を解決するための手段
本発明は、鋼材を所定′a度に加熱する加熱炉の!!焼
方法において、コールタールと気体燃料とを混合燃焼さ
せ、その際コールタールの発熱量を前記混合撚・読の全
発熱量の30%以下となるよう燃料供給割合を定めて燃
焼することを特徴とするものである。なお、混合燃焼と
は、2種の燃料を混合して1121することを意味する
のでなく、燃r[を混合しない状態で同時に燃焼するこ
とを意味する。
方法において、コールタールと気体燃料とを混合燃焼さ
せ、その際コールタールの発熱量を前記混合撚・読の全
発熱量の30%以下となるよう燃料供給割合を定めて燃
焼することを特徴とするものである。なお、混合燃焼と
は、2種の燃料を混合して1121することを意味する
のでなく、燃r[を混合しない状態で同時に燃焼するこ
とを意味する。
以下、図面に基づいて詳細に説明する。第1図は、本発
明方法を実施するための燃ft’l V;置の1例を示
した断面図である。第1図において、燃焼装置は、同心
伏の4重管から構成され、中心部にコールタール吹込管
(1)が位置し、その先端から加熱炉内に向けて霧化吠
のコールタールを吹込むようになし、その基端は、コー
ルクール供給管011とアトマイザ供給GO?Jとが接
続されている。アトマイザ供給管ODからは、アトマイ
ザとしての空気が供給される。前記コールタール吹込管
(11の外側に気体燃料吹込管(2)が位置し、気体燃
料吹込管2)の基端部側方に気体燃料供給管(21)が
接続され、気体燃料吹込管(2)の長手方向の中央部に
気体撚f′)に旋回流を与える旋回羽根(22)を環状
に介在せしめ、また、気体燃料吹込管C2)の先端位置
は、コールタール吹込管(1)の先端より短かい基端側
に位置し、その先端は細絞り伏になっていて気体燃料の
噴出力を増加させる(1′l造となっている。M記気体
燃料吹込管(2)の外側に、順次、第1の空気供給管(
3)と第2の空気供給管(4)を設け、それぞれの基端
部から燃焼用空気を導入すべき空気供給管(31)を第
2の空気供給管(4)の基端部側方に接続している。前
記第1の空気供給管(3)から1次燃焼用空気が導かれ
、その燃焼用空気に旋回流を与えるべく旋回羽根(32
)を気体燃料吹込管(2)と第1の空気供給管(3)間
に環状に介在せしめ、また、2次1!8焼用空気が導か
れる第1の空気供給管(3)と第2の空気供給管(4)
の間に、第1の空気供給管(3)を安定させるべくスペ
ーサ(41)を設けている。
明方法を実施するための燃ft’l V;置の1例を示
した断面図である。第1図において、燃焼装置は、同心
伏の4重管から構成され、中心部にコールタール吹込管
(1)が位置し、その先端から加熱炉内に向けて霧化吠
のコールタールを吹込むようになし、その基端は、コー
ルクール供給管011とアトマイザ供給GO?Jとが接
続されている。アトマイザ供給管ODからは、アトマイ
ザとしての空気が供給される。前記コールタール吹込管
(11の外側に気体燃料吹込管(2)が位置し、気体燃
料吹込管2)の基端部側方に気体燃料供給管(21)が
接続され、気体燃料吹込管(2)の長手方向の中央部に
気体撚f′)に旋回流を与える旋回羽根(22)を環状
に介在せしめ、また、気体燃料吹込管C2)の先端位置
は、コールタール吹込管(1)の先端より短かい基端側
に位置し、その先端は細絞り伏になっていて気体燃料の
噴出力を増加させる(1′l造となっている。M記気体
燃料吹込管(2)の外側に、順次、第1の空気供給管(
3)と第2の空気供給管(4)を設け、それぞれの基端
部から燃焼用空気を導入すべき空気供給管(31)を第
2の空気供給管(4)の基端部側方に接続している。前
記第1の空気供給管(3)から1次燃焼用空気が導かれ
、その燃焼用空気に旋回流を与えるべく旋回羽根(32
)を気体燃料吹込管(2)と第1の空気供給管(3)間
に環状に介在せしめ、また、2次1!8焼用空気が導か
れる第1の空気供給管(3)と第2の空気供給管(4)
の間に、第1の空気供給管(3)を安定させるべくスペ
ーサ(41)を設けている。
以上に示した燃tf’A K mにおいて、コールター
ルと気体燃料とを燃焼させるに際し、本発明方法では、
コールタールの供給量をその発熱量が全燃料の発熱量の
30%以下となるように定めて燃焼する方法である。
ルと気体燃料とを燃焼させるに際し、本発明方法では、
コールタールの供給量をその発熱量が全燃料の発熱量の
30%以下となるように定めて燃焼する方法である。
以下、コールタールの供給量の定め方について説明する
。
。
第1表は、気体燃料のガス組成、発FA量、理論空気量
と、コールタールの化学組成、発熱量、理論空気量とを
示したものである。この第1表のうち、気体燃料として
転炉ガスを使用することとする。
と、コールタールの化学組成、発熱量、理論空気量とを
示したものである。この第1表のうち、気体燃料として
転炉ガスを使用することとする。
一方、加熱炉において、被加熱材である鋼材の種類、鋼
材の加熱炉への装入時温度等種々の条件によって差が出
るが、炉冷後の昇熱を除くと鋼材ITon当り150,
0OOKcd 〜450,0OOK−である。今、鋼材
ITon当りの加熱に300,000−必要とし、この
FAffiを混合燃焼により補うとすると、当然この熱
量の燃料を燃焼させねばならなく、本発明方法では、こ
の熱量の30%以下、例えば、鋼材ITon当り300
,0OOK−の25%をコールタールによる熱量補償と
し、残部75%の熱量を転炉ガスにより補償することに
なる。
材の加熱炉への装入時温度等種々の条件によって差が出
るが、炉冷後の昇熱を除くと鋼材ITon当り150,
0OOKcd 〜450,0OOK−である。今、鋼材
ITon当りの加熱に300,000−必要とし、この
FAffiを混合燃焼により補うとすると、当然この熱
量の燃料を燃焼させねばならなく、本発明方法では、こ
の熱量の30%以下、例えば、鋼材ITon当り300
,0OOK−の25%をコールタールによる熱量補償と
し、残部75%の熱量を転炉ガスにより補償することに
なる。
第1表
従って、
コールタールの燃焼量(kg/Ton) :30αOO
KcJ/Ton X 25%二12870 KrA/k
g= 5.8 kg/Ton 転炉ガスの燃焼量 (Nnr’/Ton) :300
.000Kcd/丁onX75% ÷ 1 862
Kcd/NnF= 120.8 NnF/Ton となる。この値から、鋼材の加熱量(Ton/1lr)
が定まると、単位時間当りの各燃料の供給量が定まり、
この値で燃焼することができる。
KcJ/Ton X 25%二12870 KrA/k
g= 5.8 kg/Ton 転炉ガスの燃焼量 (Nnr’/Ton) :300
.000Kcd/丁onX75% ÷ 1 862
Kcd/NnF= 120.8 NnF/Ton となる。この値から、鋼材の加熱量(Ton/1lr)
が定まると、単位時間当りの各燃料の供給量が定まり、
この値で燃焼することができる。
次に、本発明方法におけるコールクールの発熱量を混合
燃焼の全発熱量の30%以下とする理由について述べる
。
燃焼の全発熱量の30%以下とする理由について述べる
。
第2図は、横軸に混合燃焼におけるコールタールの少熱
量比(%)をとり、g仙に排煙中のSOx。
量比(%)をとり、g仙に排煙中のSOx。
NOxの和(pPm)をとり、その関係を示したもので
ある。この第2図は、実験炉におけるデータであり、コ
ールタールの発熱量比が30%を越えると(SOx+N
0x)の値が200ppmを越え、煙道、排熱熱交換器
等排煙設備の酸腐食をもたらす結果となる。第3図は、
横軸に第2図と同様にコールタールの発熱量比(%)を
とり、縦軸に排煙中の含塵量をとり、その関係を示した
ものである。この第3図から、コールタールの発熱量が
30%を越えると含Uムtが70mg/Nr?を越えて
以降急な増加傾向となり、含塵量が増加することにより
、排煙脱硝設備の触媒等の目詰りをもたらし、排煙脱硝
設備を頻繁に点検整備をしなければならない。以上、第
2図、及び第3図のデータを考府してコールタールの発
熱ユを混合燃焼の全発熱量の30%以下と限定した。
ある。この第2図は、実験炉におけるデータであり、コ
ールタールの発熱量比が30%を越えると(SOx+N
0x)の値が200ppmを越え、煙道、排熱熱交換器
等排煙設備の酸腐食をもたらす結果となる。第3図は、
横軸に第2図と同様にコールタールの発熱量比(%)を
とり、縦軸に排煙中の含塵量をとり、その関係を示した
ものである。この第3図から、コールタールの発熱量が
30%を越えると含Uムtが70mg/Nr?を越えて
以降急な増加傾向となり、含塵量が増加することにより
、排煙脱硝設備の触媒等の目詰りをもたらし、排煙脱硝
設備を頻繁に点検整備をしなければならない。以上、第
2図、及び第3図のデータを考府してコールタールの発
熱ユを混合燃焼の全発熱量の30%以下と限定した。
作 用
本発明方法は、鋼材の加熱に際し、コールタールと気体
燃料との混合燃焼とし、コールタールの発fA量を混合
燃焼の全発熱量の30%以下に定めて燃焼することによ
って、重油に比べて発熱量の大きい、かつ安価なコール
タールを有効に生かされ、又、その手段として第1図に
示した燃焼装置を使用することによりコールタールの完
全燃焼が図られ、かつまた、被加熱材である鋼材に対し
ても何の問題点も生じることなく作用する。
燃料との混合燃焼とし、コールタールの発fA量を混合
燃焼の全発熱量の30%以下に定めて燃焼することによ
って、重油に比べて発熱量の大きい、かつ安価なコール
タールを有効に生かされ、又、その手段として第1図に
示した燃焼装置を使用することによりコールタールの完
全燃焼が図られ、かつまた、被加熱材である鋼材に対し
ても何の問題点も生じることなく作用する。
実 施 例
鋼材の寸法がI E30’i’X 10m (2Ton
/本)と180≠×12.7m (37on/本〉であ
る炭素鋼を400007on、同じく低合金鋼を800
0Ton加熱処理した例を述べる。加熱炉仕様は下記の
通りである。
/本)と180≠×12.7m (37on/本〉であ
る炭素鋼を400007on、同じく低合金鋼を800
0Ton加熱処理した例を述べる。加熱炉仕様は下記の
通りである。
加熱炉型式二上下4帯式ウオキングビーム炉加熱能力
: 250 Ton/Hr 炉サイズ :炉長 35m、 炉幅12.8m上記仕
様の加熱炉において、上部加熱帯、下部加熱帯は、従来
通り気体3料だけの燃焼とし、上部均熱帯と下部均熱帯
に本発明方法である気体燃料とコールタールとの混合燃
焼を採用した。均熱帯における必要熱量を15万一/T
onと設定し、この必要熱量の30%をコールタール、
残り70%を転炉ガスで賄うこととした。また加熱処理
量を200 Ton/ firと定めた。この条件によ
ると転炉ガス量か11,300NlIP/llr、
:l−ルタール量が699 kg / fir必要とな
り、第1図に示した燃焼装置の便に際し、前記転炉ガス
量の制御は、気体燃料供給・管(21)に介在せしめて
いる弁、流量計を含めた制御系で行い、前記コールター
ル】の制御は、タール併給l17(JDに介在せしめて
いる制御系で行った。
: 250 Ton/Hr 炉サイズ :炉長 35m、 炉幅12.8m上記仕
様の加熱炉において、上部加熱帯、下部加熱帯は、従来
通り気体3料だけの燃焼とし、上部均熱帯と下部均熱帯
に本発明方法である気体燃料とコールタールとの混合燃
焼を採用した。均熱帯における必要熱量を15万一/T
onと設定し、この必要熱量の30%をコールタール、
残り70%を転炉ガスで賄うこととした。また加熱処理
量を200 Ton/ firと定めた。この条件によ
ると転炉ガス量か11,300NlIP/llr、
:l−ルタール量が699 kg / fir必要とな
り、第1図に示した燃焼装置の便に際し、前記転炉ガス
量の制御は、気体燃料供給・管(21)に介在せしめて
いる弁、流量計を含めた制御系で行い、前記コールター
ル】の制御は、タール併給l17(JDに介在せしめて
いる制御系で行った。
この結果、加熱後の鋼材の脱炭伏況、表面きず共に、従
来の重油焚と同様、間Mなく良好であり、また、排煙中
のNOxは120pPmで、煤塵も30mg/ Nr?
で、従来の重油焚より少々増加した程度であり、これも
問題となるに到らない数値であった。
来の重油焚と同様、間Mなく良好であり、また、排煙中
のNOxは120pPmで、煤塵も30mg/ Nr?
で、従来の重油焚より少々増加した程度であり、これも
問題となるに到らない数値であった。
発明の効果
本発明方法は、安価で比較的に発熱量の大きいコールタ
ールを鋼材の加熱用燃料として使用することにより、加
熱炉の燃料際単位を大中に低減させることが可能となり
、しかも鋼材の品質に何の悪影響を及ぼしこともなく効
果大なる方法である。
ールを鋼材の加熱用燃料として使用することにより、加
熱炉の燃料際単位を大中に低減させることが可能となり
、しかも鋼材の品質に何の悪影響を及ぼしこともなく効
果大なる方法である。
第1図は、本発明方法を実施するための装置例の断面図
、第2図は、コールタールの発熱量比(%)と排煙中の
(SOx+N0x)最の関係を示した図、第3図は、コ
ールタールの発熱業正比(9<)と排煙中の含塵量の関
係を示した図である。 1・・・コールタール吹込管 2・・・気体燃料吹込管 3 第1の空気供給管 4・・・第2の空気供給管 (ほか1名) 第1図 給管 第2図 コールタールの発熱量比(%)
、第2図は、コールタールの発熱量比(%)と排煙中の
(SOx+N0x)最の関係を示した図、第3図は、コ
ールタールの発熱業正比(9<)と排煙中の含塵量の関
係を示した図である。 1・・・コールタール吹込管 2・・・気体燃料吹込管 3 第1の空気供給管 4・・・第2の空気供給管 (ほか1名) 第1図 給管 第2図 コールタールの発熱量比(%)
Claims (1)
- 鋼材を所定温度に加熱する加熱炉の燃焼方法において、
コールタールと気体燃料とを混合燃焼させ、その際コー
ルタールの発熱量を前記混合燃焼の全発熱量の30%以
下となるよう燃料供給割合を定めて燃焼することを特徴
とした加熱炉の燃焼方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19307386A JPS6349604A (ja) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | 加熱炉の燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19307386A JPS6349604A (ja) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | 加熱炉の燃焼方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6349604A true JPS6349604A (ja) | 1988-03-02 |
Family
ID=16301755
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19307386A Pending JPS6349604A (ja) | 1986-08-18 | 1986-08-18 | 加熱炉の燃焼方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6349604A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014134408A1 (en) * | 2013-03-01 | 2014-09-04 | Strategic Environmental & Energy Resources, Inc. | Waste disposal |
-
1986
- 1986-08-18 JP JP19307386A patent/JPS6349604A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014134408A1 (en) * | 2013-03-01 | 2014-09-04 | Strategic Environmental & Energy Resources, Inc. | Waste disposal |
GB2523062A (en) * | 2013-03-01 | 2015-08-12 | Strategic Environmental & Energy Resources Inc | Waste disposal |
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