JPS634088A - 電気分解によるアルミニウム生産に用いるアノ−ドのタ−ル含有量の調整方法 - Google Patents
電気分解によるアルミニウム生産に用いるアノ−ドのタ−ル含有量の調整方法Info
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- JPS634088A JPS634088A JP62155263A JP15526387A JPS634088A JP S634088 A JPS634088 A JP S634088A JP 62155263 A JP62155263 A JP 62155263A JP 15526387 A JP15526387 A JP 15526387A JP S634088 A JPS634088 A JP S634088A
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- C25C—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC PRODUCTION, RECOVERY OR REFINING OF METALS; APPARATUS THEREFOR
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- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はホール・エル−法に基づいて電気分解によりア
ルミニウムを生産する際に用いる７ノード（陽極）のタ
ール含有量の調整方法に関するものである。
ルミニウムを生産する際に用いる７ノード（陽極）のタ
ール含有量の調整方法に関するものである。
［問題点の記述］
所謂「予備焼成（プリベーク）」アノードは、骨材（多
くはコークス）と粘結材（多くはタール）を熱間で混和
し、得られたカーボンペーストを振動固化（ｖｉｂｒｏ
−ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ） 、圧縮（プレス）。
くはコークス）と粘結材（多くはタール）を熱間で混和
し、得られたカーボンペーストを振動固化（ｖｉｂｒｏ
−ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ） 、圧縮（プレス）。
あるいは振動圧縮して成形し、高温（１１００〜１２０
０℃）で焼成したものである。
０℃）で焼成したものである。
アノードの品質は操業状態と電気分解のエネルギー効率
に重要な影響を与えるため、アノードの生産を最適化す
ることは作業員が常に憂慮していることであり、とりわ
け焼成後の生成物の最大密度が追求されている。主要な
点は、電解槽上で用いられるアノードのサイクル時間を
伸ばすこと、および同じカーボン消！ｆｆｉで生成され
るブロックの数を減少させることである。
に重要な影響を与えるため、アノードの生産を最適化す
ることは作業員が常に憂慮していることであり、とりわ
け焼成後の生成物の最大密度が追求されている。主要な
点は、電解槽上で用いられるアノードのサイクル時間を
伸ばすこと、および同じカーボン消！ｆｆｉで生成され
るブロックの数を減少させることである。
焼成した生成物の密度は基本的に３つのパラメーターの
関数である。すなわち、粗生成物の乾燥密度、粘結材の
コークス化効率、および焼成工程中に生じる容積変化の
３つである。
関数である。すなわち、粗生成物の乾燥密度、粘結材の
コークス化効率、および焼成工程中に生じる容積変化の
３つである。
これら３つのパラメーターは相互に無関係ではなく、粗
生成物中の粘結材含有量の関数として変化する。
生成物中の粘結材含有量の関数として変化する。
経験の教える所では、原材料（コークス、タール）の組
み合わせ、製造条件（粒度、混和、など）およびペース
トの成形条件が与えられると、焼成後の密度ｔよ粘結材
含有量の関数であり、その曲線はある含有量の値で最大
を示し、その含有量の時に粗生成物の最大乾燥密度が得
られる。
み合わせ、製造条件（粒度、混和、など）およびペース
トの成形条件が与えられると、焼成後の密度ｔよ粘結材
含有量の関数であり、その曲線はある含有量の値で最大
を示し、その含有量の時に粗生成物の最大乾燥密度が得
られる。
［問題点の理論的根拠］
カーボンアノードの構造の研究は従来土質力学に依ると
ころが大きかった。
ころが大きかった。
多相媒体力学（ＩｌｅＣｈａｎｉＣ３Ｏｆ ｐ０１’／
１ｌｈａｓｉｃ ｍｅｄｉａ）において、水分含有量を
変化させて土を締固め（ｃｏｕａｃｔｉｏｎ）すると最
大を示す乾燥密度曲線が得られることが知られている。
１ｌｈａｓｉｃ ｍｅｄｉａ）において、水分含有量を
変化させて土を締固め（ｃｏｕａｃｔｉｏｎ）すると最
大を示す乾燥密度曲線が得られることが知られている。
この乾燥密度は締固められた媒体中の乾燥材料の密度と
して定義できる。
して定義できる。
締固め応力（静的締固めまたは動的締固め）が増せば、
該当する水分含量が減少するのと同時に最大密度は大き
くなる。
該当する水分含量が減少するのと同時に最大密度は大き
くなる。
この結果は飽和水分含有量の概念により説明できる。こ
の飽和水分含有量とは、所与の応力に対してこの水分含
有量を超えると固体マトリクスの粒子（（ｌｒａｉｎ）
が液体によって分離されるために密度レベルが減少する
ような水分含０蚤である。
の飽和水分含有量とは、所与の応力に対してこの水分含
有量を超えると固体マトリクスの粒子（（ｌｒａｉｎ）
が液体によって分離されるために密度レベルが減少する
ような水分含０蚤である。
締固め応力を変えることにより得られる曲線はすべて、
包絡線（いわゆる飽和曲線）の内に入る。
包絡線（いわゆる飽和曲線）の内に入る。
その包絡線（飽和曲線）は所与の水分含量に対して到達
できる最大密度を定める（ ５ＵＢＢ＾Ｒ八Ｏ，博士論
文、グルノープル、 １９７２年“連続媒体の締固めと
力学”）。
できる最大密度を定める（ ５ＵＢＢ＾Ｒ八Ｏ，博士論
文、グルノープル、 １９７２年“連続媒体の締固めと
力学”）。
カーボンペーストへの応用
カーボン製品の締固めは次の条件を満たす限りにおいて
は土壌と同様に処理できる。
は土壌と同様に処理できる。
−気体媒体：空気
一液体媒体：カーボン粘結材（タール、ｉ脂。
ビッヂ）
一固体媒体：カーボンマトリクス（石油コークス、ター
ルコークス、無煙炭など） しかしながら主要な相違点は、固体骨材の多孔性構造に
ある。
ルコークス、無煙炭など） しかしながら主要な相違点は、固体骨材の多孔性構造に
ある。
実際、この多孔性による影響は締固め応力に応じて変化
する。この現象の結果、飽和曲線の単一性が失われる。
する。この現象の結果、飽和曲線の単一性が失われる。
要するに、タール含量がある所与の値をとる場合、締固
め応力を増大すると生成物の飽和密度を向上させること
ができるが、この現象の影響の程度は粘結材濃度の影響
の程度より小さい。
め応力を増大すると生成物の飽和密度を向上させること
ができるが、この現象の影響の程度は粘結材濃度の影響
の程度より小さい。
［従来技術の欠点］
従来技術においては、たいていの場合、締固めした粗ア
ノードの最大密度が追求されてきた。この調整法ではタ
ール濃度が常に一定量増大するので、締固め装置を出た
アノードの外観（脂肪質感）か、先験的に決まっていた
タール含有量の範囲（この範囲を超えると焼成炉内でア
ノード同士が粘着するようになることは公知であった）
のいずれかにより、この変化は抑えられていた。
ノードの最大密度が追求されてきた。この調整法ではタ
ール濃度が常に一定量増大するので、締固め装置を出た
アノードの外観（脂肪質感）か、先験的に決まっていた
タール含有量の範囲（この範囲を超えると焼成炉内でア
ノード同士が粘着するようになることは公知であった）
のいずれかにより、この変化は抑えられていた。
しかしいくつかの調整法が提示されている。たとえば、
＾ＬＣＯＡの特許（仏国特許第２４３６７６３号冨米国
特許第４１３３０９０号）の場合、締固め用の型から出
た時に粗アノードを破壊することによって操作する。そ
して、破損が最小限になる、すなわち最適化されるよう
に、アノードの密度に関連してタール含有量を調整する
。このような最適化の方法は、製造条件（原材料１粒度
、その他）の変更の後では、焼成後アノードの特性を十
分認識するまでは、すなわち数日間の応答ｖＩ間を経る
までは安易に適用できない。このような長時間の必要性
は粗アノードのＭＭと相客れるものではない。こうして
実際上、最適結果から特に大きくはずれることがないよ
うに保証できる平均的破壊を目指さざるを得ないのであ
る。
＾ＬＣＯＡの特許（仏国特許第２４３６７６３号冨米国
特許第４１３３０９０号）の場合、締固め用の型から出
た時に粗アノードを破壊することによって操作する。そ
して、破損が最小限になる、すなわち最適化されるよう
に、アノードの密度に関連してタール含有量を調整する
。このような最適化の方法は、製造条件（原材料１粒度
、その他）の変更の後では、焼成後アノードの特性を十
分認識するまでは、すなわち数日間の応答ｖＩ間を経る
までは安易に適用できない。このような長時間の必要性
は粗アノードのＭＭと相客れるものではない。こうして
実際上、最適結果から特に大きくはずれることがないよ
うに保証できる平均的破壊を目指さざるを得ないのであ
る。
［本発明の目的１
本発明の目的は、焼成工程の結果を待たずに焼成したア
ノードの密度を最大にすることができる（タール含有量
の調整による）粗アノード製造の調整方法である。
ノードの密度を最大にすることができる（タール含有量
の調整による）粗アノード製造の調整方法である。
与えられた一定のレベルの品質をもつ石油コークスの場
合、焼成後のアノードの見掛けの密度は本質的に粗７ノ
ードの乾燥密度に依存する。このことは、アノード中の
乾燥物質の効果的締固めに直結する。
合、焼成後のアノードの見掛けの密度は本質的に粗７ノ
ードの乾燥密度に依存する。このことは、アノード中の
乾燥物質の効果的締固めに直結する。
乾燥密度は粗７ノードの見掛けの密度とタール含有量に
関連していて、その関係式は次の式によって与えられる
。
関連していて、その関係式は次の式によって与えられる
。
ＤＳ＝粗Ｄ Ａ Ｘ （１０Ｇ−％タール） ／１００
ただし、Ｏ３は粗アノードの乾燥密度、粗ＯＡは粗アノ
ードの見掛けの密度（直接の測定値）、％タールはペー
ストに対する信糟パーセントで表わしたタール含有量で
ある。
ただし、Ｏ３は粗アノードの乾燥密度、粗ＯＡは粗アノ
ードの見掛けの密度（直接の測定値）、％タールはペー
ストに対する信糟パーセントで表わしたタール含有量で
ある。
原材料の組合わせと製造条件（粒度、混和など）および
ペーストの成形条件とが与えられると、得られる粗アノ
ードの乾燥密度はタール含有量のある値に対して１つの
最適値をもつ。
ペーストの成形条件とが与えられると、得られる粗アノ
ードの乾燥密度はタール含有量のある値に対して１つの
最適値をもつ。
第１図から第３図はタール含有量に伴うアノードの特性
変化を任意の目盛で簡潔に示している。
変化を任意の目盛で簡潔に示している。
焼成後の最大見掛は密度が得られる最適タール含有量は
、第２図中に表わされている。それは粗７ノードの最大
乾燥密度が得られる含有量と一致することがわかる。本
発明の目的であるこの方法は、それ故に、締固め段階か
ら出てくる、従ってコントロールシステムの稼働に直接
利用することができる粗アノードに対する測定値を考慮
するだけで、焼成後のアノードの見掛けの密度を最適化
することができる。
、第２図中に表わされている。それは粗７ノードの最大
乾燥密度が得られる含有量と一致することがわかる。本
発明の目的であるこの方法は、それ故に、締固め段階か
ら出てくる、従ってコントロールシステムの稼働に直接
利用することができる粗アノードに対する測定値を考慮
するだけで、焼成後のアノードの見掛けの密度を最適化
することができる。
さらに、この最適乾燥密度は相対的なもので、明らかに
、製造条件（原材料９粒度なと）に伴って変化する。し
たがって、遷移期間中は除いて乾燥密度を最適化すると
全ての場合に焼成後密度が最適化される。
、製造条件（原材料９粒度なと）に伴って変化する。し
たがって、遷移期間中は除いて乾燥密度を最適化すると
全ての場合に焼成後密度が最適化される。
本発明の方法は、次のようなＭ続作業を行なうものであ
る。
る。
ミキサーでカーボンペーストを調製する。すなわち、
一一方で、所定の粒度分布くこれは一定に保つ）をもつ
粉砕したコークスを供給しくコークスの供給速度も同様
に一定に保つ）、 −他方、タールを供給する（そのコークスに対する割合
Ｂｏ（Ｘ）は調整可能）。供給は、作業員が手動で行な
ったり、あるいは、プログラム方式かマイクロプロセッ
サ−オペレーション方式による自動装置で行なう。
粉砕したコークスを供給しくコークスの供給速度も同様
に一定に保つ）、 −他方、タールを供給する（そのコークスに対する割合
Ｂｏ（Ｘ）は調整可能）。供給は、作業員が手動で行な
ったり、あるいは、プログラム方式かマイクロプロセッ
サ−オペレーション方式による自動装置で行なう。
ミキサーで混和した後、カーボンペーストを締固め機に
入れ、締固められたアノードをローラーテーブル上に出
す。
入れ、締固められたアノードをローラーテーブル上に出
す。
不連続的なミキサーの場合カーボンペーストのバッチは
一定の組成をもっている。したがってタールの割合のい
かなる変化も１つのバッチから作成したＮ個のアノード
すべてに反映する。ミキサーが連続タイプであると、ミ
キサーの頂部でタール含有量を変えた時点と組成の変わ
ったペーストから最初の締固めアノードが生成されて出
て来た時点とではずれ（時間差）がある。このずれをｄ
”とする（実際には３〜６個のアノード分に相当する）
。計算機はこれを考慮してプログラムする。
一定の組成をもっている。したがってタールの割合のい
かなる変化も１つのバッチから作成したＮ個のアノード
すべてに反映する。ミキサーが連続タイプであると、ミ
キサーの頂部でタール含有量を変えた時点と組成の変わ
ったペーストから最初の締固めアノードが生成されて出
て来た時点とではずれ（時間差）がある。このずれをｄ
”とする（実際には３〜６個のアノード分に相当する）
。計算機はこれを考慮してプログラムする。
粗７ノードの見掛けの密度は、７ノードの重量と容積を
もとに計算する。
もとに計算する。
重量は誤差０，１％未満で計示される。経験的には、締
固め侵の長さと幅の寸法は、タール含有量が平均値から
１％（絶対値）以内であれば、同様な精度で一定と考え
られる。従って容積を知るには、締固められたアノード
の高さＨを測れば充分である。計測した重量、長さと幅
（−定であるが、必要ならば補正可能）、計測した高さ
、それにタール含有給を計算機に入力する。
固め侵の長さと幅の寸法は、タール含有量が平均値から
１％（絶対値）以内であれば、同様な精度で一定と考え
られる。従って容積を知るには、締固められたアノード
の高さＨを測れば充分である。計測した重量、長さと幅
（−定であるが、必要ならば補正可能）、計測した高さ
、それにタール含有給を計算機に入力する。
その結果、粗ＯＡ＝アノード重量Ｐ／ ［（）！−ｈｏ
） ＸＬ Ｘ Ｉ ＋ＶＯ］で計算される。ただし、Ｖ
。
） ＸＬ Ｘ Ｉ ＋ＶＯ］で計算される。ただし、Ｖ
。
は７ノードの「ヘッド」、すなわち面取り部、アノード
プラグおよび場合によって存在すういろいろなテーパを
もつ先端部の容積であり、ｈＯはアノードヘッドの高さ
である。粗アノードの乾燥密度はＤＳ＝粗Ｄ Ａ Ｘ
（１００−％タール）／１００で計算する。これらのデ
ータを計算機に入れる。
プラグおよび場合によって存在すういろいろなテーパを
もつ先端部の容積であり、ｈＯはアノードヘッドの高さ
である。粗アノードの乾燥密度はＤＳ＝粗Ｄ Ａ Ｘ
（１００−％タール）／１００で計算する。これらのデ
ータを計算機に入れる。
同様に計ｎ機は、製造経験に基づいて固定した初期ター
ル含有ｆｉＢｏ（％）を考慮する。この条件下で生成し
たアノードの乾燥密度をγ（Ｂｏ）とする。
ル含有ｆｉＢｏ（％）を考慮する。この条件下で生成し
たアノードの乾燥密度をγ（Ｂｏ）とする。
次いで、
１、初期タール含有５１Ｂｏを値Ｘ（例えば０．１また
は０．２％（絶対値））だけ増加する。この新たなター
ル含有ＩＢｏ＋Ｘで生成した７ノードは乾燥密度γ（Ｂ
ｏ＋Ｘ）をもつ。この乾燥密度は、小さい変動を許容す
るため、ｎ個のアノード（例えば５〜２０個で、１０個
あれば適当）の平均値とする。増分Ｘは正・負いずれも
考えられる。
は０．２％（絶対値））だけ増加する。この新たなター
ル含有ＩＢｏ＋Ｘで生成した７ノードは乾燥密度γ（Ｂ
ｏ＋Ｘ）をもつ。この乾燥密度は、小さい変動を許容す
るため、ｎ個のアノード（例えば５〜２０個で、１０個
あれば適当）の平均値とする。増分Ｘは正・負いずれも
考えられる。
２、 ７ （Ｂｏ＋ｘ）と７ （Ｂｏ） （平均値）を
比較する。
比較する。
７ （Ｂｏ−）Ｘ） ＞ｒ （Ｂｏ）の場合、Ｂｏ＋ｘ
を上記１のＸと同符号の値Ｘだけ増加する。逆に、γ（
Ｂｏ＋ｘ）＜γ（Ｂｏ）の場合、８０＋Ｘを上記１のＸ
と異符号の値Ｘだけ増加する。
を上記１のＸと同符号の値Ｘだけ増加する。逆に、γ（
Ｂｏ＋ｘ）＜γ（Ｂｏ）の場合、８０＋Ｘを上記１のＸ
と異符号の値Ｘだけ増加する。
このように、工程の各段階で、その段階で得られた密度
の値をその前の段階での密度の値と比較する。
の値をその前の段階での密度の値と比較する。
このアルゴリズムを正当化するのには、Ｂｏの増加（正
の増分Ｘ）がアノードの乾燥密度の増加につながれば、
最適値Ｂｍより低く、−方Ｂｏの増加が乾燥密度の低下
につながれば、確実に最適値８ｍを超えているというこ
とに注目すればよい。
の増分Ｘ）がアノードの乾燥密度の増加につながれば、
最適値Ｂｍより低く、−方Ｂｏの増加が乾燥密度の低下
につながれば、確実に最適値８ｍを超えているというこ
とに注目すればよい。
同様に、Ｂｏの減小（負の増分Ｘ）が乾燥密度の低下に
つながれば、恐らくＲ適含有ｌａｍには達しておらず、
また、８０の減小が乾燥密度の増加につながれば、最適
値Ｂｍ＋を超えているはずである。
つながれば、恐らくＲ適含有ｌａｍには達しておらず、
また、８０の減小が乾燥密度の増加につながれば、最適
値Ｂｍ＋を超えているはずである。
３、 ７ （Ｂｏ＋ ｎｘ）と７ （Ｂｏ＋ （ｎ＋１
）ｘ）を比較してそのいずれかが等しければ、オペレー
ターまたは自動装置に次の指示を与え得るニ ーＢｏ＋ （ｎ＋１）ｘにおけるタール含有量を維持す
る：かまたは −［Ｂｏ＋ （ｎ＋１）ｘ］ ＋ ｘ ’に変える。増
分Ｘ′は正または負で、最適値ＢＩ１１が近いと考えら
れるならその値から大きくはずれてしまうことのないよ
うに、Ｘ′をＸに等しいかまたはＸより小さく（例えば
ｘ’＝ｘ／２）する。
）ｘ）を比較してそのいずれかが等しければ、オペレー
ターまたは自動装置に次の指示を与え得るニ ーＢｏ＋ （ｎ＋１）ｘにおけるタール含有量を維持す
る：かまたは −［Ｂｏ＋ （ｎ＋１）ｘ］ ＋ ｘ ’に変える。増
分Ｘ′は正または負で、最適値ＢＩ１１が近いと考えら
れるならその値から大きくはずれてしまうことのないよ
うに、Ｘ′をＸに等しいかまたはＸより小さく（例えば
ｘ’＝ｘ／２）する。
４．８０の変動には最大範囲を設定する。この範囲Ｂｏ
±Ｘ（第３図）は増分ｘのｎ個分とすることができる。
±Ｘ（第３図）は増分ｘのｎ個分とすることができる。
個々の間隔は、例えば、０．１または０．２％のタール
含有量（絶対値）とし、Ｘは、例えば、０．５または０
．６％（絶対値）とすることができる。
含有量（絶対値）とし、Ｘは、例えば、０．５または０
．６％（絶対値）とすることができる。
５、 また、最適値Ｂ１１１付近で変動が過度に広がる
のを避けるため、所定の平衡時間の後、タール含有量の
初期１ｉｆｉＢｏを変えて、最適値Ｂｒａに等しいかま
たはほぼ等しい新たな値を設定することもできる。この
ような最適値Ｂｍは第４図で見られるように現実に測定
したタール含有量の函数としての乾燥密度の変動曲線か
ら演鐸され、かつ計算機で自動的に確立することができ
る。
のを避けるため、所定の平衡時間の後、タール含有量の
初期１ｉｆｉＢｏを変えて、最適値Ｂｒａに等しいかま
たはほぼ等しい新たな値を設定することもできる。この
ような最適値Ｂｍは第４図で見られるように現実に測定
したタール含有量の函数としての乾燥密度の変動曲線か
ら演鐸され、かつ計算機で自動的に確立することができ
る。
前に示したように、これらの全操作は次の２通りのやり
方で実施しうる。
方で実施しうる。
一手動操作。この場合、オペレーターは計算機が産出し
たデータを読み取り、指定の向きで総変動ｆｆ１Ｘ＝Σ
ｘの限られた範囲内で増分Ｘとして作業を続行する。
たデータを読み取り、指定の向きで総変動ｆｆ１Ｘ＝Σ
ｘの限られた範囲内で増分Ｘとして作業を続行する。
あるいは
一自８操作。計算データは種々のパラメーターの値を出
力するデイスプレィおよび／またはそれに変わるＩａ能
を備えたプログラム方式かマイクロプロセッサ−コント
ロール方式の自動装置に入力される。
力するデイスプレィおよび／またはそれに変わるＩａ能
を備えたプログラム方式かマイクロプロセッサ−コント
ロール方式の自動装置に入力される。
第４図の実験曲線はタール含有量１３．４〜１４．５％
の範囲について示している。
の範囲について示している。
タール含有量の各値について、乾燥密度の計測値は、乾
燥密度の絶対値の約＋０．００２ポイントの振幅の分散
ライン上に集まる。
燥密度の絶対値の約＋０．００２ポイントの振幅の分散
ライン上に集まる。
［具体例］
一連の電解槽に用いるアノードの製造ラインにおいて、
Ｂｏを１３．４％タール含有憬とし、Ｘは０．１％、Ｘ
は±０．６％とした。調整装置によりタール含有量が約
１３．６％で最適化された。これは最大密度（乾燥密度
） １．４１６、または粗密度１．６３８に対応し、
格別高い値であった。これにより高品質の焼成アノード
が得られる。
Ｂｏを１３．４％タール含有憬とし、Ｘは０．１％、Ｘ
は±０．６％とした。調整装置によりタール含有量が約
１３．６％で最適化された。これは最大密度（乾燥密度
） １．４１６、または粗密度１．６３８に対応し、
格別高い値であった。これにより高品質の焼成アノード
が得られる。
本発明はアノード製造に限られることはない。
すなわち、撮動固化、圧縮すなわちプレス、または撮動
圧縮によってカーボンペーストを成形して得られるどん
なカーボンブロックも本発明に従ってタール含有量を調
整すれば、最大乾燥密度で得ることができる。
圧縮によってカーボンペーストを成形して得られるどん
なカーボンブロックも本発明に従ってタール含有量を調
整すれば、最大乾燥密度で得ることができる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、成形時の応力をパラメーターとした、粘結材
含有量に対する粗アノードの乾燥密度の変化を表わす図
である。 第２図は、締固め応力が与えられた場合のタール含有量
に対するアノードの主なパラメーターの変化を表わす図
である。 第３図は、本発明に基づいたタール含有けの調整方法の
原理を図解したものである。
含有量に対する粗アノードの乾燥密度の変化を表わす図
である。 第２図は、締固め応力が与えられた場合のタール含有量
に対するアノードの主なパラメーターの変化を表わす図
である。 第３図は、本発明に基づいたタール含有けの調整方法の
原理を図解したものである。
Claims (9)
- （１）電気分解によるアルミニウム生産に用いる予備焼
成アノードのタール含有量をアノードの最大乾燥密度に
対応する最適値Ｂｍに調整する方法であって、該アノー
ドは、粉砕カーボン骨材と所定の割合に調整したコーク
ス化可能なタールとを熱間混和し、締固めによって成形
し、高温で最終焼成して作成されるものであり、次の段
階、すなわち、ａ）先ず初期タール含有量Ｂｏ（カーボ
ンペーストに対する重量％）を先験的に固定し、タール
含有量Ｂｏ％のカーボンペーストから得たｎ個のアノー
ドの平均乾燥密度γ（Ｂｏ）を締固め後の高さＨと重量
Ｐの計測値から計算し（長さと幅は本方法の範囲内では
定数とみなされる）、タール含有率を正又は負の増分ｘ
だけ変えて（Ｂｏ＋ｘ）％とし、タール含有量（Ｂｏ＋
ｘ）％のカーボンペーストから得たｎ個のアノードの平
均乾燥密度γ（Ｂｏ＋ｘ）を計算する段階と、 ｂ）計算によってγ（Ｂｏ＋ｘ）とγ（Ｂｏ）を比較し
て、 γ（Ｂｏ＋ｘ）＞γ（Ｂｏ）ならば、Ｂｏ＋ｘを前記ａ
）の増分と同符号の値ｘだけ増やし、 γ（Ｂｏ＋ｘ）＜γ（Ｂｏ）ならば、Ｂｏ＋ｘを前記ａ
）の増分と異符号の値ｘだけ増やす段階と、 を繰返すことを特徴とする方法。 - （２）γ（Ｂｏ＋ｎｘ）とγ（Ｂｏ＋（ｎ＋１）ｘ）を
比較して等しくなったならば、そのタール含有量Ｂｏ＋
（ｎ＋１）ｘを変えないで維持することを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の方法。 - （３）γ（Ｂｏ＋ｎｘ）とγ（Ｂｏ＋（ｎ＋１）ｘ）を
比較して等しくなったならば、Ｂｏ＋（ｎ＋１）ｘをｘ
以下の値ｘ′（正又は負）だけ増やすことを特徴とする
特許請求の範囲第１項に記載の方法。 - （４）Ｂｏの変化に対して最大範囲±Ｘを固定すること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 - （５）タール含有量の関数としての乾燥密度の実際の変
動曲線を確立し、それからアノードの最大乾燥密度に相
当する最適値Ｂｍを演鐸することを特徴とする特許請求
の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の方法。 - （６）一定の平衡時間の後、タール含有量の初期値Ｂｏ
を最適値Ｂｍに等しいかまたはほぼ等しい新しい値に置
き換えることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
方法。 - （７）増分ｘの絶対値は０．１乃至０．２％とし、ター
ル含有量の最大変異はＢｏ±０．６％とすることを特徴
とする特許請求の範囲第１項乃至第６項のいずれかに記
載の方法。 - （８）パラメーターＢｏ、γ、Ｈ、Ｐ、Ｘおよびｘを、
本方法の各段階で適用すべき増分ｘの符号をオペレータ
ーに示す計算機に入力することを特徴とする特許請求の
範囲第１項乃至第７項のいずれかに記載の方法。 - （９）パラメーターＢｏ、γ、Ｈ、Ｐ、Ｘおよびｘを、
プログラム可能な自動装置またはマイクロプロセッサー
によって操作される自動装置に接続した計算機に入力し
、この装置によって本方法の各段階での増分ｘの適用を
確保することを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第
７項のいずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8609805 | 1986-06-24 | ||
| FR8609805A FR2600675B1 (fr) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | Procede de reglage de la teneur en brai des anodes destinees a la production d'aluminium par electrolyse |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS634088A true JPS634088A (ja) | 1988-01-09 |
Family
ID=9337120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62155263A Pending JPS634088A (ja) | 1986-06-24 | 1987-06-22 | 電気分解によるアルミニウム生産に用いるアノ−ドのタ−ル含有量の調整方法 |
Country Status (25)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4770826A (ja) |
| EP (1) | EP0252859B1 (ja) |
| JP (1) | JPS634088A (ja) |
| KR (1) | KR880000624A (ja) |
| CN (1) | CN1012184B (ja) |
| AT (1) | ATE56052T1 (ja) |
| AU (1) | AU591411B2 (ja) |
| BR (1) | BR8703175A (ja) |
| CA (1) | CA1276262C (ja) |
| DE (1) | DE3764563D1 (ja) |
| ES (1) | ES2017520B3 (ja) |
| FR (1) | FR2600675B1 (ja) |
| GR (1) | GR3000906T3 (ja) |
| HU (1) | HUT45740A (ja) |
| IN (1) | IN169663B (ja) |
| IS (1) | IS1394B6 (ja) |
| MY (1) | MY102861A (ja) |
| NO (1) | NO174008C (ja) |
| NZ (1) | NZ220736A (ja) |
| OA (1) | OA08618A (ja) |
| PL (1) | PL154508B1 (ja) |
| SU (1) | SU1597108A3 (ja) |
| TR (1) | TR22953A (ja) |
| YU (1) | YU46318B (ja) |
| ZA (1) | ZA874525B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6585542B2 (en) | 2000-06-30 | 2003-07-01 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Connector for memory card |
| US6619991B2 (en) | 2000-06-30 | 2003-09-16 | Mitsumi Electric Co., Ltd. | Connector for memory card |
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| AU722834B2 (en) * | 1997-01-30 | 2000-08-10 | Aluminium Pechiney | Carbonaceous block having high resistance to thermal shock |
| CA2321000C (en) * | 1998-12-17 | 2005-05-24 | Nippon Light Metal Co., Ltd. | Method of producing highly pure aluminum primary base metal |
| BR9900253A (pt) | 1999-02-02 | 2000-08-29 | Companhia Brasileira Carbureto | Recipiente de alumìnio e aço inoxidável a formação de eletrodos de autocozimento para a utilização em baixos-fornos elétricos de redução |
| BR9900252A (pt) | 1999-02-02 | 2000-08-29 | Companhia Brasileira Carbureto | Recipiente de aço inoxidável para a formação de eletrodos de autocozimento para a utilização em baixos-fornos elétricos de redução |
| DE10051236A1 (de) * | 2000-10-16 | 2002-04-25 | Dorst Masch & Anlagen | Verfahren und Vorrichtung zum Bestimmen von Pressparametern zum Pressen komplex aufgebauter Presslinge |
| CN1332069C (zh) * | 2003-12-06 | 2007-08-15 | 包头铝业股份有限公司 | 用冰晶石——氧化铝熔盐电解法生产纯度高的铝的方法 |
| CA2590482C (en) * | 2003-12-12 | 2013-09-17 | B.D.H. Industries Inc. | System and method to forecast the electrical conductivity of anodes for aluminum production before baking |
| CN1924106B (zh) * | 2006-08-29 | 2010-05-26 | 中国铝业股份有限公司 | 预焙阳极焙烧升温工艺 |
| CN103820815A (zh) * | 2013-12-12 | 2014-05-28 | 中国铝业股份有限公司 | 一种提高生阳极体积密度的生阳极配方的实验方法 |
| EP3186412A4 (en) * | 2014-08-29 | 2017-08-09 | Rio Tinto Alcan International Limited | Determining dosing of binding agent for combining with particulate material to produce an electrode |
| CN111546662A (zh) * | 2020-05-12 | 2020-08-18 | 沁阳市碳素有限公司 | 一种铝用碳素阳极的成型方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1050702A (ja) * | 1963-12-04 | 1900-01-01 | ||
| US4133090A (en) * | 1977-06-15 | 1979-01-09 | Aluminum Company Of America | Control of binder content in carbon article manufacture |
| FR2436763A1 (fr) * | 1978-09-21 | 1980-04-18 | Aluminum Co Of America | Determination de la teneur en liant dans la fabrication d'articles en charbon |
| US4244897A (en) * | 1979-03-22 | 1981-01-13 | Measurex Corporation | Method and apparatus to control the density of products produced from an extrusion process |
-
1986
- 1986-06-24 FR FR8609805A patent/FR2600675B1/fr not_active Expired
-
1987
- 1987-05-18 IN IN364/MAS/87A patent/IN169663B/en unknown
- 1987-06-17 US US07/063,304 patent/US4770826A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-17 NZ NZ220736A patent/NZ220736A/xx unknown
- 1987-06-17 TR TR421/87A patent/TR22953A/xx unknown
- 1987-06-19 IS IS3233A patent/IS1394B6/is unknown
- 1987-06-19 MY MYPI87000855A patent/MY102861A/en unknown
- 1987-06-19 OA OA59145A patent/OA08618A/xx unknown
- 1987-06-22 DE DE8787420171T patent/DE3764563D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-22 AT AT87420171T patent/ATE56052T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-06-22 ES ES87420171T patent/ES2017520B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-22 HU HU872828A patent/HUT45740A/hu unknown
- 1987-06-22 JP JP62155263A patent/JPS634088A/ja active Pending
- 1987-06-22 EP EP87420171A patent/EP0252859B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-22 PL PL1987266390A patent/PL154508B1/pl unknown
- 1987-06-23 CN CN87104371A patent/CN1012184B/zh not_active Expired
- 1987-06-23 CA CA000540373A patent/CA1276262C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-23 ZA ZA874525A patent/ZA874525B/xx unknown
- 1987-06-23 SU SU874202796A patent/SU1597108A3/ru active
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- 1987-06-23 AU AU74610/87A patent/AU591411B2/en not_active Expired
-
1990
- 1990-10-05 GR GR90400292T patent/GR3000906T3/el unknown
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