JPS6338373Y2 - - Google Patents
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- JPS6338373Y2 JPS6338373Y2 JP1982086681U JP8668182U JPS6338373Y2 JP S6338373 Y2 JPS6338373 Y2 JP S6338373Y2 JP 1982086681 U JP1982086681 U JP 1982086681U JP 8668182 U JP8668182 U JP 8668182U JP S6338373 Y2 JPS6338373 Y2 JP S6338373Y2
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- fuel
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- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
この考案は、内燃機関のホール型燃料噴射ノズル
に関する。[Detailed Description of the Invention] This invention relates to a hole-type fuel injection nozzle for an internal combustion engine.
従来の燃料噴射ノズルとしては、例えば、山海
堂「燃料噴射装置入門」（昭和54年７月発行）に
記載されたものが知られており、第１図のように
示すことができる。第１図において、１はその先
端部に噴孔２の形成されたサツク部３を有するノ
ズルボデイであり、ノズルボデイ１には、フイー
ドホール４、油溜り５、ステムホール６、ノズル
シート部７およびガイドホール８が形成されてい
る。油溜り５には図示しない燃料ポンプからフイ
ードホール４を通して加圧燃料が供給され、油溜
り５はステムホール６によりノズルシート部７を
介してサツク部３に連通している。一方、ノズル
ボデイ１内にはニードルバルブ９が移動可能に収
納されており、ニードルバルブ９には、ガイド部
１０、プレツシヤステージ１１、ステム１２およ
びニードルフエイス部１３が形成されている。ガ
イド部１０は前記ガイドホール１０と摺接し、プ
レツシヤステージ１１は前記油溜り５内の燃料油
圧によりニードルバルブ９を図中上方に移動させ
る方向の力を受ける。また、ステム１２は前記ス
テムホール６と所定間隔（噴孔２の総開口面積よ
りも十分に大きな通路面積を形成する間隔）を有
しており、このステム１２とステムホール６とで
燃料通路１４が画成される。さらに、ニードルフ
エイス部１３は前記ノズルシート部７に着座して
油溜り５から燃料通路１４を通してサツク部３に
送給される燃料を遮断するが、これはニードルバ
ルブ９がプリツシヤピン１５を介してプレツシヤ
スプリング１６により付勢されているからであ
る。 As a conventional fuel injection nozzle, for example, one described in Sankaido's "Introduction to Fuel Injection Devices" (published in July 1978) is known, and can be shown as shown in FIG. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a nozzle body having a sac part 3 with a nozzle hole 2 formed at its tip. 8 is formed. Pressurized fuel is supplied to the oil reservoir 5 through a feed hole 4 from a fuel pump (not shown), and the oil reservoir 5 communicates with the sac portion 3 through a nozzle seat portion 7 through a stem hole 6. On the other hand, a needle valve 9 is movably housed in the nozzle body 1, and the needle valve 9 is formed with a guide portion 10, a pressure stage 11, a stem 12, and a needle eighth portion 13. The guide portion 10 is in sliding contact with the guide hole 10, and the pressure stage 11 receives a force in the direction of moving the needle valve 9 upward in the drawing due to the fuel oil pressure in the oil reservoir 5. Further, the stem 12 has a predetermined interval from the stem hole 6 (an interval that forms a passage area sufficiently larger than the total opening area of the nozzle holes 2), and the stem 12 and the stem hole 6 form a fuel passage 14. is defined. Furthermore, the needle face part 13 is seated on the nozzle seat part 7 and cuts off the fuel supplied from the oil reservoir 5 to the sac part 3 through the fuel passage 14, but this is because the needle valve 9 is pressed via the pre-shaft pin 15. This is because it is biased by the shear spring 16.
したがつて、この燃料噴射ノズルは、油溜り５
に供給される燃料油圧によりプレツシヤステージ
１１の受ける力がプレツシヤスプリング１６の付
勢力より大きくなると、ニードルバルブ９が第１
図中上方にリフトしてニードルフエイス部１３が
ノズルシート部７から離れる。そして、燃料はこ
のニードルフエイス部１３とノズルシート部７と
の間隙を通つてサツク部３に送給され油溜り５内
の燃料油圧とほぼ等しい圧力で噴孔２から噴射さ
れる。 Therefore, this fuel injection nozzle
When the force applied to the pressure stage 11 by the fuel oil pressure supplied to the pressure stage 11 becomes larger than the biasing force of the pressure spring 16, the needle valve 9 moves to the first position.
The needle face portion 13 separates from the nozzle seat portion 7 by lifting upward in the figure. The fuel is fed to the sac portion 3 through the gap between the needle face portion 13 and the nozzle seat portion 7, and is injected from the nozzle hole 2 at a pressure approximately equal to the fuel oil pressure in the oil sump 5.
しかしながら、このような従来のホール型燃料
噴射ノズルにあつては、噴孔２から噴射される燃
料の噴射初期の噴射流量はサツク部３に送給され
る燃料流量によつて決定されるが、このサツク部
３に送給される燃料流量がニードルフエイス部１
３とノズルシート部７との間隙の大きさによつて
のみ定まる構成となつていたため、ニードルバル
ブ９のリフトとともに噴孔２からの噴射流量は、
第２図に示すように、噴孔２の総開口面積で決定
される噴射流量まで急激に増加する。また噴孔２
からの噴射圧力は油溜り５内の燃料圧力によつて
決定され、油溜り５内の燃料圧力は燃料ポンプか
らの送給圧力と噴孔２からの噴射流量によつて決
定される。しかしながら、前述のように、噴孔２
から噴射流量がニードルバルブ９のリフトがはじ
まると急激に増加するため、噴孔２からの噴射圧
力は、第３図に示すようになり、高い噴射圧力を
得ることができず、また、噴射率は、第４図に示
すように、噴射初期に高くなり噴射・中・後期に
おいて低くなる。その結果、燃焼効率が悪化し、
NOxやHC等が増加するという問題点があつた。 However, in such a conventional hole-type fuel injection nozzle, the initial injection flow rate of fuel injected from the nozzle hole 2 is determined by the fuel flow rate fed to the sac part 3; The fuel flow rate fed to this suction part 3 is
Since the configuration was determined only by the size of the gap between the needle valve 9 and the nozzle seat 7, the injection flow rate from the nozzle hole 2 was
As shown in FIG. 2, the injection flow rate increases rapidly to a value determined by the total opening area of the nozzle holes 2. Also, nozzle hole 2
The injection pressure from the oil reservoir 5 is determined by the fuel pressure within the oil reservoir 5, and the fuel pressure within the oil reservoir 5 is determined by the feeding pressure from the fuel pump and the injection flow rate from the injection hole 2. However, as mentioned above, nozzle hole 2
Since the injection flow rate increases rapidly when the needle valve 9 starts to lift from As shown in FIG. 4, it becomes high at the beginning of the injection and becomes low at the middle and late stages of the injection. As a result, combustion efficiency deteriorates,
There was a problem that NOx, HC, etc. increased.
この考案は、このような従来の問題点に着目し
てなされたもので、ホール型燃料噴射ノズルにお
いて、ニードルバルブの周りに形成される燃料通
路の通路面積を噴孔の総面積よりも狭める流量規
制部を、ニードルバルブに、このニードルバルブ
の着座時に油溜りと前記シート部との間の燃料通
路に少なくとも一部が嵌入するように設け、この
着座時の嵌入長さをニードルバルブの最大リフト
長さよりも短くすることにより、上記問題点を解
決することを目的としている。 This idea was developed by focusing on these conventional problems.In a hole-type fuel injection nozzle, the flow rate is such that the passage area of the fuel passage formed around the needle valve is narrower than the total area of the nozzle hole. A regulating portion is provided on the needle valve so that at least a portion thereof fits into the fuel passage between the oil reservoir and the seat portion when the needle valve is seated, and the length of the fitting when the needle valve is seated is set to the maximum lift of the needle valve. The purpose is to solve the above problem by making the length shorter than the length.
以下、この考案を図面に基づいて説明する。 This invention will be explained below based on the drawings.
第５〜８図は、この考案の第１実施例を示す図
であり、この実施例の説明にあたり第１図に示し
た従来例と同一構成部分には同一符号を附してそ
の説明を省略する。 Figures 5 to 8 are diagrams showing a first embodiment of this invention. In explaining this embodiment, the same components as those of the conventional example shown in Figure 1 are given the same reference numerals and their explanations are omitted. do.
まず、構成を説明すると、第５図において、２
１はニードルバルブ９のステム１２に形成された
円盤状の鍔（流量規制部）であり、鍔２１の外周
面とノズルボデイ１のステムホール６の壁面とは
所定の間隔（この間隔は機関の要求する噴射初期
の噴出流量により決定される。）を有している。
また、鍔２１のニードルバルブ９のリフト方向の
長さl1はニードルバルブ９の最大リフト長Ｌより
も短かく形成されており、鍔２１の長さl1は、例
えば、リフト長Ｌを2.5mmとすると、1.0mm〜2.0mm
程度に設定する。そして、本実施例では、鍔２１
は、その図中上縁が油溜り５の下縁と略一致する
ように、ニードルバルブ９に形成されている。し
たがつて、鍔２１はニードルバルブ９の燃料通路
１４に位置する部分に嵌入するように設けられ、
該燃料通路１４の面積を噴孔２の総開口面積より
も小さく狭める流量規制部を構成する。 First, to explain the configuration, in Fig. 5, 2
Reference numeral 1 denotes a disk-shaped flange (flow rate regulating part) formed on the stem 12 of the needle valve 9, and the outer peripheral surface of the flange 21 and the wall surface of the stem hole 6 of the nozzle body 1 are spaced at a predetermined distance (this spacing is determined by the requirements of the engine). ) is determined by the jet flow rate at the initial stage of injection.
Further, the length l 1 of the collar 21 in the lift direction of the needle valve 9 is formed to be shorter than the maximum lift length L of the needle valve 9, and the length l 1 of the collar 21 is, for example, 2.5 times the lift length L. If mm, 1.0mm to 2.0mm
Set to a certain degree. In this embodiment, the tsuba 21
is formed on the needle valve 9 so that its upper edge in the figure substantially coincides with the lower edge of the oil reservoir 5. Therefore, the collar 21 is provided so as to fit into the portion of the needle valve 9 located in the fuel passage 14,
A flow rate regulating portion is configured to narrow the area of the fuel passage 14 to be smaller than the total opening area of the nozzle holes 2.
次に、作用を説明する。 Next, the effect will be explained.
ニードルバルブ９のリフトは燃料ポンプからフ
イードホール４を通して油溜り５に供給される燃
料油圧により行なわれる。すなわち、ニードルバ
ルブ９は、プレツシヤスプリング１６により、ニ
ードルフエイス部１３がノズルシート部７に着座
するように付勢される一方、油溜り５内の燃料油
圧がニードルバルブ９を図中上方に押し上げるよ
うにプレツシヤステージ１１に作用する。そし
て、このプレツシヤステージ１１に作用する力が
プレツシヤスプリング１６の付勢力よりも大きく
なると、ニードルバルブ９のリフトが開始され、
油溜り５および燃料通路１４内の燃料がノズルシ
ート部７とニードルフエイス部１３との間隙から
伝達される油溜り５内の燃料油圧の作用によりサ
ツク部３内に流入して噴孔２から噴射される。噴
孔２からの噴射流量は、ニードルバルブ９のリフ
ト量が鍔２１の長さl1よりも小さい間は、流量規
制部である鍔２１に規制されて微増するのみであ
る。すなわち、このとき、サツク部３に送給され
る燃料流量は鍔２１とステムホール６の壁面とで
画成される流路面積で決定され、第６図中実線で
示すように、従来例（破線で表示）と比較して噴
射流量が急増しない。このように流量が規制され
ることにより、油溜り５内の燃料油圧が上昇し、
これに伴つて、噴射圧力が、第７図中実線で示す
ように、従来例（破線で表示）よりも高くなる。
したがつて、噴射初期の噴射流量を少なくし、か
つ、噴射圧力を高くさせることができ、噴射され
た燃料噴霧の微粒化を向上させることができる。
その結果、ノツキングの防止や燃焼効率の向上を
図ることができる。 The needle valve 9 is lifted by fuel oil pressure supplied from the fuel pump to the oil reservoir 5 through the feed hole 4. That is, the needle valve 9 is biased by the pressure spring 16 so that the needle eighth part 13 is seated on the nozzle seat part 7, while the fuel oil pressure in the oil reservoir 5 pushes the needle valve 9 upward in the figure. It acts on the pressure stage 11 to push it up. When the force acting on the pressure stage 11 becomes larger than the biasing force of the pressure spring 16, the needle valve 9 starts to lift.
The fuel in the oil reservoir 5 and the fuel passage 14 flows into the sac part 3 by the action of the fuel oil pressure in the oil reservoir 5 transmitted from the gap between the nozzle seat part 7 and the needle face part 13, and is injected from the nozzle hole 2. be done. As long as the lift amount of the needle valve 9 is smaller than the length l 1 of the collar 21, the injection flow rate from the nozzle hole 2 is regulated by the collar 21, which is a flow rate regulating portion, and increases only slightly. That is, at this time, the fuel flow rate fed to the sac part 3 is determined by the flow path area defined by the collar 21 and the wall surface of the stem hole 6, and as shown by the solid line in FIG. The injection flow rate does not increase rapidly compared to the case (indicated by the broken line). By regulating the flow rate in this way, the fuel oil pressure in the oil reservoir 5 increases,
Along with this, the injection pressure becomes higher than in the conventional example (indicated by a broken line), as shown by the solid line in FIG.
Therefore, the injection flow rate at the initial stage of injection can be reduced and the injection pressure can be increased, and the atomization of the injected fuel spray can be improved.
As a result, it is possible to prevent knocking and improve combustion efficiency.
その後、ニードルバルブ９のリフト量が鍔２１
の長さl1よりも大きくなると、噴孔２からの燃料
の噴射流量は噴孔２の開口面積により決定され
る。すなわち、ニードルバルブ９のリフト量が鍔
２１の長さl1よりも大きくなると、鍔２１はステ
ムホール６から外れ油溜り５内に位置する。した
がつて、油溜り５内の燃料は鍔２１に規制される
ことなく燃料通路１４を通りサツク部３に送給さ
れ、燃料の噴射流量は噴孔２の総開口面積により
決定される。そのため、ニードルバルブ９のリフ
ト量が鍔２１の長さl1よりも大きくなると、第６
図中実線で示すように、噴射流量は噴孔２の総開
口面積で決定される流量まで急激に増加し、その
後ほぼ一定になる。また、このとき、前述の流量
の規制される行程（リフト量がl1よりも小さい行
程）において油溜り５内の燃料油圧が高く上昇し
ているため、噴孔２からの噴射率は、第８図中実
線で示すように、従来例の噴射率（図中破線で表
示）よりも高くなる。したがつて、噴射・中・後
期において高い噴射圧力で多量の燃料を噴射する
ことができるとともに、燃料噴霧の微粒化を向上
させることができる。その結果、燃焼効率の向上
を図ることができ、NOxやHC等を低減させるこ
とができる。なお、ガイドホールとガイド部との
摺動部の近くに流量規制部が設けられるので、流
量規制部と燃料通路の同軸度が得られやすく、流
量規制手段の流量規制精度を極めて高く維持でき
る。第９図には、この考案の第２実施例を示す。 After that, the lift amount of the needle valve 9 is adjusted to the tsuba 21.
When the length l 1 is greater than the length l 1 , the injection flow rate of fuel from the nozzle hole 2 is determined by the opening area of the nozzle hole 2 . That is, when the lift amount of the needle valve 9 becomes larger than the length l 1 of the flange 21, the flange 21 comes off from the stem hole 6 and is located in the oil reservoir 5. Therefore, the fuel in the oil reservoir 5 is fed to the sac portion 3 through the fuel passage 14 without being restricted by the collar 21, and the fuel injection flow rate is determined by the total opening area of the nozzle holes 2. Therefore, if the lift amount of the needle valve 9 becomes larger than the length l1 of the flange 21, the sixth
As shown by the solid line in the figure, the injection flow rate increases rapidly to a flow rate determined by the total opening area of the nozzle holes 2, and then becomes approximately constant. Also, at this time, since the fuel oil pressure in the oil reservoir 5 has risen high in the aforementioned stroke where the flow rate is regulated (stroke where the lift amount is smaller than l 1 ), the injection rate from the nozzle hole 2 is As shown by the solid line in Figure 8, the injection rate is higher than that of the conventional example (indicated by the broken line in the figure). Therefore, a large amount of fuel can be injected at a high injection pressure during the middle and late stages of injection, and the atomization of the fuel spray can be improved. As a result, combustion efficiency can be improved and NOx, HC, etc. can be reduced. In addition, since the flow rate regulating part is provided near the sliding part between the guide hole and the guide part, it is easy to obtain coaxiality between the flow rate regulating part and the fuel passage, and the flow regulating accuracy of the flow rate regulating means can be maintained at an extremely high level. FIG. 9 shows a second embodiment of this invention.
この実施例は、第１実施例のニードル・バルブ
に油溜りと燃料通路とを連通する孔を形成したも
のであり、この実施例の説明にあたり第１実施例
と同一部分には同一符号を附してその説明を省略
する。第９図において、３１はニードルバルブ９
にその鍔３２と交叉するよう形成された制御通路
であり、制御通路３１は鍔３２により区画された
油溜り５と燃料通路１４とを連通する小孔であ
る。制御通路３１の通路面積はこの通路面積と鍔
３２ステムホール６の壁面とで画成される通路面
積との合計が噴孔２の総開口面積よりも小さくな
り、かつ、鍔３２とステムホール６の壁面とで画
成される通路面積よりも相当大きい通路面積であ
る。また、鍔３２の長さl2は第１実施例の鍔２１
の長さl1よりも長く形成されている。 In this embodiment, a hole is formed in the needle valve of the first embodiment to communicate the oil reservoir and the fuel passage, and in explaining this embodiment, the same parts as in the first embodiment are given the same reference numerals. The explanation will be omitted. In FIG. 9, 31 is the needle valve 9
The control passage 31 is a small hole that communicates between the oil reservoir 5 divided by the flange 32 and the fuel passage 14. The passage area of the control passage 31 is such that the sum of this passage area and the passage area defined by the wall surface of the flange 32 and the stem hole 6 is smaller than the total opening area of the nozzle hole 2, and The area of the passageway is considerably larger than that defined by the walls of . Furthermore, the length l 2 of the tsuba 32 is the same as that of the tsuba 21 in the first embodiment.
The length l is longer than 1 .
したがつて、この実施例にあつては、ニードル
バルブ９のリフト量が鍔３２の長さl2よりも小さ
い間は、噴射流量は、流量規制部である鍔３２に
規制されて、鍔３２とステムホール６の壁面とで
画成される通路面積と制御通路３１の通路面積と
の合計で決定される。特に、制御通路３１の通路
面積が鍔３２とステムホール６の壁面とで画成さ
れる通路面積よりも相当大きく形成されているた
め、このときの噴射流量は主に制御通路３１の通
路面積で決定される。したがつて、ニードルバル
ブ９のリフト量が鍔３２の長さl2よりも小さい間
は、噴射流量は、第６図中一点鎖線で示すよう
に、従来例（破線で表示）と比較して急増しない
が、第１実施例（破線で表示）よりも多い。ま
た、このように流量が規制されることにより、油
溜り５内の燃料油圧が上昇して、噴射圧力が、第
７図中一点鎖線で示すように、従来例（破線で表
示）よりも高く第１実施例（破線で表示）よりも
低い値となる。したがつて、制御通路３１の通路
面積を適宜設定することにより機関に最適の噴射
流量を得ることができ、かつ、噴射圧力を高くさ
せることができる。その結果、初期燃焼を効率よ
く行なわせることができ、ノツキングを防止する
ことができる。 Therefore, in this embodiment, while the lift amount of the needle valve 9 is smaller than the length l 2 of the flange 32, the injection flow rate is regulated by the flange 32, which is the flow rate regulating part, and the flange 32 It is determined by the sum of the passage area defined by the stem hole 6 and the wall surface of the stem hole 6, and the passage area of the control passage 31. In particular, since the passage area of the control passage 31 is formed to be considerably larger than the passage area defined by the collar 32 and the wall surface of the stem hole 6, the injection flow rate at this time is mainly determined by the passage area of the control passage 31. It is determined. Therefore, while the lift amount of the needle valve 9 is smaller than the length l2 of the flange 32, the injection flow rate will be lower than that of the conventional example (indicated by the broken line), as shown by the dashed line in FIG. Although it does not increase rapidly, it is more than in the first embodiment (indicated by a broken line). In addition, by regulating the flow rate in this way, the fuel oil pressure in the oil reservoir 5 increases, and the injection pressure becomes higher than in the conventional example (indicated by the broken line), as shown by the dashed line in Fig. 7. This value is lower than that of the first embodiment (indicated by a broken line). Therefore, by appropriately setting the passage area of the control passage 31, it is possible to obtain the optimal injection flow rate for the engine and to increase the injection pressure. As a result, initial combustion can be performed efficiently and knocking can be prevented.
その後、ニードルバルブ９のリフト量が鍔３２
の長さl2よりも大きくなると、第６図中実線で示
すように、噴射流量は噴孔２の開口面積により決
定される流量まで急激に増加し、その後ほぼ一定
になる。また、このとき、前述の流量の規制され
る行程（リフト量がl2よりも小さい行程）におい
て、油溜り５内の燃料油圧が高く上昇しているた
め、噴孔２からの噴射率は、第８図中一点鎖線で
示すように、従来例の噴射率（図中破線で表示）
よりも高くなる。したがつて、噴射・中・後期に
おいて高い噴射圧力で多量の燃料を噴射すること
ができるとともに、燃料噴霧の微粒化を向上させ
ることができる。その結果、燃焼効率の向上を図
ることができ、NOxやHC等を低減させることが
できる。 After that, the lift amount of the needle valve 9 is adjusted to the tsuba 32.
When the length l 2 is exceeded, the injection flow rate increases rapidly to a flow rate determined by the opening area of the nozzle hole 2, as shown by the solid line in FIG. 6, and then becomes approximately constant. Also, at this time, in the aforementioned stroke where the flow rate is regulated (stroke where the lift amount is smaller than l 2 ), the fuel oil pressure in the oil reservoir 5 is rising high, so the injection rate from the nozzle hole 2 is As shown by the dashed line in Figure 8, the injection rate of the conventional example (shown by the dashed line in the figure)
be higher than Therefore, a large amount of fuel can be injected at a high injection pressure during the middle and late stages of injection, and the atomization of the fuel spray can be improved. As a result, combustion efficiency can be improved and NOx, HC, etc. can be reduced.
以上説明してきたように、この考案によれば、
燃料通路面積を噴孔の総面積よりも小さく狭める
流量規制部を、ニードルバルブに、該ニードルバ
ルブの着座時に油溜りとシート部との間の燃料通
路の少なくとも一部が嵌入するように設け、着座
時における流量規制部の燃料通路のリフト方向嵌
入長さを、ニードルバルブの最大リフト長さより
も短かくしたため、噴射初期の噴射流量を少なく
するとともに噴射圧力を高めることができ、か
つ、噴射・中・後期の噴射率を高めるとともに噴
射圧力を高めることができる。したがつて、燃焼
効率の向上とノツキングの防止を図ることがで
き、また、NOxやHC等を低減することができる
という効果が得られる。さらに、流量規制部がノ
ズルボデイの略中央に形成されるために、熱膨脹
の影響を受けにくく、また、ガイドホールとガイ
ド部との摺動部の近くに流量規制部が設けられる
ので、流量規制精度が飛躍的に向上する。 As explained above, according to this idea,
A flow rate regulating part that narrows the fuel passage area to be smaller than the total area of the nozzle hole is provided in the needle valve so that at least a part of the fuel passage between the oil reservoir and the seat part fits into the needle valve when the needle valve is seated; Since the insertion length of the fuel passage in the lift direction of the flow rate regulating part when seated is made shorter than the maximum lift length of the needle valve, the injection flow rate at the initial stage of injection can be reduced and the injection pressure can be increased. It is possible to increase the injection pressure in the middle and late stages as well as increase the injection rate. Therefore, it is possible to improve combustion efficiency and prevent knocking, and also to reduce NOx, HC, and the like. Furthermore, since the flow rate regulation part is formed approximately in the center of the nozzle body, it is less susceptible to thermal expansion, and since the flow rate regulation part is provided near the sliding part between the guide hole and the guide part, the accuracy of flow rate regulation is improved. will improve dramatically.
また、流量規制部は、噴孔から燃料通路を介し
て遠在する。よつて燃焼ガス逆流によるカーボン
の付着による、流量規制精度の経時的悪化、耐久
性の悪化を完全に防止することができる。また、
第２実施例にあつては、上記共通の効果に加えて
以下の様な効果がある。すなわち、油溜りと燃料
通路とを連通する制御通路をニードルバルブに形
成したため、初期噴射率と最高噴射圧を適宜設定
して機関に最適なものとすることができる。 Further, the flow rate regulating section is located far from the nozzle hole via the fuel passage. Therefore, it is possible to completely prevent deterioration of flow regulation accuracy over time and deterioration of durability due to carbon adhesion due to combustion gas backflow. Also,
In addition to the above-mentioned common effects, the second embodiment has the following effects. That is, since the control passage communicating the oil reservoir and the fuel passage is formed in the needle valve, the initial injection rate and the maximum injection pressure can be appropriately set to be optimal for the engine.
第１〜４図は従来のホール型燃料噴射ノズルを
示す図であり、第１図はその概略断面図、第２図
はそのリフト量と噴射流量との関係を示す図、第
３図はその時間と噴射圧力との関係を示す図、第
４図はその時間と噴射率との関係を示す図、第５
図はこの考案のホール型燃料噴射ノズルの第１実
施例を示す概略断面図、第６図はこの考案のホー
ル型燃料噴射ノズルのリフト量と噴射流量との関
係を従来例との対応で第１実施例および第２実施
例について示した図、第７図はこの考案のホール
型燃料噴射ノズルの時間と噴射圧力との関係を従
来例との対応で第１実施例および第２実施例につ
いて示した図、第８図はこの考案のホール型燃料
噴射ノズルの時間と噴射率との関係を従来例との
対応で第１実施例および第２実施例について示し
た図、第９図はこの考案のホール型燃料噴射ノズ
ルの第２実施例を示す概略断面図である。
１……ノズルボデイ、２……噴孔、５……油溜
り、７……ノズルシート部、８……ガイドホー
ル、９……ニードルバルブ、１０……ガイド部、
１１……プレツシヤステージ、１３……ニードル
フエイス部、１４……燃料通路、２１，３２……
鍔（流量規制部）。
Figures 1 to 4 are diagrams showing a conventional hole-type fuel injection nozzle, with Figure 1 being a schematic cross-sectional view, Figure 2 being a diagram showing the relationship between its lift amount and injection flow rate, and Figure 3 being its diagram. Figure 4 shows the relationship between time and injection pressure, Figure 5 shows the relationship between time and injection rate, and Figure 5 shows the relationship between time and injection rate.
The figure is a schematic cross-sectional view showing the first embodiment of the hole-type fuel injection nozzle of this invention, and FIG. Figure 7 shows the relationship between the time and injection pressure of the hole-type fuel injection nozzle of this invention for the first and second embodiments in correspondence with the conventional example. Figure 8 shows the relationship between the time and injection rate of the hole-type fuel injection nozzle of this invention for the first and second embodiments in correspondence with the conventional example, and Figure 9 shows the relationship between the time and injection rate of the hole-type fuel injection nozzle of this invention. FIG. 2 is a schematic cross-sectional view showing a second embodiment of the hole-type fuel injection nozzle of the invention. 1... Nozzle body, 2... Nozzle hole, 5... Oil reservoir, 7... Nozzle seat part, 8... Guide hole, 9... Needle valve, 10... Guide part,
11...pressure stage, 13...needle face section, 14...fuel passage, 21, 32...
Tsuba (flow rate regulation part).
Claims (1)
ズルボデイ内に形成されたガイドホールにガイド
部が摺動可能に収納されたニードルバルブと、前
記ノズルボデイが、前記ガイドホール端部に形成
され加圧燃料の供給される油溜りと、該油溜りと
前記噴孔とをシート部を介して連通する燃料通路
と、を有し、前記ニードルバルブが、前記シート
部に着座可能なフエイス部と、前記油溜り部に位
置するプレツシヤステージと、を有し、ニードル
バルブが油溜りに供給される燃料油圧によりその
フエイス部がシート部から離れる方向にリフトさ
れるホール型燃料噴射ノズルにおいて、前記燃料
通路面積を前記噴口の総面積よりも小さく狭める
流量規制部を、前記ニードルバルブに、該ニード
ルバルブの着座時に前記油溜りと前記シート部と
の間の前記燃料通路に少なくとも一部が嵌入する
ように設け、前記着座時における前記流量規制部
の燃料通路へのリフト方向嵌入長さを、ニードル
バルブの最大リフト長さよりも短くしたことを特
徴とするホール型燃料噴射ノズル。 A nozzle body having a nozzle hole formed at its tip; a needle valve having a guide portion slidably housed in a guide hole formed in the nozzle body; The needle valve has a face portion that can be seated on the seat portion, and a fuel passage that communicates the oil reservoir and the nozzle hole through a seat portion, and the needle valve has a face portion that can be seated on the seat portion, and a pressure stage located in the oil reservoir, the hole-type fuel injection nozzle having a needle valve whose face part is lifted in a direction away from the seat part by fuel oil pressure supplied to the oil reservoir, wherein the fuel passage A flow rate regulating portion whose area is narrowed to be smaller than the total area of the nozzle port is attached to the needle valve so that at least a portion thereof fits into the fuel passage between the oil reservoir and the seat portion when the needle valve is seated. A hole-type fuel injection nozzle, characterized in that the length of the flow rate regulating portion inserted into the fuel passage in the lift direction when the valve is seated is shorter than the maximum lift length of the needle valve.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8668182U JPS58189366U (en) | 1982-06-09 | 1982-06-09 | Hole type fuel injection nozzle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8668182U JPS58189366U (en) | 1982-06-09 | 1982-06-09 | Hole type fuel injection nozzle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58189366U JPS58189366U (en) | 1983-12-16 |
| JPS6338373Y2 true JPS6338373Y2 (en) | 1988-10-11 |
Family
ID=30095460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8668182U Granted JPS58189366U (en) | 1982-06-09 | 1982-06-09 | Hole type fuel injection nozzle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58189366U (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60132065A (en) * | 1983-12-20 | 1985-07-13 | Nissan Motor Co Ltd | Fuel injection nozzle |
| JPH066227Y2 (en) * | 1984-05-28 | 1994-02-16 | 日野自動車工業株式会社 | Fuel injection nozzle |
| JP2009138614A (en) * | 2007-12-05 | 2009-06-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Fuel injection valve of pressure accumulation-type fuel injection device |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5474918A (en) * | 1977-11-15 | 1979-06-15 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Fuel injection nozzle of internal combustion engine |
-
1982
- 1982-06-09 JP JP8668182U patent/JPS58189366U/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5474918A (en) * | 1977-11-15 | 1979-06-15 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Fuel injection nozzle of internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58189366U (en) | 1983-12-16 |
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