JPS6332964B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6332964B2 JPS6332964B2 JP56074263A JP7426381A JPS6332964B2 JP S6332964 B2 JPS6332964 B2 JP S6332964B2 JP 56074263 A JP56074263 A JP 56074263A JP 7426381 A JP7426381 A JP 7426381A JP S6332964 B2 JPS6332964 B2 JP S6332964B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diaphragm
- steam
- cooling steam
- inner ring
- rotor
- Prior art date
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- Expired
Links
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 64
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/08—Cooling; Heating; Heat-insulation
- F01D25/12—Cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、蒸気タービンのダイアフラムの変形
防止装置に関する。
防止装置に関する。
最近の大容量蒸気タービンにおいては、ブラン
トの効率向上を図るため、使用する主蒸気条件
も、温度538℃、圧力246気圧、再熱蒸気温度566
℃と高温、高圧化している。
トの効率向上を図るため、使用する主蒸気条件
も、温度538℃、圧力246気圧、再熱蒸気温度566
℃と高温、高圧化している。
このため、特に再熱蒸気が入つてくる中圧段落
においては、ロータが高温蒸気にさらされる結
果、クリーブ変形を起こし、経年的に曲がりが発
生する。かかるロータの曲がり発生を防止するた
め、ロータ冷却装置を配置することが一般化して
きている。
においては、ロータが高温蒸気にさらされる結
果、クリーブ変形を起こし、経年的に曲がりが発
生する。かかるロータの曲がり発生を防止するた
め、ロータ冷却装置を配置することが一般化して
きている。
第1図、第2図に蒸気タービンの中圧初段と、
これに適用したロータ冷却装置を示す。
これに適用したロータ冷却装置を示す。
これらの図に示される蒸気タービンの中圧初段
は、外部車室1、内部車室2、ロータ3、ダイア
フラム4、羽根車10を備えている。前記ダイア
フラム4は、外輪5、内輪6、作動蒸気100の
蒸気通路部である固定羽根7とを有し、外輪5と
内輪6とは組立、分解の都合上、第2図に示され
るように、ダイアフラム4の中心を通る水平の分
割面で2分割されている。前記ダイアフラム4の
内輪6の外周面と内部車室2の内周面間には作動
蒸気用チヤンバ8が形成され、ダイアフラム4の
内輪6の内周面とロータ3の外周面間にはロータ
冷却蒸気用チヤンバ9が形成されている。前記羽
根車10には、固定羽根7に対応する回転羽根7
に対応する回転羽根11とロータ冷却蒸気用の連
通孔12が設けられている。
は、外部車室1、内部車室2、ロータ3、ダイア
フラム4、羽根車10を備えている。前記ダイア
フラム4は、外輪5、内輪6、作動蒸気100の
蒸気通路部である固定羽根7とを有し、外輪5と
内輪6とは組立、分解の都合上、第2図に示され
るように、ダイアフラム4の中心を通る水平の分
割面で2分割されている。前記ダイアフラム4の
内輪6の外周面と内部車室2の内周面間には作動
蒸気用チヤンバ8が形成され、ダイアフラム4の
内輪6の内周面とロータ3の外周面間にはロータ
冷却蒸気用チヤンバ9が形成されている。前記羽
根車10には、固定羽根7に対応する回転羽根7
に対応する回転羽根11とロータ冷却蒸気用の連
通孔12が設けられている。
そして、前述の中圧初段においては、作動蒸気
用チヤンバ9に導入された作動蒸気100は、通
常、温度560℃、圧力約25ataであり、この作動蒸
気100は、固定羽根7間に流れ、該固定羽根7
を通過する間に膨張し、ついで回転羽根11に向
かつて噴出され、羽根車10を回転駆動し、仕事
をしたのち、後段落に流れる。
用チヤンバ9に導入された作動蒸気100は、通
常、温度560℃、圧力約25ataであり、この作動蒸
気100は、固定羽根7間に流れ、該固定羽根7
を通過する間に膨張し、ついで回転羽根11に向
かつて噴出され、羽根車10を回転駆動し、仕事
をしたのち、後段落に流れる。
つぎに、ロータ冷却装置はロータ冷却蒸気用の
リードパイプ13、および前記ダイアフラム4の
内輪6の内周面とロータ3の外周面間に形成され
たロータ冷却蒸気用チヤンバ9とを有している。
前記リードパイプ13は、第1図に示されるよう
に、外部車室1、内部車室2、ダイアフラム4の
内輪6を貫通して設けられており、ロータ冷却蒸
気用チヤンバ9に臨む先端部にはノズル孔14が
形成されている。
リードパイプ13、および前記ダイアフラム4の
内輪6の内周面とロータ3の外周面間に形成され
たロータ冷却蒸気用チヤンバ9とを有している。
前記リードパイプ13は、第1図に示されるよう
に、外部車室1、内部車室2、ダイアフラム4の
内輪6を貫通して設けられており、ロータ冷却蒸
気用チヤンバ9に臨む先端部にはノズル孔14が
形成されている。
而して、前述のロータ冷却装置では、外部系統
よりリードパイプ13にロータ冷却用蒸気101
が供給される。このロータ冷却用蒸気101は、
通常、温度450〜460℃、圧力約20ataに設定され
ており、該ロータ冷却用蒸気101はリードパイ
プ13の先端部に設けられたノズル孔14からロ
ータ冷却蒸気用チヤンバ9に流れ、ついでロータ
3の外周面に沿つて羽根車10方向に流れ、ロー
タ3を冷却したのち、羽根車10に設けられた連
通孔12を通つて後段落へ流れる。
よりリードパイプ13にロータ冷却用蒸気101
が供給される。このロータ冷却用蒸気101は、
通常、温度450〜460℃、圧力約20ataに設定され
ており、該ロータ冷却用蒸気101はリードパイ
プ13の先端部に設けられたノズル孔14からロ
ータ冷却蒸気用チヤンバ9に流れ、ついでロータ
3の外周面に沿つて羽根車10方向に流れ、ロー
タ3を冷却したのち、羽根車10に設けられた連
通孔12を通つて後段落へ流れる。
ところで、前述のロータ冷却装置によりロータ
冷却を実施した結果、最近になつて、中圧初段の
ダイアフラム4の外輪5と内輪6との間に温度差
が生じ、このためダイアフラム4に変形が生ずる
ことが判明した。
冷却を実施した結果、最近になつて、中圧初段の
ダイアフラム4の外輪5と内輪6との間に温度差
が生じ、このためダイアフラム4に変形が生ずる
ことが判明した。
かかるダイアフラム4の変形発生のメカニズム
とその影響を第2図、第3図および第4図に関連
して説明する。
とその影響を第2図、第3図および第4図に関連
して説明する。
中圧初段の作動蒸気100は前述のごとく、通
常、温度566℃に設定され、ロータ冷却蒸気10
1は通常450〜460℃に設定される。したがつて、
作動蒸気100とロータ冷却蒸気101との温度
差は、約110〜120℃と大きな値となつている。
常、温度566℃に設定され、ロータ冷却蒸気10
1は通常450〜460℃に設定される。したがつて、
作動蒸気100とロータ冷却蒸気101との温度
差は、約110〜120℃と大きな値となつている。
そして、蒸気タービンの運転初期の段階では、
中圧初段のダイアフラム4の処輪5と内輪6とは
ロータ冷却蒸気101に比べて温度が高い作動蒸
気100にさらされるので、外輪5側はロータ冷
却蒸気101と接触する内輪6の内周面6′側よ
りも伸びが大きく、外輪5と内輪6間に第2図に
矢印102で示されるように、円周方向における
伸び差が発生する。
中圧初段のダイアフラム4の処輪5と内輪6とは
ロータ冷却蒸気101に比べて温度が高い作動蒸
気100にさらされるので、外輪5側はロータ冷
却蒸気101と接触する内輪6の内周面6′側よ
りも伸びが大きく、外輪5と内輪6間に第2図に
矢印102で示されるように、円周方向における
伸び差が発生する。
ダイアフラム4の外輪5と内輪6との間に伸び
差が発生すると、本来ダイアフラム4の上、下分
割面は全面にわたつて接触すべきところ、高温の
作動蒸気100にさらされて伸び量が大きい外輪
5側の上、下分割面は接触するものの、低温のロ
ータ冷却蒸気101に接して伸び量が小さい内輪
6側の上、下分割面は接触せず、第3図に示され
るように、外輪5側の分割面を起点として内輪6
側に向かつて〓間寸法を漸増するくさび形の〓間
15が生ずる。
差が発生すると、本来ダイアフラム4の上、下分
割面は全面にわたつて接触すべきところ、高温の
作動蒸気100にさらされて伸び量が大きい外輪
5側の上、下分割面は接触するものの、低温のロ
ータ冷却蒸気101に接して伸び量が小さい内輪
6側の上、下分割面は接触せず、第3図に示され
るように、外輪5側の分割面を起点として内輪6
側に向かつて〓間寸法を漸増するくさび形の〓間
15が生ずる。
また、前述のごとく、作動蒸気100は圧力約
25ataであり、ロータ冷却蒸気101は圧力約
20ataであることから、ダイアフラム4の内輪6
の外周面には常に第3図に矢印103で示される
力が作用する。この力の総合計は、約90〜100に
もなり、内輪6には高温下において前記〓間15
を閉じる方向に非常に大きな力が作用し、前記〓
間15が除々に小さくなる。
25ataであり、ロータ冷却蒸気101は圧力約
20ataであることから、ダイアフラム4の内輪6
の外周面には常に第3図に矢印103で示される
力が作用する。この力の総合計は、約90〜100に
もなり、内輪6には高温下において前記〓間15
を閉じる方向に非常に大きな力が作用し、前記〓
間15が除々に小さくなる。
前記ダイアフラム4の内輪6側に高温下で長時
間にわたり大きな力が加わる結果、内輪6側にク
リーブが起こり、塑性変形するため、ダイアフラ
ム4の冷却時に元の形状に戻らず、第4図に示さ
れるように、外輪5の上、下分割面の外側に向か
つて〓間寸法を漸増するくさび形の〓間16が発
生する。
間にわたり大きな力が加わる結果、内輪6側にク
リーブが起こり、塑性変形するため、ダイアフラ
ム4の冷却時に元の形状に戻らず、第4図に示さ
れるように、外輪5の上、下分割面の外側に向か
つて〓間寸法を漸増するくさび形の〓間16が発
生する。
以上述べた現象において、最も問題となるの
は、ダイアフラム4の内輪6側に〓間15が生ず
ることにより、ロータ冷却蒸気用チヤンバ9内に
作動蒸気100が流れ込み、ロータ冷却蒸気10
1に高温の作動蒸気100が混入し、ロータ冷却
効果を著しく阻害することとであり、まだダイア
フラム4にはロータ3の外周面との間に間〓を1
mm以下に設定されたパツキングリングやラジアル
フイン等の部品が付設されているので、ダイアフ
ラム4が変形すると前記部品とロータ3とが接触
し、ロータ3の振動を誘発し、軸受焼損等の重大
事故発生の可能性をも有することである。
は、ダイアフラム4の内輪6側に〓間15が生ず
ることにより、ロータ冷却蒸気用チヤンバ9内に
作動蒸気100が流れ込み、ロータ冷却蒸気10
1に高温の作動蒸気100が混入し、ロータ冷却
効果を著しく阻害することとであり、まだダイア
フラム4にはロータ3の外周面との間に間〓を1
mm以下に設定されたパツキングリングやラジアル
フイン等の部品が付設されているので、ダイアフ
ラム4が変形すると前記部品とロータ3とが接触
し、ロータ3の振動を誘発し、軸受焼損等の重大
事故発生の可能性をも有することである。
本発明の目的は、高温の作動蒸気とロータ冷却
蒸気との温度差によつてダイアフラムの外輪と内
輪の上、下分割面に生ずる〓間の発生を防止しう
るダイアフラムの変形防止装置を提供するにあ
る。
蒸気との温度差によつてダイアフラムの外輪と内
輪の上、下分割面に生ずる〓間の発生を防止しう
るダイアフラムの変形防止装置を提供するにあ
る。
本発明の特徴は、蒸気タービンのダイアフラム
の外輪と内輪とのそれぞれに、該ダイアフラムの
中心を半径の中心とする環状の空洞を設け、外輪
に設けられた空洞に内部車室の外側から冷却蒸気
導入管を連結するとともに、前記外輪に設けられ
た空洞と内輪に設けられた空洞とを冷却蒸気通路
により連結したところに存し、この構成により前
記目的を確実に達成することができたものであ
る。
の外輪と内輪とのそれぞれに、該ダイアフラムの
中心を半径の中心とする環状の空洞を設け、外輪
に設けられた空洞に内部車室の外側から冷却蒸気
導入管を連結するとともに、前記外輪に設けられ
た空洞と内輪に設けられた空洞とを冷却蒸気通路
により連結したところに存し、この構成により前
記目的を確実に達成することができたものであ
る。
以下、本発明を図面に基づいて説明する。
第5図、第6図は、蒸気タービンの中圧初段に
適用した本発明の一実施例を示すもので、中圧初
段のダイアフラム4の外輪5には第1の空洞17
が設けられ、内輪6には第2の空洞18が設けら
れている。
適用した本発明の一実施例を示すもので、中圧初
段のダイアフラム4の外輪5には第1の空洞17
が設けられ、内輪6には第2の空洞18が設けら
れている。
前記第1、第2の空洞17,18とも、ダイア
フラム4の中心を半径の中心とする環状に形成さ
れており、第1の空洞17は作動蒸気通路部であ
る固定羽根7の外側に位置し、第2の空洞18は
前記固定羽根7の内側に接近した位置に設けられ
ている。
フラム4の中心を半径の中心とする環状に形成さ
れており、第1の空洞17は作動蒸気通路部であ
る固定羽根7の外側に位置し、第2の空洞18は
前記固定羽根7の内側に接近した位置に設けられ
ている。
前記第1の空洞17には、外部車室1、内部車
室2を貫通して冷却蒸気導入管19が連結され、
該冷却蒸気導入管19は外部においてロータ冷却
蒸気101のリードパイプ13に接続され、前記
冷却蒸気導入管19にはリードパイプ13から分
岐された低温蒸気が供給され、該蒸気はダイアフ
ラム冷却蒸気104として第1の空洞17内に導
入されるようになつているが、前記冷却蒸気導入
管17とリードパイプ13との接続部は図面では
省略されている。
室2を貫通して冷却蒸気導入管19が連結され、
該冷却蒸気導入管19は外部においてロータ冷却
蒸気101のリードパイプ13に接続され、前記
冷却蒸気導入管19にはリードパイプ13から分
岐された低温蒸気が供給され、該蒸気はダイアフ
ラム冷却蒸気104として第1の空洞17内に導
入されるようになつているが、前記冷却蒸気導入
管17とリードパイプ13との接続部は図面では
省略されている。
また、第2の空洞18は外輪5と内輪6の上部
において固定羽恨7,7間に形成された冷却蒸気
通路20により連絡されており、該冷却蒸気通路
20を通じて第1の空洞17から第2の空洞18
へダイアフラム冷却蒸気104が導入されるよう
になつている。
において固定羽恨7,7間に形成された冷却蒸気
通路20により連絡されており、該冷却蒸気通路
20を通じて第1の空洞17から第2の空洞18
へダイアフラム冷却蒸気104が導入されるよう
になつている。
前記外輪5と内輪6の下部には、それぞれダイ
アフラム冷却蒸気104のドレーン孔21,22
が設けられている。
アフラム冷却蒸気104のドレーン孔21,22
が設けられている。
なお、第5図、第6図に示される実施例におい
て中圧初段の構成、およびロータ冷却装置の構成
は、前述の第1図、第2図について説明したとこ
ろと同様である。
て中圧初段の構成、およびロータ冷却装置の構成
は、前述の第1図、第2図について説明したとこ
ろと同様である。
前記実施例のダイアフラム冷却装置では、ロー
タ冷却蒸気用のリードパイプ13より冷却蒸気導
入管19に低温蒸気が分岐され、その蒸気はダイ
アフラム冷却蒸気104として冷却蒸気導入管1
9を通つて第1の空洞17に導入され、さらに第
1、第2の空洞17,18を結ぶ冷却蒸気通路2
0を通つて第2の空洞18に導入される。
タ冷却蒸気用のリードパイプ13より冷却蒸気導
入管19に低温蒸気が分岐され、その蒸気はダイ
アフラム冷却蒸気104として冷却蒸気導入管1
9を通つて第1の空洞17に導入され、さらに第
1、第2の空洞17,18を結ぶ冷却蒸気通路2
0を通つて第2の空洞18に導入される。
そして、第1の空洞17に導入されたダイアフ
ラム冷却蒸気104によりダイアフラム4の外輪
5が冷却され、第2の空洞18に導入されたダイ
アフラム冷却蒸気104により内輪6が冷却さ
れ、前記外輪5と内輪6は、内輪6の内周面とロ
ータ3の外周面間に形成されたロータ冷却蒸気用
チヤンバ9に導入されるロータ冷却蒸気101と
同温度の蒸気により冷却される。
ラム冷却蒸気104によりダイアフラム4の外輪
5が冷却され、第2の空洞18に導入されたダイ
アフラム冷却蒸気104により内輪6が冷却さ
れ、前記外輪5と内輪6は、内輪6の内周面とロ
ータ3の外周面間に形成されたロータ冷却蒸気用
チヤンバ9に導入されるロータ冷却蒸気101と
同温度の蒸気により冷却される。
したがつて、前記外輪5、内輪6、その内周面
6′間の温度差が殆んどなくなり、ダイアフラム
4全体がほぼ均一な温度状態に保たれる結果、外
輪5と内輪6の上、下分割面に〓間が生せず、該
〓間を小さくする方向に塑性変形させるクリーブ
も発生しないので、ダイアフラム4の変形が防止
される。
6′間の温度差が殆んどなくなり、ダイアフラム
4全体がほぼ均一な温度状態に保たれる結果、外
輪5と内輪6の上、下分割面に〓間が生せず、該
〓間を小さくする方向に塑性変形させるクリーブ
も発生しないので、ダイアフラム4の変形が防止
される。
前記第1、第2の空洞17,18において、外
輪5および内輪6を冷却したダイアフラム冷却蒸
気104は、ドレーン孔21,22からダイアフ
ラム4の外部に排出される。
輪5および内輪6を冷却したダイアフラム冷却蒸
気104は、ドレーン孔21,22からダイアフ
ラム4の外部に排出される。
さらに、本発明は図示の中圧初段に限らず、蒸
気タービンの段落一般に適用できるものである。
気タービンの段落一般に適用できるものである。
本発明は、以上説明した構成、作用のもので、
本発明によればダイアフラム全体をほぼ均一の温
度に冷却し、その温度に保持しうるので、ダイア
フラムの内、外輪の温度差によつて内、外輪の上
下分割面に生ずる〓間の発生を未然に防止できる
ので、前記〓間に起因するダイアフラムの変形を
防止できる結果、ダイアフラムの変形に伴うトラ
ブルを全て解消しうる効果がある。
本発明によればダイアフラム全体をほぼ均一の温
度に冷却し、その温度に保持しうるので、ダイア
フラムの内、外輪の温度差によつて内、外輪の上
下分割面に生ずる〓間の発生を未然に防止できる
ので、前記〓間に起因するダイアフラムの変形を
防止できる結果、ダイアフラムの変形に伴うトラ
ブルを全て解消しうる効果がある。
第1図はロータ冷却装置を有する蒸気タービン
の中圧初段の縦断拡大側面図、第2図は第1図の
A−A線切断正面図、第3図は作動蒸気とロータ
冷却蒸気との温度差によつて生ずる〓間の説明
図、第4図は前記〓間によつて発生するクリーブ
によるダイアフラムの変形の説明図である。第5
図は本発明を中圧初段に適用した一実施例を示す
縦断側面図、第6図は同上要部の縦断拡大側面図
である。 1……外部車室、2……内部車室、3……ロー
タ、4……中圧初段のダイアフラム、5……ダイ
アフラムの外輪、6……同内輪、7……作動蒸気
通路部である固定羽根、9……ロータ冷却蒸気用
チヤンバ、10……羽根車、11……回転羽根、
13……ロータ冷却蒸気用のリードパイプ、1
7,18……ダイアフラム冷却蒸気用の第1、第
2の空洞、19……同冷却蒸気導入管、20……
第1、第2の空洞を結ぶ冷却蒸気通路、100…
…作動蒸気、101……ロータ冷却蒸気、104
……ダイアフラム冷却蒸気。
の中圧初段の縦断拡大側面図、第2図は第1図の
A−A線切断正面図、第3図は作動蒸気とロータ
冷却蒸気との温度差によつて生ずる〓間の説明
図、第4図は前記〓間によつて発生するクリーブ
によるダイアフラムの変形の説明図である。第5
図は本発明を中圧初段に適用した一実施例を示す
縦断側面図、第6図は同上要部の縦断拡大側面図
である。 1……外部車室、2……内部車室、3……ロー
タ、4……中圧初段のダイアフラム、5……ダイ
アフラムの外輪、6……同内輪、7……作動蒸気
通路部である固定羽根、9……ロータ冷却蒸気用
チヤンバ、10……羽根車、11……回転羽根、
13……ロータ冷却蒸気用のリードパイプ、1
7,18……ダイアフラム冷却蒸気用の第1、第
2の空洞、19……同冷却蒸気導入管、20……
第1、第2の空洞を結ぶ冷却蒸気通路、100…
…作動蒸気、101……ロータ冷却蒸気、104
……ダイアフラム冷却蒸気。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 (a) 蒸気タービンロータの冷却用蒸気を供給
するため、外部車室、内部車室、及びダイアフ
ラム内輪を貫通するリードパイプを設けた蒸気
タービンにおいて、 (b) ダイアフラムの外輪と内輪とのそれぞれに、
該ダイアフラムの中心を半径の中心とする環状
の空洞を設け、 (c) 前記のリードパイプから分岐されて冷却用蒸
気を導く冷却蒸気導入管を構成し、 (d) 上記の冷却蒸気導入管の先端を、前記ダイア
フラム外輪に設けられた環状空洞に連通せし
め、 (e) 上記のダイアフラム外輪に設けられた環状空
洞と、ダイアフラム内輪に設けられた環状空洞
とを、固定羽根に設けられた冷却蒸気通路によ
り連絡したことを特徴とする蒸気タービンのダ
イアフラムの変形防止装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56074263A JPS57191401A (en) | 1981-05-19 | 1981-05-19 | Device for preventing deformation of diaphragm of steam turbine |
DE19823218805 DE3218805C2 (de) | 1981-05-19 | 1982-05-18 | Dampfturbine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56074263A JPS57191401A (en) | 1981-05-19 | 1981-05-19 | Device for preventing deformation of diaphragm of steam turbine |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57191401A JPS57191401A (en) | 1982-11-25 |
JPS6332964B2 true JPS6332964B2 (ja) | 1988-07-04 |
Family
ID=13542062
Family Applications (1)
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JP56074263A Granted JPS57191401A (en) | 1981-05-19 | 1981-05-19 | Device for preventing deformation of diaphragm of steam turbine |
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JP5558120B2 (ja) * | 2010-01-12 | 2014-07-23 | 株式会社東芝 | 蒸気タービンのロータ冷却装置及びこの冷却装置を備えた蒸気タービン |
CN109989791B (zh) * | 2019-04-03 | 2021-11-26 | 大唐东营发电有限公司 | 一种汽轮机转子散热系统 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS548244A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Hitachi Ltd | Wet steam turbine |
Family Cites Families (2)
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DE969599C (de) * | 1943-05-27 | 1958-06-19 | Holzwarth Gasturbinen G M B H | Gekuehlter Duesenkoerper fuer Kreiselmaschinen, insbesondere Abgasturbinen |
JPS5374608A (en) * | 1976-12-15 | 1978-07-03 | Hitachi Ltd | Cooling device for steam turbine |
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1981
- 1981-05-19 JP JP56074263A patent/JPS57191401A/ja active Granted
-
1982
- 1982-05-18 DE DE19823218805 patent/DE3218805C2/de not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS548244A (en) * | 1977-06-22 | 1979-01-22 | Hitachi Ltd | Wet steam turbine |
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Publication number | Publication date |
---|---|
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DE3218805C2 (de) | 1983-12-15 |
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