JPS63239022A - ホツトランナ− - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔Ｍ梁上の利用分野〕 本発明は多層共射出成形用多数個取りホットランナ−に
係り、更に詳しくは複数の合成樹脂を、射出シリンダー
または押出機で溶融射出、或はプランジャー押出し、複
数のキャビティへ同時に充填し、はゾ均一の＃構成を有
する多層成形品、多層パリソン、多層容器を多数個同時
成形するために用いられる多数個取り成形装置のホット
ランナ−に関する。

〔従来の技術〕

単層成形品の性能を向上するため、或いは製造コストの
低減等を目的として、多数個取り方式で、多層成形品を
得る共射出成形用多数個数り金型が種々開発されている
。

多数個取り成形により、安定した品實で成形品を供給す
るためには、キャピテイ間の射出成形条件の均一性が重
要である。

このため、複数の溶融樹脂を決められたタイミング、充
填量で均一に共射出するための多数個数りホットランナ
−が必要とされ、溶融樹脂のコントロールを目的とした
各種のホットランナ−が提案されている。

一般には、同時、又は遂次射出成形される溶融樹脂の流
動を正確に設定するために、各層を構成する＆！脂の各
々の射出シリンダーより溶融樹脂を射出し、これをＴ字
型、Ｙ字型、十字型で分岐するランナーを通して、複数
のホットランナ−ノズルへ流動させ、このノズル内で複
数の断面同心円状の円筒樹脂流を成形し、合流させ、複
数のキャビティ内へ同時に充填する方法が収られており
、そのためにランナー形状に幾何学的に対称性をもたせ
ることが行なわれている。或いはランナーのスプルーよ
り各ホットランナ−ノズルのランナーゲートへ至る距離
を同じくする方法、或いはキャビティ間のゲートでの射
出圧力を均一にするため、ノズル部での流路断面積を適
宜調整し、ゲートバランスをとる（射出時の充填スピー
ドを均一にする）方法等がとられている。

更に、溶融樹脂の流動のタイミングを複雑なホットラン
ナ−を用いてコントロールする方法が提案されている（
特開昭６０−３４８１９号公報参照）。

〔発明が解決しようとする問題点〕

複数のキャピテイに充填される複数の溶融樹脂をホット
ランナ−ノズル合流部で、断面同心円状の円筒樹脂流を
成形し、タイミング長く、同時に、または遂次に流動さ
せなければならない。従来の技術では、上記したような
種々の方法によって、射出シリンダー、又はプランジャ
ーにより印加される圧力がランナー管路内に充満せしめ
られる溶融樹脂流を介して、ノズル先端に伝播され、ま
た、ランナー管路の分岐に従って分圧され、その結果各
キャビティのゲート部ないしその直前のホットランナ−
ノズル先端合流部における分圧が均一になるように設計
されている。

この場合、共射出する各層の充填量のコントロールは、
各層の樹脂を射出する射出シリンダー、又はプランジャ
ーの駆動により、ランナーを通しておくられる溶融樹脂
流によって伝播される分圧によって行なわれている。

しかしながら、このように均一な分圧が伝播される構造
とするためには、スプルーより、多数個のキャビティへ
溶融樹脂を送るために、ランナーの分岐は不可欠であり
、また、ランナー形状の対称性を確保するために、キャ
ビティゲートへの最短距離をとることができず、ランナ
ー距離は長（せざるを得ない。

上記のような分岐を持ったランナーによれば、均一な分
圧伝播ははゾ達成されるが、流動に伴って発生する溶融
樹脂流路断面内での、温度分布の不均一、粘度分布の不
均一に壁けられない。

しかもランナー距離を長くすれはする程、この欠点はよ
り顕著になる。

この溶融樹脂流路断面内での場所の相違による溶融樹脂
の温度差、粘度差が存在する場合、溶融樹脂流路断面円
各部の流速が異なり、均一な円筒流は得られず、不均一
な円筒流がホットランナ−ノズル合流部で合流せしめら
れる結果、断面同心円のものを積層したものではない、
偏よりのある多層円筒流が得られてしまう。

ここで偏よりのある多層円筒流は層厚さの相違を伴い、
また、充填時の温度の相違や粘度の相違も伴う。

以下に上記の偏よりか生ずる過程について詳しくのべる
。

溶融樹脂流路内での溶融樹脂流の温度分布については、
種々の樹脂についてしらべられ、傾向が把握されている
。

一般に第１５囚（ａ）に示すような流速分布でランナー
を流動する溶融樹脂流の流路断面内における温度分布は
、第１３図（ｃ）に示すように、流路外周部においては
高く、中心部に行くにつれて低くなっている。これは第
１３１Ｊ（１））に示すように、せん断応力が流路外局
部において、最も高く、セん断発熱により加熱されるか
らである。

また、長い流路な粘性の異なる溶融樹脂を加圧して流動
させる場合、第１６図（ｄ３に示すように流路外周部に
おいては粘性が低く、一方、中央部には粘度が亮い樹脂
が偏よって流れる現象がａ！認されている。

この結果、見金な均一の溶融状態でない、温度差のある
溶融樹脂を流動させると、外周部へは高温、低粘性の溶
融部が、−万中火部へは、低温、高粘性の溶融部が偏在
することとなる。

次に上記のように高温、低粘性溶融部と低温、高粘性の
溶一部がそれぞれ別の場所に偏在して。

溶融樹脂がランナーを通して送られる結果、どのような
状態となるか、実例をあげて説明する。

第１４図は従来の技術によりなるランナーの配置な示す
ものである。図において（１）はスプルー、（２１、及
び（３）はランナー、（５）はランナーゲートを示す。

また、Ａ、Ｂ、Ｏ，Ｄ、に、Ｆ、Ｇ。

Ｈはホットランナ−ノズルを示す。

第１５図は第１４図示のスプルー、ランナー及びランナ
ーゲートな通して流れるメイン樹脂の流れの状態を概念
的に示すものである。図において６υ〜輸は第１６図（
ａ）図示の如く、分割されたスプルー（１）管路内細分
領域を通る溶融樹脂の流れの状態を示す。但し、第１６
図−）に示す分割は溶融樹脂流の相対位置関係を示すも
ので厳密な流路面積な図示するものではない。以下にあ
げる第１６図（＋））ないしくｅ）における分割も同様
に溶融樹脂流の相対位置関係を示すもので１、厳密な流
路面積を図示するものではない。

夷１１！３（ｂｌはスプルー（１１を出た溶融樹脂流が
分岐したランナー（２）管路内を流れる状態を示す。

同様に第１６図（０）はさらに分岐したランナー（３）
管路内を流れる溶融樹脂流の状態を示し、第１６図（ａ
）はランナーゲート（５）管路内を流れる溶融樹脂流の
状態を示し、また第１６図（ｅ）は共射出用ホットラン
ナ−ノズルＡ−Ｈより射出される溶融樹脂流の状態を示
す。尚、第１６図（ｅｌにおいて、σＯはメイン樹脂と
共に射出されるコア樹脂を示す。

以上のように流れる結果、高温低活性の溶融部６υ（５
２１はノズルＢより射出され、−万低温高粘性の溶融部
間■はノズルＣより射出されることとなり、ノズルによ
って違った温度、粘性が異なった樹脂が射出されてしま
う。

また、個々のノズルから射出される、例えば第１６因（
θ）図示のノズルＢから射出される溶融部５１）　ｃ５
３についての比較においても、円筒片側の溶融部６υ１
５３では、流路外周部を流れる溶融部６υは高温低粘度
となり、一方流路内側をより多く流れる溶融部５ｚは低
温、高粘匿となり、偏よりを持って射出されてしまう。

そして、このようにして生じた偏よりは、成形品、パリ
ソン、容器の層構造に偏上りを生ずる。溶融樹脂の層流
特性２二より、成形品の温度差も生ずる。この温度差は
、ホットパリソン法により、多ｊ−子備成形品の残熱を
利用し、一度完全に室温まで冷却しないでそのまま延伸
ブロー成形して、容器な製造する場合、容器壁厚の不均
一を生せしめ、成形品の性能に重大な影響をおよぼ丁こ
とがある。

マタ、ホットランナ−ノズル先端合流部で、駆動ビン等
を介して各１の射出ダイニング、充填量のコントロール
を行なう方法では、各樹脂の流動開始終了時間、及び充
填量のコントロールは高精度で行なうことができるが、
複雑な金型構造が必要であり、金型の精度及びメンテナ
ンス上でも困難が伴う宇しかも上述したようなランナー
の分岐による欠点は解消されないままに残される。

そこで本発明が解決しようとする間匙点は多数個取り用
ホットランナ−で不可避なランナーの分岐により発生す
る、樹脂流断面の温度、流速、粘度分布の偏りを解消し
、且つ、各キャピテイ間への樹脂流の時間差をなくし、
各キャビティ間のノズル部における樹脂流の圧力を一定
にして、しかも同一ダイニングで充填を行うことを可能
ならしめたホットランナ−を提供することにある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、上記の問題点を解決するもので、［少なくと
も２種類以上の合成樹脂層からなる多層成形体を多数個
取り成形する成形装置の、スプルー及び該スプルーにつ
ながり、スプルーとの接続部より出発して次々に分岐し
、ランナーゲートを介して、複数個の共射出ノズルにつ
ながるランナーよりなるホットランナ−において、ラン
ナー分岐点及びその近傍を除いたランナー部分が、相互
に近接して走る同一断面形状の１対の溶融樹脂流路より
なり、且つランナー分岐点及びその近傍に２本の樹脂流
を一時的に合流する領域が設けられていることを特徴と
するホットランナ−０」を要旨とするものである。

而して不発明において、望ましい態様として、前記一時
的に合流するランナー領域を、その流路断面積が合流す
る２本の樹脂流の流路断面積の和よりも小さい、しぼら
れた形状に形成することができる。

第１図は本発明のホットランナ−の代表例を示す。

図において（１］はスプルー、（２）、（３）、（４）
はランナー、（５）はランナーグー）％１６１、（７）
、（８）、（９）は２本の樹脂流を一時的に合流するラ
ンナー分岐部、（６）は射出シリンダーノズル、Ｕはホ
７）ランナーノズル、（２ａ）（２ｂ）　　はランナー
（２）を構成する相互に近接して足る同一断面形状の１
対のランナー管路、（３ａ）（３１））　　はランナー
（３）を構成する同様な１対のランナー管路、（４ａ）
（４ｂ）　　はランナー（４）を構成する同様な１対の
ランナー管路を示す。

第２図（ａ）ないしくｇｌはノズルの数ｎ　＝　４〜１
６の場合のランナー配置図を示す。因において、αＯは
相互に近接して走る同一断面形状の１対の管路よりなる
ランナー、（１）は２本の樹脂流を一時的に合流するラ
ンナー分岐部を示す。

第１１因は本発明を通用し得る２種共射出用ホットラン
ナ−ノズル部の例を示す。

また、弗１２図は本発明を適用し得る３種共射出用ホッ
トランナ−ノズル部の例を示す。第１１図、及び第１２
因において（至）は共射出用ホットランナ−ノズル部、
■はホットランナ−ノズル、（２Ｄはホットランナ−メ
インブロック、＠はスペーサーブロック、（ハ）はホッ
トランナ−サブブロック、Ｃ滲は断熱板、翰はホットラ
ンナ−はホットランナ−メインブロックＡ、　　（２１
１：＋）はホットランナ−メインブロックＢ、（至）は
中間層ランナーな示す。

〔作　川〕

Ｘ発明において、従来のランナーのように単一の流路よ
り分岐して流れる場合、分岐前は流路中央部を流れてい
たものが分岐後には流路外周部へ流れ、一方、分岐前は
流路外局部を流れていたものは分岐後引続き外周部へ流
れるという流れの非対称性が解消される。

また、同−折面形状な耳すること、近接したランナー配
置とすることにより、各キャビティへの溶融樹脂充填圧
力を均一にすることかでさ、これにより、充填タイミン
グ、従って、多層樹脂構成を所望の構造に揃えた成形品
を得ることかできる。

また、いったん合流する構造により、流路内に充満する
溶融樹脂を介して伝播される樹脂圧の一対ランナー管路
間、ランナーの幾何学的配置等により生ずる、キャビテ
ィ間の不均一性を合流点で解消するものである。

また、合流分岐点での溶融樹脂流断面積が、合流分岐点
前の一対ランナーの溶融樹脂流断面積より小さいことに
より、樹脂圧伝播が各流路で均一化される。

〔実施例〕

実施例 第３図ないし第６図は本発明のホットランナ−を示し、
第３図は正面図、第４図は平面因、第５図は第３図示の
Ａ−Ａ線矢視断面図、第６図は＠４図示のＢ−Ｂ線矢視
部分的断面因な示丁。図において、Ｄはホットランナ−
ノズル、（２１１はホットランナ−メインブロック、■
はスペーサーブロック、（ハ）はホットランナーサブプ
ロプク、（２４１は断熱板、（１）はメイン樹脂のスプ
ルー、ｃｐｓ、ｔ２ｓはコア樹脂のスプルー、（ロ）は
スプルー筒、（２８１はホットランナ−外スリーブ、□
□□はホブトランナー内ス！Ｊ−プ、＋６１、（７）、
（８）はランナーの分ランナーメインブロック内をメイ
ン樹脂用のランナーが通り、また、ホットランナーサフ
フロック内をメイン樹脂と共射出するコア樹脂用のラン
ナーが通っている。

第７肉及び第８図は第１のランナー分岐部＋６１の付近
を拡大して示すものである。次に＄９１Ｊは第２のラン
ナー分岐部（７）の付近を拡大して示すものである。次
に第１０囚は′ｓ３のランナー分岐部（８）の付近を拡
大して示すものである。

内径１２＋ｌｌｉ、長さ１９０？Ｉｌのスプルーな出た
溶融樹脂は、第１のランナー分岐部（６）を経て第１の
ランナー（２）へ送られる。第１のランナー（２）は内
径８．６■、長さ２６６ＩＩ履の１対の管路（２ａ）（
２ｂ）　　がＡ　４　ｍ１１１の間隙をおいて相互に近
接して足るものである。第１のランナー分岐部（６１は
前記１対の管路（２Ｌ）（２ｂ）の流路断面積の和より
も小さい形状に形成されており、第１のランナー（２）
の中心線に対して１５°の傾斜度でしぼられた形状に形
成されている。

次に溶融樹脂は第１のランナー（２］から第２のランナ
ー分岐部（７）　Ｖ経て′！ＰＩ２のランナー（３）へ
送られる。第２のランナー（３）は内径７１１ｍ、長さ
１３５龍の１対の管路（３ａ）（３ｂ）が３　ｍｍの間
隙をおいて相互に近接して走るものである。第２のラン
ナー分岐部（７）は２対の管路（２ａ）（２ｂ）（３５
Ｌ）（３ｂ）の流路断面積の和よりも小さい形状に形成
されており、第１の及び第２の両ランナー＋２１　（３
１の各中心線に対して１５°の傾斜度でしぼられた形状
ζ二形成されている。

次に溶融樹脂は′！ＪＩ２のランナー（３）から第５の
ランナー分岐部（８）を経て内径７Ｉｌ１１長さ５５ｔ
ｕのランナーゲートへ送られる。′ｓ３のランナー分岐
部（８）は１対の管路（３ａ）（３ｂ）の流路断面積の
和よりも小さい形状に形成されており、第２のランナー
（３）の中心線に対して１５°の傾斜度でしほられた形
状に形成されている。

最後に溶融樹脂はランナーゲート（５）よりホットラン
ナ−ノズルへ送られ、該ノズルよりキャビティ内に射出
される。

次に上記のようにして８つのノズルより同時射出する場
合の射出条件、及び各ノズルにおける射出樹脂の温度、
粘度、圧力等についてのべる。

メイン樹脂として、ポリエチレンテレフダレ−）（ＰＩ
Ｔ）（極限粘度（Ｉｖ値）＝ａ８、三片ＰＥＴＭ脂製Ｊ
１２５）を、また、コア樹月旨として、ボリアリレート
とポリエチレンテレフタレートのブレンドからなるユニ
チカ製のＵ３４００を使用し、目付６７？、口径３８ｍ
ｍの円筒有底パリソンを共射出し引続き延伸プロー５３
Ｅ形で内容ｌｉｔ　！Ｍｌの３に４ボトルを成杉した。

メイン樹脂（ＰＩＴ　）・の射出には１基の射出Ｄキャ
ビティー、及びＩＮＨキャピテイに分けて、２基の射出
シリンダー（８精樹脂工業製Ｐ８−５Ａ）を使用しバレ
ル温度設定２７０”Ｃ１３００゛Ｃとし、各々キャビテ
ィでの射出、充填スピード、ラム圧力設定を行った。

ホットランナ−温！条件は、ホットランナ−ノズルＡＮ
Ｈ全てを２８５”Ｃ，ホットランナ−メインブロックを
２８８°Ｃ１ホットランナ−サブブロックを２９５°Ｃ
とした。

この結果、充填量のキャビティ間のばらつきをシッート
シロフトでみた場合、第１７図、示のグラフ及び下記の
表に示す様に充填先端位置は８７、５〜９２．５　ｆｆ
１ｌで差が５１１１ＩＩと、少なく、均一幅であった。

更に、パリソン温度のキャビティ間のばらつきは、赤外
線温度計でパリソン中央部で１１０〜１１２−Ｃとほぼ
均一であった。

また更に、充填樹脂温度と正の相関がある、アセトアル
デヒド含有率（ヘッドスペース蔭によりボルト内、アセ
トアルデヒド濃度をｆｆ１１１定）のキャビティ間ばら
つさも第１８図に示すグラフ及び下表に示す様に小さな
ものであった◇また、各々のキャビティにおいて、円Ｔ
ｈｅ　−Ｗ　ｌｆｆ１パリソン及びこれにより成形され
たボルトの円周方向の偏りについてみると、パリソンの
ショートショットでみられる。

樹脂流動先端の進行位置の円周方向の差は、０．５ＩＵ
１以内に全て入る。また、パリソンの射出５３２杉楯型
後の円周方向の温度差は、赤外ａｔ温度計での計測の結
果、３　’Ｃ以内になり後述する比較例での５〜９−Ｃ
より大巾に均一化された。この結果、ボトル偏肉も解消
され延伸ブロー成形性は、良好であった。

比較例 実施例同様の樹脂、射出成形機仕様条件設定で、第１４
図に図示した、メイン樹脂流路を有すること以外は、実
施例と同じ８本取りホットランナ−を使用し、同様の成
形品を成形した。

この結果、ショートショットは、第１７肉示のグラフ及
び下表に示す様なキャビティ間のばらつきが発生した。

またアセトアルデヒドの含有率のばらつさも第１８因示
のグラフ及び下表に示す様なばらつきが発生した。パリ
ソン温度のキャビティ間のばらつきを射出成形離型後、
赤外線温度計で計測した結果Ｂ−Ｇキャビティが最も高
温で、１１８〜１２２”Ｃに対しＡ、Ｄ。

Ｅ、Ｈキャビティは、低温で１１３〜１１６°Ｃ１また
、８Ｆは、中間の１１５〜１１８°Ｃであった。約、１
０°Ｃ近いばらつきが発生した。

また、各パリソン、各ボトルでの円周方向の偏りについ
てみると、パリソン温度では、Ｂ、Ｇキャビティの円周
方向での温度差が最も大さく、５〜９　”Ｃであり、ボ
トル肉厚の偏りも、Ｂ、　Ｇキャビティが最も大さく、
しかも、ボトルの偏肉方向は全てのキャビティに共通の
方向に顕在化し、その方向は、第１６図（θ）のＡ−Ｈ
キャビティの方向でいえば、５４．５１．５８．５５．
６２．５９．６６．６３の方向が薄肉化しこれと反対の
、５３．５２．５７．５６．６１．６０．６５．６４の
方向が厚肉化した。特に５２．６５の方向には、顕著な
肉厚部分が、５１．６６の方向には、顕著な肉薄部分が
発生した。

前記パリソン温度の測定結果は、５１．６６の方向に高
温部が、５２．６５の１回に低温部があり、しかも、Ｂ
　　Ｇキャビティではこの差が最も大きくなっていた。

また、温度の偏りの発生は、第１５図で示した流路のう
ち、外周部を通過する距離が長ければ長いほど高温に偏
より中央部を通過する距離が長いほど低温に偏よる傾向
と、全く一致していた。

〔発明の効果〕

以上、詳記した通り、不発明によれば多層樹謄構成のそ
ろった多数の成形品を多数個取り成形することかでさる
。

またノズルにおける温度、粘度等が均一化するので品質
を均一化し、安定した多数個の多層成形品を得ることか
でさる。

【図面の簡単な説明】

第１図は不発明のホットランナ−の配置例を示す模式図
、第２図ｆａｔないしｆｇ）は本発明のホットランナ−
の他の配置例を示す模式図、第３図ないし第６図は不発
明のホットランナ−の実施例を示し、第３図は正面図、
第４因は平面図、第５図は第６図示のＡ−Ａ扉矢視断面
図、第６図は第４図示のＢ−Ｂ載矢視部分的断面図、第
７図及び第８図は第１のランナー分岐部付近の拡大図、
第９図は第２のランナー分岐部付近の拡大図、第１０図
は第３のランナー分岐部付近の拡大図、第１１図は本発
明のホットランナ−を適用し得る２種共射出用ホットラ
ンナ−ノズル部の断面図、第１２図は本発明のホットラ
ンナ−なｉ４用し得る３棟共射出用ホットランナ−ノズ
ル部の断面図、第１３図（ａ）ないしくｄ）はそれぞれ
溶融樹脂流路内の流路、速度勾配及びせん断応力、温度
、粘度の変化を示すグラフ、巣１４図は従来のホットラ
ンナ−の配置例を示す模式図、第１５図示の配置例のホ
ットランナ−を流れる溶融樹脂の流れを示す概念図、第
１６図（ａ）ないしくｅ）は第１４図示のホットランナ
−を流れる溶Ｍ樹脂流の流路断面内における状態を示し
、＠１６図（ａ）はスプルーを樹脂が成れる状態な示テ
模式図、第１６図１１））はスプルーより出た樹脂が分
岐したランナー部分を樹脂がＭすれる状態な示す模式図
、第１６図（ｃ）はさらに分岐したランナー部分を樹脂
が流れる状態を示す模式図、第１６図（ｄ）はランナー
ゲートな樹脂が流れる状態を示Ｔ模式因、第１６図（θ
）は人ないしＨのノズルより射出される樹脂流の状態を
示す模式図、第１７因は各キャビティのシッートショッ
ト充填先端位置を示すグラフ、第１８図は各キャビティ
のアセトアルデヒド含有量を示すグラフである。 １・・・°°°°・・・・・・・・・・・・・・スプル
ー２．３．４・・・・・・・・・ランナー２ａ、　　２
ｂ、５ａ、　　３ｂ１４ａ、４ｂ−・・−・・−−−−
・−ランナーＴＩｒ：構成する近接し て疋る対の管路 ５・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ランナ
ーゲート１２・・・・・・・・・・・・・・・・・・ノ
ズル７．８，９・・・・・・・・・ランナー分岐部特許
出願人　大日本印桐株式会社 代理人　弁理士　　　小　西　淳　美 第１図 第２図（ａ） ｎ＝４ 第２図（Ｃ） ｎ＝８ ｎ＝１０ 第３図 第４図 第５図 第７図 ｂ　　２ａ 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 （ａ’）（ｂ） 九′Ｊ９−　　　　　　　　迷Ａ勾配ゼん断絶力（ｃ）
　　　　　　（ｄ） 鼻息　　　　　粘泉 第１６図（ａ） 第１６図（ｂ） 第１６図（Ｃ） 第１６図（ｄ） 第１６図（ｅ） 第１７図 手　　続　　補　　正　　書 １．事件の表示 昭和６１年特許願第２５２９９７号 ２、発明の名称 ホットランナ− ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 住所　　　臀罪警向Ｕ量竪Ｒ１］ｋ緒′！−シ冒ｌ奪１
ｑ名称　（２８９）榮■砧門Ｕ間柱 代表者　　１ｒ　　鵞　騒　繍 ４、Ｊ（埋入〒１６２ 住所　　東京都新宿区市谷加賀町−丁目１番１号詔和６
３年　３月　２日（発送日：昭和６３年　３月２９日）
６、補正により増加する発明の詳 な説 明細書の第２４頁第５行の「１５」とｒ図示」との間に
１図は、第２図（Ｃ）」を挿入する。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）少なくとも２種類以上の合成樹脂層からなる多層
   成形体を多数個取り成形する成形装置のスプルー及び該
   スプルーにつながり、スプルーとの接続部より出発して
   次々に分岐し、ランナーゲートを介して、複数個の共射
   出用ホットランナーノズルにつながるランナーよりなる
   ホットランナーにおいて、ランナー分岐点及びその近傍
   を除いたランナー部分が、相互に近接して走る同一断面
   形状の１対の溶融樹脂流路よりなり、且つランナー分岐
   点及びその近傍に２本の樹脂流を一時的に合流する領域
   が設けられていることを特徴とするホットランナー。
2. （２）前記一時的に合流するランナー領域が、その流路
   断面積が合流する２本の樹脂流の流路断面積の和よりも
   小さい、 しぼられた形状に形成されていることを特徴とする特許
   請求の範囲第１項記載のホットランナー。