JPS6321831B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は内燃機関の空燃比制御装置に関する。

排気ガス中の有害成分HC、CO並びにNOxを
同時に低減する方法として機関排気通路に三元触
媒コンバータを取付ける方法が知られている。こ
の三元触媒は総合空燃比（三元触媒上流の吸排気
通路内に供給された全空気量と全燃料量の比）が
理論空燃比のときに最も浄化効率が高くなり、従
つて三元触媒を用いる場合には機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比をできるだけ理論空燃
比に一致せしめる必要がある。このように機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃
比にほぼ一致せしめることのできる空燃比制御装
置として、気化器メインノズルに通ずるメイン燃
料通路にメインエアブリード通路を連結すると共
に気化器スロー燃料ポートに通ずるスロー燃料通
路にスローエアブリード通路を連結し、メインエ
アブリード通路並びにスローエアブリード通路内
に夫々メインエアブリード制御用メイン電磁制御
弁並びにスローエアブリード制御用スロー電磁制
御弁を設け、機関排気通路に取付けた酸素濃度検
出器の出力信号を電子制御ユニツトにより制御信
号に変換してこの制御信号によりメイン電磁制御
弁並びにスロー電磁制御弁を駆動し、それによつ
て機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比を
理論空燃比に近づけるようにメインエアブリード
通路並びにスローエアブリード通路から夫々メイ
ン燃料通路並びにスロー燃料通路に供給される空
気量を制御するようにした空燃比制御装置が提案
されている。この空燃比制御装置ではメイン電磁
制御弁並びにスロー電磁制御弁の開口面積が電子
制御ユニツトから出力される制御信号レベルに比
例するように構成されているがメイン電磁制御弁
とスロー電磁制御弁が同一の流量特性を有する電
磁制御弁から形成されているのでメイン電磁制御
弁の開口面積とスロー電磁制御弁の開口面積が常
時等しくなつている。

気化器ではよく知られているようにスロツトル
弁開度が小さなときにはメインノズルから燃料が
供給されず、スロー燃料ポートから燃料が供給さ
れる。次いでスロツトル弁開度が大きくなるとス
ロー燃料ポートからも燃料が供給されるが主にメ
インノズルから燃料が供給される。従つてスロツ
トル弁開度が小さなときには上述したようにスロ
ー燃料ポートから燃料が供給されるので機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比はスローエア
ブリード通路からスロー燃料通路内に供給される
空気量によつて制御され、従つてこのときスロー
電磁制御弁は混合気の空燃比を理論空燃比とする
のに必要な空気を供給できる開口面積になつてい
る。なお、このときメイン電磁制御弁の開口面積
はスロー電磁制御弁の開口面積と等しくなつてい
るが上述したようにメインノズルからは燃料が供
給されていない。次いでスロツトル弁開度が大き
くなつて吸入空気量が増大し、それによつて気化
器ベンチユリ部の負圧が大きくなるとメインノズ
ルのノズル口に吸引力が働き、このとき機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比はメインエア
ブリード通路からメイン燃料通路内に供給される
空気量と、スローエアブリード通路からスロー燃
料通路内に供給される空気量によつて理論空燃比
となるように制御される。

しかしながらスロツトル弁開度が小さくスロー
燃料ポートのみから燃料が供給されている場合に
空燃比を理論空燃比にするのに必要なスロー電磁
制御弁の開口面積はスロツトル弁開度が大きくメ
インノズルからも燃料が供給されている場合に空
燃比を理論空燃比にするのに必要なメイン電磁制
御弁の開口面積に比べて気化器本来の特性により
大きな開口面積を必要とする。従つて従来のよう
にメイン電磁制御弁の開口面積とスロー電磁制御
弁の開口面積が等しい場合には例えばスロツトル
弁が小さな開度から大きな開度に急速に開弁せし
められるとメイン電磁制御弁の開口面積は空燃比
を理論空燃比にするのに必要な開口面積よりも大
きくなつているためにメイン電磁制御弁が空燃比
を理論空燃比にするのに必要な開口面積まで閉弁
するまでの間機関シリンダ内に供給される混合気
は薄くなり、斯くして十分に高い出力が得られな
いために良好な加速を確保できないという問題が
ある。

なお、良好な加速運転を確保するためにメイン
エアブリード量を制御するニードルとスローエア
ブリード量を制御するニードルとを並置してスロ
ーエアブリード制御用ニードルが開弁した後にメ
インエアブリード制御用ニードルが開弁するよう
にこれらニードルを１個の電磁弁により同時に移
動制御するようにした空燃比制御装置が提案され
ている（実開昭56−152850号公報参照）。しかし
ながら一対のニードルを一個の電磁弁により同時
に移動制御するようにした場合において一方のニ
ードルが開弁した後に他方のニードルを開弁させ
ることは困難であり、しかもニードルを使用する
と各ニードルの軸線を夫々対応するエアブリード
開孔の軸線に常時一致させておくことが好ましい
がこれは困難であり、ニードルの軸線がエアブリ
ード開孔の軸線からずれるとエアブリード開孔の
流れ面積が変化するのでエアブリード量が変化
し、斯くして確実かつ安定した空燃比制御が困難
であるという問題がある。

本発明は確実かつ安定した空燃比制御を行なう
ことにより滑らかな加速運転を確保できるように
した空燃比制御装置を提供することにある。

以下、添附図面を参照して本発明を詳細に説明
する。

第１図を参照すると、１は機関本体、２は吸気
マニホルド、３は気化器、４はエアクリーナ、５
は排気マニホルド、６は排気マニホルド５に接続
された排気管、７は排気管６に接続された三元触
媒コンバータ、８は排気マニホルド５に取付けら
れた酸素濃度検出器、９はアイドルスイツチを
夫々示し、これら酸素濃度検出器８並びにアイド
ルスイツチ９は電子制御ユニツト１０に接続され
る。

第２図を参照すると、気化器３は１次側気化器
Ａと２次側気化器Ｂからなる。１次側気化器Ａは
そのエアホーン１１内に配置されたチヨーク弁１
２、メインノズル口１３を有するメインノズル管
１４並びに１次側スロツトル弁１５を具備し、メ
インノズル管１４はメイン燃料通路１６並びにメ
インジエツト１７を介してフロート室１８に連結
される。メイン燃料通路１６内にはエアブリード
管１９が配置され、このエアブリード管１９の内
部室２０は固定ジエツト２１を介してエアホーン
１１内に連結される。一方、メインノズル管１４
の内端部はエアブリード導管２２を介して電磁制
御弁２３ａに連結される。また、メイン燃料通路
１６からはスロー燃料通路２４が分岐され、この
スロー燃料通路２４はスロツトル弁１５の近傍に
おいてエアホーン１１内に開口するスロー燃料ポ
ート２５並びにアイドル燃料ポート２６を形成し
た燃料流出室２７に連結される。更にこのスロー
燃料通路２４は固定ジエツト２８を介してエアホ
ーン１１に連結され、一方燃料流出室２７はエア
ブリード導管２９を介して電磁制御弁２３ａに連
結される。

一方、２次側気化器Ｂはそのエアホーン３０内
に配置されたメインノズル口３１を有するメイン
ノズル管３２と２次側スロツトル弁３３とを具備
し、メインノズル管３２はメイン燃料通路３４並
びにメインジエツト３５を介してフロート室１８
に連結される。メイン燃料通路３４内にはエアブ
リード管３６が配置され、このエアブリード管３
６の内部室３７は固定ジエツト３８を介してエア
ホーン３０に連結される。一方、メインノズル管
３２の内端部はエアブリード導管３９を介して電
磁制御弁２３ｂに連結される。また、メイン燃料
通路３４からはスロー燃料通路４０が分岐され、
このスロー燃料通路４０はスロツトル弁３３の近
傍においてエアホーン３０内に開口するスロー燃
料ポート４１を形成した燃料流出室４２に連結さ
れる。更に、このスロー燃料通路４０は固定ジエ
ツト４３を介してエアホーン３０に連結され、一
方燃料流出室４２はエアブリード導管４４を介し
て電磁制御弁２３ａに連結される。また、第２図
に示すように１次側スロツトル弁１５のスロツト
ル軸４５にはアーム４６が固着され、このアーム
４６に対向してアイドルスイツチ９が設けられ
る。このアイドルスイツチ９は１次側スロツトル
弁１５がアイドリング開度のときにオンとなり、
１次側スロツトル弁１５が開弁するとオフとな
る。

電磁制御弁２３ａ並びに電磁制御弁２３ｂは同
一の構造を有し、従つて第３図を参照して電磁制
御弁２３ａのみの構造について説明する。第３図
を参照すると、電磁制御弁２３ａはそのハウジン
グ６０内に設けられた強磁性体材料からなる中空
円筒状のステータ６１，６２と、ステータ６１上
に移動可能に挿入されかつコイル６３を保持する
スライダスリーブ６４と、ステータ６２の内周面
上に固定された２つ割りの円筒状永久磁石６５，
６６と、スライダスリーブ６４を押圧するための
圧縮ばね６７を具備する。更に、ハウジング６０
内には弁室６８が形成され、この弁室６８は共通
のエアフイルタ６９（第２図）を介して大気に連
通する。弁室６８は大径部７０と、小径部７１
と、平坦な環状段部７２を具備し、この環状段部
７２には一対のリード弁７３，７４が夫々ビス７
５，７６によつて固締される。一方、各リード弁
７３，７４下側のハウジング６０内には電磁制御
弁２３ａの軸線方向に延びるエアブリード孔７
７，７８が形成される。第２図並びに第３図に示
されるように電磁制御弁２３ａのエアブリード孔
７７はエアブリード管２９を介して１次側気化器
Ａの燃料流出室２７に接続され、電磁制御弁２３
ａのエアブリード孔７８はエアブリード管２２を
介して１次側気化器Ａのメインノズル管１４内に
接続される。同様に電磁制御弁２３ｂのエアブリ
ード孔７７はエアブリード管４４を介して２次側
気化器Ｂの燃料流出室４２に接続され、電磁制御
弁２３ｂのエアブリード孔７８はエアブリード管
３９を介して２次側気化器Ｂのメインノズル管３
２内に接続される。一方、第３図並びに第４図に
示されるようにスライダスリーブ６４の下端部か
らは下方に向けてロツド７９が突出し、このロツ
ド７９の下端部にデイスク８０が固定される。こ
のデイスク８０の下端周縁部には各リード弁７
３，７４と係合可能な環状突起８１が形成され、
更に弁室６８の上壁面とデイスク８０間には圧縮
ばね８２が挿入される。デイスク８０の下側中央
部からは更にロツド８３が突出し、このロツド８
３の下端部には開弁制御用デイスク８４が固着さ
れる。弁室小径部７１の下壁面内には調節ねじ８
５が螺着され、この調節ねじ８５の下端部はハウ
ジング６０の下壁面から外方に突出する。一方、
調節ねじ８５の上端部にはスプリングリテーナ８
６が固着され、このスプリングリテーナ８６とデ
イスク８４間には圧縮ばね８７が挿入される。

第３図並びに第４図を参照すると、エアブリー
ド孔７７，７８は電磁制御弁２３ａの軸線と各エ
アブリード孔７７，７８の距離ｌが全て等しくな
るように配置形成されている。一方、開弁制御用
デイスク８４はデイスク状基部８８と、このデイ
スク状基部８８より小さな外径を有しかつデイス
ク状基部８８の上部表面上に共軸的に形成された
小径デイスク部８９とにより構成される。従つて
小径デイスク部８９の上部表面８９ａはデイスク
状基部８８の上部表面８８ａよりもｈだけ高くな
つている。一方、リード弁７３は小径デイスク部
８９の上部表面８９ａと係合可能なようにリード
弁７４よりも長く形成され、一方リード弁７４は
デイスク状基部８８の上部表面８８ａと係合可能
なようにリード弁７３よりも短かく形成されてい
る。従つて開弁制御用デイスク８４が上昇したと
き、まず始めに小径デイスク部８９の上部表面８
９ａがリード弁７３の先端部と係合してリード弁
７３がエアブリード孔７７を開口し、次いでデイ
スク状基部８８の上部表面８８ａがリード弁７４
の先端部と係合してリード弁７４がエアブリード
孔７８を開口することがわかる。

第３図において円筒状永久磁石６５，６６は例
えば内側がＮ極、外側がＳ極となつており、従つ
て円筒状永久磁石６５，６６の内部には放射状の
磁界が形成される。一方、コイル６３はコイル６
３に電流が流れたときにコイル６３に上向きの力
が働くように巻設されている。コイル６３に働く
上向きの力はコイル６３に供給される電流が多く
なればなるほど強くなり、従つてコイル６３に供
給される電流が多くなればなるほどスライダスリ
ーブ６４は圧縮ばね６７に抗して上方に移動す
る。従つてコイル６３に電流が供給されると上述
したようにスライダスリーブ６４が上昇してまず
始めにリード弁７３が開弁し、次いでリード弁７
４が開弁する。各リード弁７３，７４が開弁した
後、各リード弁７３，７４によつて規制される各
エアブリード孔７７，７８の開口面積はコイル６
３に供給される電流に比例してほぼ一定の割合で
増大する。第５図はリード弁の開口面積Ｓとコイ
ル６３に供給される電流Ｉとの関係を示す。な
お、第５図において実線Ｐはスロー燃料ポート２
５，４１からの燃料供給量を制御するスロー流量
制御用リード弁７３を示し、実線Ｑはメインノズ
ル口１３，３１からの燃料供給量を制御するメイ
ン流量制御用リード弁７４を示す。第５図から実
線Ｐ，Ｑはほぼ平行であり、同一電流Ｉに対して
リード弁７３の開口面積の方がリード弁７４の開
口面積よりも大きいことがわかる。コイル６３に
電流を流さないときはデイスク８０が圧縮ばね６
７，８２のばね力によりリード弁７３，７４上に
押圧されるために各エアブリード孔７７，７８は
完全に閉鎖され、斯くしてエアブリード作用が完
全に停止される。

第７図に電子制御ユニツト１０の回路図を示
す。なお、第７図においてV_Bは電源電圧を示す。
第７図を参照すると第１図に示した酸素濃度検出
器８が示される。この酸素濃度検出器８は第６図
に示されるように排気ガスが酸化雰囲気のとき、
即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比
が理論空燃比よりも大きなとき0.1ボルト程度の
出力を発し、一方排気ガスが還元雰囲気のとき、
即ち機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比
が理論空燃比よりも小さなとき0.9ボルト程度の
出力を発する。第６図において縦軸Ｖは酸素濃度
検出器８の出力電圧を示し、横軸は機関シリンダ
内に供給される混合気の空燃比を示す。なお、こ
の横軸においてＳは理論空燃比、Ｌは稀薄側、Ｒ
は過濃側を夫々示す。

再び第７図を参照すると、電子制御ユニツト１
０はボルテージホロワ１００と、AGC回路１０
１と、第１のコンパレータ１０２と、積分回路１
０３と、反転増巾器からなる比例回路１０４と、
加算回路１０５と、第１のアナログスイツチ１０
６と、鋸波発生回路１０７と、第２のコンパレー
タ１０８と、トランジスタ１０９とを具備する。
酸素濃度検出器８の出力端子はボルテージホロワ
１００の非反転入力端子に接続され、このボルテ
ージホロワ１００の出力端子はAGC回路１０１
の入力端子に接続される。一方、AGC回路１０
１の出力端子は抵抗１１０を介して第１コンパレ
ータ１０２の非反転入力端子に接続され、第１コ
ンパレータ１０２の反転入力端子には抵抗１１１
を介して0.4ボルト程度の基準電圧が印加される。
第１コンパレータ１０２の出力端子は一方では積
分回路１０３の入力端子に接続され、他方では比
例回路１０４の入力端子に接続される。また、積
分回路１０３の出力端子は加算回路１０５の第１
の入力端子に接続され、比例回路１０４の出力端
子は加算回路１０５の第２の入力端子に接続され
る。加算回路１０５の出力端子は第１アナログス
イツチ１０６並びに抵抗１１２を介して第２コン
パレータ１０８の非反転入力端子に接続され、一
方第２コンパレータ１０８の反転入力端子は抵抗
１１３を介して鋸波発生回路１０７に接続され
る。また、第２コンパレータ１０８の出力端子は
抵抗１１４を介してトランジスタ１０９のベース
に接続される。トランジスタ１０９のエミツタは
接地され、一方トランジスタ１０９のコレクタは
電磁制御弁２３ａ（第３図）のコイル６３に接続
される。なお、コイル６３にはサージ電流吸収用
ダイオード１１５が並列接続される。

酸素濃度検出器８の出力信号はボルテージホロ
ワ１００を介してAGC回路１０１に供給される。
AGC回路１０１は酸素濃度検出器８の出力信号
の平均値が低下したときに利得が大きくなるよう
に構成された増巾器であり、従つてAGC回路１
０１の出力端子には酸素濃度検出器８の出力電圧
に比例して変化しかつその平均値が一定レベルに
維持された出力電圧が発生する。第８図ａはこの
AGC回路１０１の出力電圧を示す。なお、第８
図ａにおいて電圧Vrは第１コンパレータ１０２
の反転入力端子に印加される基準電圧を示す。第
１コンパレータ１０２の出力電圧はAGC回路１
０１の出力電圧が基準電圧Vrよりも大きくなつ
たときに高レベルとなり、斯くして第１コンパレ
ータ１０２の出力電圧は第８図ｂのようになる。
第１コンパレータ１０２の出力電圧は積分回路１
０３において積分され、その結果積分回路１０３
の出力端子には第８図ｃに示すような出力電圧が
発生する。一方、第１コンパレータ１０２の出力
電圧は比例回路１０４において反転増巾され、そ
の結果比例回路１０４の出力端子には第８図ｄに
示すような出力電圧が発生する。積分回路１０３
の出力電圧並びに比例回路１０４の出力電圧は加
算回路１０５において加算され、その結果加算回
路１０５の出力端子には第８図ｅに示すような出
力電圧が発生する。一方、鋸波発生回路１０７は
第８図ｆに示されるような一定周波数の出力電圧
を発生している。もし、第１アナログスイツチ１
０６が導通状態にあるとすると第８図ｇに示すよ
うに加算回路１０５の出力電圧と鋸波発生回路１
０７の出力電圧は第２コンパレータ１０８におい
て比較され、第２コンパレータ１０８の出力電圧
は加算回路１０５の出力電圧が鋸波発生回路１０
７の出力電圧よりも高くなつたときに高レベルと
なる。従つて第２コンパレータ１０８の出力端子
には第８図ｈに示すような連続パルスが発生し、
このパルス巾は加算回路１０５の出力電圧に比例
する。この連続パルスによつてコイル６３を流れ
る電流が制御され、この連続パルスのパルス巾が
広くなるほどコイル６３を流れる電流が増大す
る。第８図からわかるようにAGC回路１０１の
出力電圧が高レベルとなつたとき、即ち機関シリ
ンダ内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比
よりも小さくなつたとき第２コンパレータ１０８
の出力端子に発生するパルスの巾は広くなり、斯
くしてコイル６３に流れる電流が増量せしめられ
る。このようにコイル６３を流れる電流が増大す
ると前述したように各リード弁７３，７４の開口
面積が大きくなり、その結果メインノズル管１
４，３２並びに燃料流出室２７，４２内に供給さ
れる空気量が増大するために機関シリンダ内に供
給される混合気の空燃比が大きくなる。一方、機
関シリンダ内に供給される混合気の空燃比が理論
空燃比よりも大きくなるとAGC回路１０１の出
力電圧は低レベルとなり、その結果コイル６３を
流れる電流が減少せしめられて各リード弁７３，
７４を介してメインノズル管１４，３２並びに燃
料流出室２７，４２内に供給される空気量が減少
する。斯くして機関シリンダ内に供給される混合
気の空燃比は小さくなる。このようにして機関シ
リンダ内に供給される混合気の空燃比はほぼ理論
空燃比に一致せしめられる。

第７図を参照すると、電子制御ユニツト１０は
第２のアナログスイツチ１１６を有し、第１アナ
ログスイツチ１０６と抵抗１１２との接続点は第
２アナログスイツチ１１６を介して接地される。
この第２アナログスイツチ１１６はアイドルスイ
ツチ９の出力電圧によつて直接制御され、第１ア
ナログスイツチ１０６はインバータ１１７を介し
てアイドルスイツチ９の出力電圧によつて制御さ
れる。前述のようにアイドルスイツチ９は１次側
スロツトル弁１５（第２図）がアイドリング開度
にあるときオンとなるスイツチである。従つてア
イドリング運転時には第１アナログスイツチ１０
６が非導通状態となる。従つて第２コンパレータ
１０８の非反転入力端子が接地されるためにコイ
ル６３への通電が停止され、斯くして全リード弁
７３，７４が閉鎖する。その結果、エアブリード
作用が停止され、斯くしてアイドリング運転時に
は過濃な混合気が機関シリンダ内に供給される。
一方、１次側スロツトル弁１５が開弁するとアイ
ドルスイツチ９はオフとなるために第１アナログ
スイツチ１０６が導通状態となり、第２アナログ
スイツチ１１６が非導通状態となる。従つてこの
ときはエアブリード作用のフイードバツク制御が
行なわれる。

上述したように機関アイドリング運転時には電
磁制御弁２３ａ，２３ｂへの電流の供給が停止さ
れるために機関シリンダ内には過濃な混合気が供
給される。次いで１次側スロツトル弁１５がわず
かばかり開弁するとアイドルスイツチ９はオフと
なるためにエアブリード作用のフイードバツク制
御が開始される。このとき燃料はスロー燃料ポー
ト２５から供給され、メインノズル口１３からは
供給されないので機関シリンダ内に供給される混
合気の空燃比が理論空燃比となるようにエアブリ
ード管２９を経て燃料流出室２７内に供給される
空気量が電磁制御弁２３ａによつて制御される。
即ち、このとき機関シリンダ内に供給される混合
気の空燃比が理論空燃比となるようにエアブリー
ド管２９に接続されたエアブリード孔７７の開口
面積を制御するリード弁７３がスライダスリーブ
６４によつて制御される。このときのエアブリー
ド孔７７の開口面積が第５図においてSaである
とするとエアブリード管２２を経て１次側気化器
Ａのメインノズル管１４内に接続されたエアブリ
ード孔７８の開口面積は第５図においてSbとな
つており、従つてこのときエアブリード孔７８の
開口面積はエアブリード孔７７の開口面積に比べ
て小さくなつている。次いで１次側スロツトル弁
１５が更に開弁すると吸入空気量が増大するため
にメインノズル口１３に加わる負圧は大きくな
る。このとき上述したようにメインノズル口１３
に通ずるエアブリード孔７８の開口面積が小さな
ためにメインノズル管１４内も負圧となり、斯く
してメイン燃料通路１６から燃料が吸出されるの
でメインノズル口１３から燃料が供給される。次
いで更に１次側スロツトル弁１５が開弁するとス
ロー燃料ポート２５から流出する燃料が飽和する
ためにこのときにはメインノズル管１４に通ずる
エアブリード孔７８の開口面積を制御するリード
弁７４によつて機関シリンダ内に供給される混合
気の空燃比が理論空燃比となるように制御され
る。

なお、第３図並びに第４図に示す実施例ではエ
アブリード孔７７，７８は全て等しい断面積を有
している。しかしながらこれらエアブリード孔７
７，７８の断面積を互に異ならすこともできる。
なお、コイル６３に加えられる電流が予め定めら
れた電流で各リード弁７７，７８を開弁させるた
めの調整は調節ねじ８５を調節することによつて
容易に行なうことができる。

以上述べたように本発明によればエアブリード
通路の開口面積をリード弁により制御し、リード
弁を電磁制御弁のスライダスリーブにより作動制
御するようにしている。このようにするとスライ
ダスリーブの軸線が電磁制御弁の中心軸線から多
少ずれたとしてもエアブリード量にはほとんど影
響がでず、斯くして空燃比を確実かつ安定して制
御することができる。その結果、スロツトル弁が
開弁せしめられたときに滑らかな加速運転を確保
することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る内燃機関の全体図、第２
図は気化器の側面断面図、第３図は電磁制御弁の
側面断面図、第４図は第３図の一部拡大側面断面
図、第５図は電磁制御弁に供給される電流とリー
ド弁の開口面積の関係を示すグラフ、第６図は酸
素濃度検出器の出力電圧変化を示す図、第７図は
電子制御ユニツトの回路図、第８図は電子制御ユ
ニツト内における電圧変化を示す線図である。 ３…気化器、７…三元触媒コンバータ、８…酸
素濃度検出器、１０…電子制御ユニツト、２２，
２９，３９，４４…エアブリード管、２３ａ，２
３ｂ…電磁制御弁、６３…コイル、７３，７４…
リード弁。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 気化器メインノズルに通ずるメイン燃料通路
   にメインエアブリード通路を連結すると共に気化
   器スロー燃料ポートに通ずるスロー燃料通路にス
   ローエアブリード通路を連結し、機関排気通路に
   取付けた酸素濃度検出器の出力信号に基いて機関
   シリンダ内に供給される混合気の空燃比を理論空
   燃比に近づけるように上記メインエアブリード通
   路並びにスローエアブリード通路から夫々メイン
   燃料通路並びにスロー燃料通路に供給される空気
   量を制御するようにした空燃比制御装置におい
   て、上記メインエアブリード通路並びにスローエ
   アブリード通路を上記酸素濃度検出器の出力信号
   に応動する共通の電磁制御弁に連結し、該電磁制
   御弁の弁室内に一端固定の一対のリード弁を配置
   して一方のリード弁によりメインエアブリード通
   路の開口面積を制御すると共に他方のリード弁に
   よりスローエアブリード通路の開口面積を制御
   し、電磁制御弁に供給される制御信号レベルの増
   大に応じて電磁制御弁のスライダスリーブがまず
   始めにスローエアブリード通路制御用リード弁の
   他端と係合してスローエアブリード通路を開通さ
   せ、次いでメインエアブリード通路制御用リード
   弁の他端と係合してメインエアブリード通路を開
   通させるように上記スライダスリーブを各リード
   弁の他端と係合可能に配置した内燃機関の空燃比
   制御装置。