JPS63210210A - 高炉炉熱低下予測方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、高炉の安定な操業を行なうための高炉炉熱
低下予測方法に関する。

（従来の技術とその問題点） 高炉の安定操業の維持のためには、溶銑温度を一定にす
ることが必要であることが従来より知られている。この
ため、高炉操業者は常に高炉炉熱変化を予測する必要性
があった。

高炉炉熱変化において、特に温度低下によって溶銑が凝
固し、高炉から流出しなくなる可能性があるため、温度
低下の予測は極めて重要なものとなる。

高炉炉熱の予測方法としては、特開昭６０−３９１０７
に開示されたものがある。この方法は炉腹部周辺装入物
温度が溶銑温度と強い相関関係を持つという見地から、
予め第１４図に示す様に高炉１に設問したセンサ（炉腹
ゾンデ）２により検出される炉腹部局辺部温度と溶銑温
度との関係を第１５図に示す如く直線回帰する。この直
線式に基づき、炉腹部局辺部温度から溶銑温度”ｐｉｇ
を予測するのである。

しかしながら、この方法では炉内の内壁近傍の温度を測
定するために炉腹ゾンデ２を挿入する必要があり、この
ため温度測定を間欠時点でしか行なえず、溶銑温度予測
精度も当然悪化してしまうという問題点があった。

また、溶銑温度が同じ値でも、生産翳１画や原料装入条
件等の変化により、炉内渇痕が変化する場合がある。し
たがって第１５図で示した炉壁温度の絶対値に基づく直
線式では、必ずしも正確な予測ができないという問題点
があった。

一方、従来より、高炉の還元状態の良否を示すソリュー
ションロスカーボン量（以下「ツルロスＣ量」と言う）
の増減により、高炉炉熱温度の予測が別の予測方法とし
て行なわれている。ツルロスＣ量の増加は、以下に示す
いわゆるツルロス反応が促進することを示している。

Ｃ＋ＣＯ２−＋　　２ＧＯ この反応は、吸熱反応であるため高炉炉熱が低下するこ
とが予測できる。

ツルロスＣｆｆ１は、通常炉頂ガスの組成を分析するガ
スクロマトグラフィーの分析周期（３分程度）毎に、炉
頂ガス中のＣｏ、Ｃｏ　　、Ｎ２等の割合や送用条件や
原料装入条件をもとに計算され、従来は１時間毎のツル
ロスＣ量の平均値により炉熱低下を管理していた。

第１６図（ａ）、　（ｂ）において、同図（ａ）は、３
分毎のツルロスＣｆ１ｉ１）、１時間毎のツルロスＣ聞
平均値（１２）の経時変化を示し、同図（ｂ）は溶銑温
度の経時変化を示すグラフである。同図において、時刻
１７時に閾値ε１を越えているが昇熱アクションをとら
ず、その後■のように溶銑温度（よ大幅に低下している
。第１７図は、閾値ε２を越えた時刻１３時に昇熱アク
ションＡを起した時の各々の経時変化を示している。な
お第１６図と同様、図中１１が３分毎の瞬時値、１２が
１時間平均のツルロスＣｍを示している。第１６図。

第１７図を比較することにより、昇熱アクションＡによ
り第１６図（ｂ）の■のような溶銑温度低下が、第１７
図で示すようにある程度回避できているのがわかる。

しかしながら、１時間毎のツルロスＣ量の平均値の予測
では、急激なツルロスＣ量の増加があった時、最悪の場
合、はぼ１時間程度も炉熱低下の予測に遅れが生じてし
まう問題点があった。例えば第１７図の場合にしても、
予測遅れのため昇熱アクションＡをとるのは溶銑温度が
管理温度Ｔｃをある程度下まわってからになってしまっ
ている。

そこで、この問題点を回避するため、３分程度の間隔で
測定したツルロスＣｆｆ１の瞬時値で炉熱低下予測した
場合、第１６図、第１７図のｊ！１で示したように個々
のバラツキが大きく、ノイズ成分が大きいためデータの
持続性がない。したがってツルロスＣ量の瞬時値では炉
熱低下予測が不可能に近い。

（発明の目的） この発明の目的は、上記従来技術の問題点を解消し、予
測ができるだけ早く得られ、しかも溶銑温度の低下を正
確に予測することのできる高炉炉熱低下予測方法を提供
することである。

（目的を達成するための手段） 上記目的を達成するため、この発明における高炉炉熱低
下予測方法は、高炉の所定箇所に内壁温度計を設置し、
該内壁温度計にて、所定時間間隔ごとの内壁温度差を測
定し、ある時刻における前記内壁温度差の正の値を示す
部分の合計値が予め定められた値を越えた時に高炉炉熱
低下の予測を行なう第１の予測手段と、ある時刻におけ
る前記内壁温度差の負の値を示Ｊ部分の合劇値が予め定
められた値を越えた時に高炉炉熱低下の予測を行なう第
２の予測手段と、ある時刻における前記内壁温度差の正
の値を示す部分の所定時間幅の移動平均値の総和が予め
定められた値を越えた時に高炉炉熱低下の予測を行なう
第３の予測手段とのうちの少なくとも１つを備え、かつ
、ソリューションロスカーボン量を所定時間間隔ごとに
求め、この求めた値の所定時間幅における移動平均値が
予め定められた値を越えた時に高炉炉熱低下の予測を行
なう第４の予測手段と、炉頂ガス成分中の窒素量を所定
時間間隔ごとに求め、この求めた値の所定時間幅にお【
ノる移動平均値が予め定められた値を下回った時に高炉
炉熱低下の予測を行なう第５の予測手段とをさらに備え
、前記第１の予測手段ないし第３の予測手段のいずれか
により予測が行なわれるか、又は、前記第４の予測手段
および第５の予測手段の予測が同時に行なわれたときに
、はじめて高炉炉熱低下の予測を最終的に行なうように
している。

（実施例） Ａ、第１の炉熱低下理由 高炉の炉熱低下の一因として、以下に示すものが考えら
れる。

高炉羽口から吹き上げる溶銑温度及び溶銑量調整のため
の高温空気（ガス流）は通常、炉内中央部に吹き込んで
いる。ところが原料装入条件、装入物分布等の理由によ
り、急にガス流が炉内周辺部に多く流れる場合がある。

その結果、Ｆｅ　ｏ＋ｃ→Ｆｅ　＋ｃ。

の吸熱反応が促進され、炉熱低下が起こる。

ところで、ガス流が多量に炉内周辺部に流れると、Ｎａ
　、に、Ｐｂ等の炉内付着物及び停滞層が剥離し、壁落
ちすることにより、その部分の炉壁温度が急激に上昇す
る。この急激な温度上昇を検知すれば炉熱低下が予測で
きる。

Ｂ、第２の炉熱低下理由 また、高炉の炉熱低下の一因として、以下に示すものが
考えられる。

高炉内の荷下がり速度がＮユと同様の理由で上がるど、
いわゆる生鉱下りにより高炉内の融着帯レベルが下がり
、炉熱低下が起こる。

ところで、融着帯レベルが下がると、該当部分における
炉壁温度も急激に下降する。この急激な温度下降を検知
すれば炉熱低下が予測できる。

Ｃ９第３の炉熱低下理由 さらに、高炉の炉熱低下の一因として、以下に示すもの
が考えられる。

高炉羽目から吹き上げる溶銑温度及び溶銑量調整のため
の高温空気（ガス流）は通常、炉内中央部に吹ぎ込んで
いる。ところが、Ａ１．ＬＬと同様の理由により、ガス
流の一部が炉内周辺部に流れる場合がある。この状態が
長時間続くと、高炉の炉壁からのガス流の熱放散が正常
操業時より多くなり、その結果、炉熱低下が起こる。

ところで、ガス流の一部が定常的に炉内周辺部に流れる
と、炉壁温度が徐々に上昇する。このＪ：うな比較的長
時間のゆるやかな温度上昇を検知すれば炉熱低下が予測
できる。

第１図（ａ）、　（ｂ）は、各々この発明の一実施例で
用いられる内壁温度■の配置を示す側面断面図、平面断
面図である。内壁温度計３は同図（ａ）に示すように、
高炉１の高さ方向に７個（背部３個。

腹部２個、朝顔部２個）、同図（ｂ）に示すように高炉
１の周方向に４個設置する。つまり、４方向７レベルで
計２８個の内壁温度泪３を設置する訳である。

内壁温度計は例えば、本出願人による実開昭５７−８１
５３１．実公昭５９−１６８１６に開示されたものを用
いてもよく、第２図は後者に開示された内壁温度計（以
下これをｒＦＭセンサ」という。）を示す概念図である
。

同図において、４は２本の導線５が絶縁的に平行して埋
設され前方端側に感温部６を有するシース型測温体であ
り、シース型測温体４は複数本を、夫々の感温部６が長
さ方向の異なる部位に配置される様に平行配列されてお
り、さらにシース型ダミー棒７を感温部６の先端に接続
して、最先端を揃えている。シース型ダミー棒７は２本
の導線５が絶縁的に平行して埋設され、シース型測温体
４と実質的に同一の熱伝導性を有する。ＦＭセン勺３は
このシース型測温体４を絶縁材８で相互に非ハ省 桜井に保ち、シース管９内に収納することにより形成さ
れる。

第３図はＦＭセンサ３の設置説明図である。同図におい
て、１０〜１３は高炉の炉壁であり、１０はレンガ、１
１はステーブ、１２はスタンプ、１３は鉄皮である。Ｆ
Ｍセンチ３は同図に示すように、パラ１ン１４及び溶接
部１５への溶接により、炉壁内部に設置されている。な
お、１６は充填材であり、１７はミルク注入口であり充
填材１６を注ぎ込む箇所である。

なお、ここで説明したＦＭセンサ３はその設置及び構造
上、炉壁の侵食と共にＦＭセンサ３自体も侵食され、シ
ース型測温体４が炉壁近傍の炉内に露出する場合もあり
、実際には「炉壁温度」と共にｒｔ壁近傍の炉内温度Ｊ
を測定していることになる。以下、両名を含めた概念を
「炉壁温度」として述べる。「Ｍセンサ３は上述のよう
に従来のシース熱電対等の渇度剖に比べ、多数の測定点
を有し、迅速な測温応答を満足し、長期の連続的な温度
測定が可能であり、信頼性の向上、耐久性の向上、施工
性の向上等が計られている。

各ＦＭセンサ３は、第４図に示すように所定サンプリン
グ時間Δｔごとに高炉１の内壁温度を測定、している。

ここで、時刻ｊのｉ番目のＦＭセンサ３の内壁温度をＴ
ｊ、ｉとし、時刻ｊの１サンプリング時間Δを前の内壁
温度を王、　、とすると、Ｊ−ｔ、　＋ 王１．とＴ、　、どの内壁温度差（差分値）ΔＴＪ、　
ｌ　　　Ｊ−１，１ ｊ、ｉは・ ΔＴ・・−丁・・−”ｊ−１，ｉ　　　　　・・・（１
）Ｊ、ｌ　　　　　　Ｊ、１ となる。この状態を第５図に示す。

この差分値ΔＴｊ、、に、各ＦＭセンサ３毎の高さ１周
方向等を考慮して重みＷ、を乗する。ざらに、差分値Δ
Ｔｊ、、が負のものに対しては、Ｖ。

−〇１それ以外のものに対しては、ｖ、　−１を示す正
負パラメータＶ、も乗じ、時刻ｊの補正差分■ 値（正の差分値）ＣＴ、、を得る。

Ｊ、Ｉ ＣＴ−、−ｗ、−ｖ、−ΔＴ、、　　　−（２）Ｊ、Ｉ
　　　ｌ　　　ｌ　　　　Ｊ、１次に、補止差分値ＣＴ
ｊ、、の全ＦＭセン′ＩＪ３に対する総和をとり、これ
をＳＴ１．とする。

ＳＴ１．−　Σ　ＣＴｊ、、　　　　　　　・・・（３
）Ｊ７ユ。

そして次（４）式に従い、この差分値総和５Ｔ１ｊの値
が予め定められた閾値ε１より大きくなれば、炉内付着
物の壁落ちによる炉壁の急激な温度上昇があったとみな
し、第１の予測手段により炉熱低下の予測が行なわれる
。

ＳＴＩ・≧ε１　　　　　　　　　　　・・・（４）以
上がＮ−の理由に基づく第１の予測手段である。

旦ユの理由に基づく第２の予測手段は、以下に示す通り
である。

（２）式において、正負パラメータ■・は差分値ΔＴ、
、が正のものに対しては、■・−０１それＪ、ｌ　　　
　　　　　　　　　　１ 以外のものに対しては、ｖｌ−１とし、次に、補正差分
値ＣＴｊ、、の絶対値の全ＦＭセンサ３に対そして次（
４）式に従い、（３）°式に基づく差分値総和ＳＴ２・
の値が予め定められた閾値ε２より大きくなれば、生鉱
下りによる急激な温度下降があったとみなし、第２の予
測手段により炉熱低下の予測が行なわれる。

ＳＴ２・≧８２　　　　　　　　　　　・・・（４）Ω
工の理由に基づく第３の予測手段は、以下に示す通りで
ある。

（２）式の正負パラメータＶ、は第１の予測手段と同様
、差分値Δ下９．が負のものに対しては、Ｊ、１ ｖ、＝Ｑ、それ以外のものに対してはｖ、＝１とする。

また時刻ｊのにサンプリング時間前（すなわちΔｔＸｋ
時間前）の補正差分値をＣＴ　ｊ−、、。

とし、この補正差分値の所定の時間幅ｎΔｔの移動平均
の時刻ｊにおける値の全ＦＭセン勺３に対・・・（３）
” そして次（４）”式に従い、この移動平均総和ＳＴ３・
の値が予め定められた閾値ε３より大きくなれば、ゆる
やかな温度上昇が長期間あったとみなし、第３の予測手
段により炉熱低下の予測が行なわれる。

ＳＴ３・≧ε３　　　　　　　　　　・・・（４）”上
記した第１〜第３の予測手段は、各々炉壁温度差（差分
値）により行なっているため、炉壁温度の絶対値の上下
によらず、正確な予測を行なうことができる。しかも、
１Ｍセンサ３はその施工性の良さ及び測温応答性の良さ
から、高炉全周を覆うように配置でき、連続的な内壁温
度差が把握できることで、さらに正確な予測を行なうこ
とができる。

また上記した第１〜第３の予測手段は、コンピュータに
より実現が可能となる。第４図は第１の予測手段の処理
の流れを示すフローチャートである。同図において、ス
テップＳ１で各ＦＭセンサ３の炉壁温度下ｊ、ｉをサン
プリング時間Δを毎に測定する。次に、ステップ＄２に
おいて各ＦＭセンサ３の差分値を（１）式に基づき引算
する。

そして、ステップＳ３において、（２）、　（３）式に
基づく正の差分値総和５ＴＹｊを求める。さらに、ステ
ップＳ４において、この正の差分値総和ＳＴ１・と予め
定められた閾値ε１との比較を行い、（４）式を満足す
ればステップＳ５においてガス流の急激な炉内周辺流化
による炉熱低下が起こるであろうとみなし、アラームを
出力する。一方、（４）式を満足しない場合は、異常な
しとみなしステップＳ１に戻り、以下ステップ８１〜ス
テツプＳ４を繰り返すことで炉熱低下を予測する。

第５図は第２の予測手段の処理の流れを示すフローチャ
ートである。同図において、ステップＳ１１で各ＦＭセ
ンサの炉壁温度下１．をサンブリＪ、１ ング時間へを毎に測定する。次に、ステップＳ１２にお
いて各ＦＭセンザ３の差分値を（１）式に基づき計算す
る。

そして、ステップ８１３において、（２）’、　（３）
’式に基づく負の差分値総和ＳＴ２　、を求める。さら
に、ステップＳ１４において、この負の差分値総和ＳＴ
２・と予め定められた閾値ε２との比較を行い、（４）
°式を満足すればステップＳ１５において荷下り速度が
上ったことによる炉熱低下が起こるであろうとみなし、
アラームを出力する。一方、（４）式を満足しない場合
は、異常なしとみなしステップＳ１１に戻り、以下ステ
ップ８１１〜ステツプ８１４を繰り返すことで炉熱低下
を予測する。

第８図は第３の予測手段の処理の流れを示すフローチャ
ートである。同図において、ステップＳ２１で各ＦＭセ
ンサ３の炉壁温度Ｔｊ、、をサンプリング時間Δを毎に
測定する。次に、ステップＳ２２において各ＦＭセンサ
３の差分値を（１）式に基づき計算する。

そして、ステップ８２３において（２）”、　（３）”
式に基づく正の差分値の時間幅ｎΔｔにおける移動平均
総和５Ｔ３ｊを求める。さらに、ステップＳ２４におい
て、この正の差分値移動平均総和ＳＴ３．と予め定めら
れた閾値ε３との比較を行い、（４）”式を満足すれば
ステップＳ２５において炉体熱放散による炉熱低下が起
こるであろうとみなし、アラームを出力する。一方、（
４）”式を満足しない場合は、異常なしとみなしステッ
プ５２１に戻り、以下ステップ８２１〜ステツプＳ２４
を繰り返すことで炉熱低下を予測する。

Ｅ、　４．第５の予測手段 ガスクロマトグラフィーによる炉頂ガス成分分析、送風
条件、原料装入条件などにより、ツルロスＣ量（Ｋｇ／
ｌ−１１）をサンプリング時間Δｔごとに算出する。こ
こで、時刻ｊにおけるツルロスＣ量をＸＪとし、時刻ｊ
Ｊ：りもにサンプリング時間前（すなわちΔｔｘｋ時間
前）のツルロスＣ量をｘｊ−にとすると、現在の時刻ｊ
における所定時間幅ｎΔｔの移動平均ＸＨは、 で計算できる。

（５）式に基づ＜ＸＨをサンプリング時間Δｔごとに計
算し、下記（６）式により、ＸＨが予め定めておいた閾
値ε８を越えた時にアラームを発し、炉熱低下を予測す
る。

Ｘｓ＞８８　　　　　　　　　　　　　　　・・・（６
）以上が第４の予測手段である。

また、ガスクロマｊ・グラフィーにより検出される炉頂
ガス中の窒素量（％）（以下、［ガスクロＮ２聞ｊと言
う。）はツルロスＣｆｆ１と強い負の相関があり、ツル
ロスＣ量の増加に代え、ガスクロＮ２最の減少により、
高炉炉熱低下が予測できる。

このことにより、現在の時刻ｊにおけるガスクロＮ２ｆ
ＡをＶｊとし、時刻ｊよりちにサンプリング時間前（す
なわちΔｔＸｋ時間前）のガスクロＮｆｉをＶ　ｊ４．
とすると、現在の時刻ｊにおける所定時間幅ｎΔｔの移
動平均ｙ。は、 で計算できる。

（７）式に基づくｙ）１をサンプリング時間Δを毎に計
算し、下記（８）式により、’ｌ／Ｈが予め定めておい
た閾値ε、を下回った時に警報を発し、炉熱低下を予測
する。

ｙ、＜ｇｙ　　　　　　　　　　　　・・・（８）以上
が第５の予測手段である。

さらに、第４の予測手段であるツルロスＣ量の移動平均
を求めるに際し、ツルロスＣ量の瞬時値が第９図（ａ）
に示すようにノイズ等の原因で異常値Ｅ１．Ｅ２を発生
する場合がある。ここで、時刻ｊのツルロスＣ量を×・
、１サンプリング時間Δを前のツルロスＣ量をＸ、　と
すると、ツル０スＣ量の差分値の絶対値Δ×、は Δｘ−＝ｌｘ、−ｘ−１・・・（９） Ｊ　　　　Ｊ　　　Ｊ−１ となる。このΔＸ、を閾値ε７と同図（ｂ）のように比
較することで異常値Ｅ１．Ｅ２を見つけだし、同図（Ｃ
）に示すように直前の測定値と置き換えることにより平
滑化をはかる方法が考えられる。この方法を適用するこ
とにより、より正確なツルロスＣ量の移動平均が求まり
、その結果、かなり精度の高い予測が可能となる。

このような異常値補正を含んだツルロスＣ量の移動平均
による炉熱低下予測方法はコンピュータを用いて実現す
ることが可能である。第１０図はその処理の流れを示す
フローチャートである。同一　　１９　− 図において、ステップＳ３１でツルロスＣｍの瞬時値×
ｊをサンプリング時間Δを毎に求める。そして、ステッ
プＳ３２においてツルロスＣ量の差分値の絶対値ΔＸｊ
を求め、次にステップ８３３において差分値の絶対値△
Ｘ・が閾値ε７と比較して大きい場合、ステップ８３４
において、この瞬時値Ｘ　は異常値とみなし、直前の測
定値ｘｊ−１に置き換え、ステップＳ３５に移行する。

一方、閾値ε７より小さい場合は、瞬時値×ｊを変更す
ることなく、ステップ８３５に移行する。ス゛アップＳ
３５では時間幅ｎΔｔの移動平均ＸＨを求め、次のステ
ップＳ３６において閾値ε８と比較し移動平均ＸＨが閾
値ε、を越えれば高炉炉熱低下が起こるとみなし、ステ
ップＳ３７においてアラームを出力する。一方、移動平
均Ｘ、が閾値ε８を下回っておれば、異常なしと判断し
再びステップ８３１に戻り以下、ステップ８３１〜ステ
ツプＳ３６を繰り返すことで炉熱低下を予測する。

なお、当然のことながら、上記した異常値処理のコンビ
コータへの適用は、ガスクロＮ２吊の移動平均値ｙＨに
よる炉熱低下予測の場合においても同様に実現できる。

上述した第４．第５の予測手段は勺ンプリング時間Δを
毎の移動平均に基づいているため、予測を〒く得ること
ができ、しかも精度も−１分確かなものといえる。

Ｆ、総合予測手段 り、Ｅ、で述べた第１〜第５の予測手段を用いることで
、以下に述べるように総合予測を行なう、。

まず、第１〜第３の予測手段のいずれかにより炉熱低下
の予測が行なわれているかどうかをチェックし、もし１
つでも炉熱低下の予測が行なわれておれば、最終的な総
合予測として炉熱低下が起こるとみなし、アラームを出
力する。一方、第４゜第５の予測手段にも注目しており
、第４．第５の予測手段の双方が同時に炉熱低下との予
測を行なう時、最終的な総合予測として高炉炉熱低下が
起こるとみなし曵アラームを出力するのである。

第１１図は、この総合予測手段の処理の流れを示す７０
−ヂヤートである。以下、同図を参照しつつ説明する。

ステップ８４１において、第１〜第５の予測手段が各々
並行して行なわれている。

そして、ステップ３４．２で第４．第５の予測手段より
も先見性の高い第１〜第３の予測手段の予測結果にまず
注目する。そして、第１〜第３の予測手段の少なくとも
１つにより炉熱低下との予測が行なわれると、最終的な
総合予測として炉熱低下が起こると判断し、ステップＳ
４４においてアラームを出力する。

一方、ステップ８４．２で第１・〜第３の予測手段のい
ずれによっても炉熱低下の予測が行なわれないとぎは、
ステップＳ４３へ移る。

ステップ８４３では、第４．第５の予測手段に注目し、
これら双方により同時に炉熱低下が予測されればステッ
プＳ４４においてアラームを出力し、最終的な総合予測
として炉熱低下を予測する。

一方、第４．第５の予測手段の双方により同時に炉熱低
下が予測されない場合、ステップＳ４２に戻り、以後ス
テップＳ４２へ・ステップＳ４３を繰り返すことにより
炉熱低下を予測するのである。

第１２図および第１３図は、上記した総合予測手段の稼
動例を示すグラフで、（ａ）は溶銑温度の代表値、（ｂ
）ばＦＭセンサ正の差分値総和（第１の予測手段’）　
、　（Ｃ）はＦＭセンザ正の差分値移動平均総和（第３
の予測手段）　、（ｄ）はツルロスＣ吊の移動平均（第
４の予測手段）　、（ｅ）はガスクロＮ２ｆｉｔ（第５
の予測手段）の移動平均の各々経時変化を示すグラフで
ある。なお、（ａ）の溶銑温度代表値’ｐｉｏは、溶鉄
鋼への出銑時（１出銑約２時間）の約３０分毎の実測温
度の平均値である。

なお、溶銑温度の低下が認められた時点で炉熱上昇アク
ションをとっている。図中１目盛は１００分を示し王。

は管］！Ｉ！温度である。

第１２図の例において、同図（ｄ）、　（ｅ）では第４
゜第５の予測手段による炉熱低下の予測ができなかった
が、（ｂ）、　（ｃ）のＡ１．Ａ２に示す時点でそれぞ
れ第１．第３の予測手段による炉熱低下の予測（片方だ
けでもよい）が行なわれたので、総合予測としては炉熱
が低下すると判断し、アラームを出力するのである。そ
の後実際、同図（ａ）の■に示すように、明ら、かに溶
銑温度が低下していることがわかる。

また第１３図の例において、同図（ｂ）、　（ｃ）では
第１．第３の予測手段のいずれによっても炉熱低下を予
測できなかったが、（ｄ）、（ｅ）のＡ３に示す時点で
第４．第５の予測手段の双方により同時に炉熱低トとの
予測が行なわれたので、総合予測としては炉熱が低下す
るど判断し、アラームを出力するのである。その後実際
、同図（ａ）の■、■に示すように、明らかに溶銑温度
が低下していることがわかる。

なお、第１２図および第１３図では単に説明の都合上、
第２の予測手段の結果が示されていないにすぎない。

ここで、第１〜第３の予測手段のいずれかが成立した場
合に炉熱低下を予測するＯＲ予測を予測Ａ１第４．第５
の予測手段の双方が同時成立した場合に炉熱低下を予測
するＡ　Ｎ　Ｉ）予測を予測Ｂとすると、予測Δ、予測
Ｂ、前述した総合予測は各々実験の結果、表１に示す予
報率（アラーム回数／炉熱低下回数）、誤報率（アラー
ム誤り回数／全アラーム回数）が得られることが判明し
た。

表１ 表１から明らかなように総合予測において誤報率は予測
Ａとほとんど変わらず、予報率を大きく向上させている
ことがわかる。

Ｇ、補足 尚、この実施例における第１〜第３の予測手段では内壁
温度計にＦＭセンサを用いたが、通常の測温センサ（例
えばシース熱電対）でも寿命の点で問題はあるものの代
用可能である。また、ステーブ温度計、レンガ埋め込み
温度計を用いてもその信頼性、測温応答性の低さから予
測精度は若干低下するものの、代用可能である。

また、この実施例における第１−・第３の予測手段では
、ＦＭセン勺３を７レベル４方向に２８個設置したが、
高炉の特性により適当に設置すれば良いのは勿論である
。

（発明の効果） 以上説明したように、この発明によれば、予測が早く得
られ、かつ第１〜第５の予測手段の総合判断によるため
溶銑温度の低下をより正確に予測することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、（ｂ）は各々、この発明の一実施例に用
いられるＦＭセン勺の高炉炉壁内の配置を示す側面断面
図、平面断面図、第２図、第３図は各々ＦＭセンザの概
念図、設置説明図、第４図はＦＭセンサによる測定炉壁
温度の経時変化を示すグラフ、第５図はＦＭセン勺によ
る測定炉壁温度の差分値の経時変化を示すグラフ、第６
図は第１の予測手段の処理の流れを示すフローチャート
、第７図は第２の予測手段の処理の流れを示すフローチ
ャート、第８図は第３の予測手段の処理の流れを示すフ
ローチャート、第９図（ａ）、　（ｂ）、　（ｃ）は各
々異常値を含んだツルロスＣｆｆ１の瞬時値、ツルロス
Ｃ量の差分値の絶対値、異常値を取り除いたツルロスＣ
ｆｆ１の瞬時値を示すグラフ、第１０図は第４の予測手
段の処理の流れを示すフローチャート、第１１図は総合
予測手段の処理の流れを示すフローチャート、第１２図
、第１３図の（ａ）、　（ｂ）、　（ｃ）。 （ｄｉ、　（ｅ）は各々、溶銑温度代表値、ＦＭセンサ
正の差分値総和、正の差分値移動平均総和、ツルロスＣ
ｍの移動平均、ガスクロＮ２量の移動平均の経時変化を
示すグラフ、第１４図は従来技術における炉腹ゾンデの
高炉内の配置を示す側面断面図、第１５図は溶銑温度と
炉腹部局辺部温度の相関を示すグラフ、！’！１６図（
ａ）、　（ｂ）はツルロスＣ量の１時間平均値と溶銑温
度の経時変化を示すグラフ、第１７図（ａ）、（ｂ）は
昇熱アクションを起した時の各々ツルロスＣｆｆ１の１
時間平均値と溶銑温度の経時変化を示すグラフである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）高炉の所定箇所に内壁温度計を設置し、該内壁温
   度計にて、所定時間間隔ごとの内壁温度差を測定し、 ある時刻における前記内壁温度差の正の値を示す部分の
   合計値が予め定められた値を越えた時に高炉炉熱低下の
   予測を行なう第１の予測手段と、ある時刻における前記
   内壁温度差の負の値を示す部分の合計値が予め定められ
   た値を越えた時に高炉炉熱低下の予測を行なう第２の予
   測手段と、ある時刻における前記内壁温度差の正の値を
   示す部分の所定時間幅の移動平均値の総和が予め定めら
   れた値を越えた時に高炉炉熱低下の予測を行なう第３の
   予測手段とのうちの少なくとも１つを備え、 かつソリューションロスカーボン量を所定時間間隔ごと
   に求め、この求めた値の所定時間幅における移動平均値
   が、予め定められた値を越えた時に高炉炉熱低下の予測
   を行なう第４の予測手段と、炉頂ガス成分中の窒素量を
   所定時間間隔ごとに求め、この求めた値の所定時間幅に
   おける移動平均値が、予め定められた値を下回った時に
   高炉炉熱低下の予測を行なう第５の予測手段とをさらに
   備え、 前記第１の予測手段ないし第３の予測手段のいずれかに
   より予測が行なわれるか、又は、前記第４の予測手段お
   よび第５の予測手段の予測が同時に行なわれたときに、
   はじめて高炉炉熱低下の予測を最終的に行なう高炉炉熱
   低下予測方法。