JPS63201529A - フロ−センサの温度補償方法 - Google Patents
フロ−センサの温度補償方法Info
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- JPS63201529A JPS63201529A JP62034912A JP3491287A JPS63201529A JP S63201529 A JPS63201529 A JP S63201529A JP 62034912 A JP62034912 A JP 62034912A JP 3491287 A JP3491287 A JP 3491287A JP S63201529 A JPS63201529 A JP S63201529A
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Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Details Of Flowmeters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
く技術分野〉
本発明は、熱式フローセンサの温度補償方法に関する。
〈発明の背景〉
従来より用いられている熱式フローセンサとして、流路
用主管にバイパス流路用の側路管を設け、この側路管へ
ヒーターを連結し、側路管を加熱した際の流体の流れに
より側路管の流れ方向に生じる温度分布から流量を検知
する方式を用いた流量計がある。辷の流量計は精度が良
く、半導体ガスのマスフローコントローラー等として広
く用いられているが、構造上小型化や量産に不向きで高
価であるため、用途が限定されてしまうという欠点があ
る。
用主管にバイパス流路用の側路管を設け、この側路管へ
ヒーターを連結し、側路管を加熱した際の流体の流れに
より側路管の流れ方向に生じる温度分布から流量を検知
する方式を用いた流量計がある。辷の流量計は精度が良
く、半導体ガスのマスフローコントローラー等として広
く用いられているが、構造上小型化や量産に不向きで高
価であるため、用途が限定されてしまうという欠点があ
る。
また他の熱式フローセンサとして、流体中に発熱抵抗体
と測温抵抗体を設け、上記発熱抵抗体を加熱し発熱抵抗
体から周囲の流体に伝達される熱量の変化を利用して流
速を測定する方式を用いたフローセンサもある。この方
式では測温抵抗体により流体の温度を検知し、流体と発
熱抵抗体の温度差を一定に保つことにより、流体温度の
影響を補償することができかつ発熱抵抗体の熱容量に関
係なく迅速な応答を得る仁とができる。また上記温度差
を大きく設定することにより、70−センサの出力を増
大させることも可能となる。この方式を用いた70−セ
ンサには従来シリコンチップ上に形成された発熱用トラ
ンジスjと測温用トランジスタを利用して構成されたフ
ローセンサがある。このフローセンサはシリコンプロセ
ス技術ヲ利用しているので量産性に優れるが、反面素子
間の温度特性のバラツキが大きく、また発熱温度を高く
設定することができないなどの欠点を有している。上記
方式で、発熱抵抗体と測温抵抗体に白金やタングステン
などの抵抗線を用いたものがあるが、抵抗値が小さく素
子間のバラツキも大きいので発熱温度の制御性や温度測
定の精度が悪くなるのみならず細線を用いるため加工が
困難で量産性に欠けるなどの欠点を有する。
と測温抵抗体を設け、上記発熱抵抗体を加熱し発熱抵抗
体から周囲の流体に伝達される熱量の変化を利用して流
速を測定する方式を用いたフローセンサもある。この方
式では測温抵抗体により流体の温度を検知し、流体と発
熱抵抗体の温度差を一定に保つことにより、流体温度の
影響を補償することができかつ発熱抵抗体の熱容量に関
係なく迅速な応答を得る仁とができる。また上記温度差
を大きく設定することにより、70−センサの出力を増
大させることも可能となる。この方式を用いた70−セ
ンサには従来シリコンチップ上に形成された発熱用トラ
ンジスjと測温用トランジスタを利用して構成されたフ
ローセンサがある。このフローセンサはシリコンプロセ
ス技術ヲ利用しているので量産性に優れるが、反面素子
間の温度特性のバラツキが大きく、また発熱温度を高く
設定することができないなどの欠点を有している。上記
方式で、発熱抵抗体と測温抵抗体に白金やタングステン
などの抵抗線を用いたものがあるが、抵抗値が小さく素
子間のバラツキも大きいので発熱温度の制御性や温度測
定の精度が悪くなるのみならず細線を用いるため加工が
困難で量産性に欠けるなどの欠点を有する。
抵抗線の代わりに絶縁基板上にパターン化された金属薄
膜を用いた熱膜式フローセンサは、パターンの微細化に
より小型化することができ、一枚の基板内に多数の素子
を並べて作製できるので量産性に優れバラツキも小さい
、など多くの長所を有しており、近年開発がさかんであ
る。
膜を用いた熱膜式フローセンサは、パターンの微細化に
より小型化することができ、一枚の基板内に多数の素子
を並べて作製できるので量産性に優れバラツキも小さい
、など多くの長所を有しており、近年開発がさかんであ
る。
本発明のフローセンサは、以上のうち熱膜式に属する。
〈発明が解決しようとする問題点〉
熱膜式70−センサは、通常発熱抵抗体(ヒーター)、
ヒーター用測温抵抗体および温度補償用測温抵抗体の3
つの抵抗体より構成される。(ただし、ヒーターとヒー
ター用測温抵抗体とを兼用したタイプもある。) 2つの測温抵抗体材料としては、白金、ニッケル、鉄あ
るいはこれらの合金などの様に抵抗温度係数の大きい材
料を用いる方が測定精度が向上し好ましい。一方、ヒー
ター材料は逆に、ニクロムなどの様に抵抗温度係数の小
さい材料を用いる方が、センサ出力の温度依存性が小さ
く温度補償の点で有利である。しかし、一般てヒーター
材料も抵抗温度係数を有し、特に作製工程の簡略化のた
めにヒーターを測温抵抗体と同一材料で形成した場合に
は、ヒーターの抵抗温度係数も大きくなる。
ヒーター用測温抵抗体および温度補償用測温抵抗体の3
つの抵抗体より構成される。(ただし、ヒーターとヒー
ター用測温抵抗体とを兼用したタイプもある。) 2つの測温抵抗体材料としては、白金、ニッケル、鉄あ
るいはこれらの合金などの様に抵抗温度係数の大きい材
料を用いる方が測定精度が向上し好ましい。一方、ヒー
ター材料は逆に、ニクロムなどの様に抵抗温度係数の小
さい材料を用いる方が、センサ出力の温度依存性が小さ
く温度補償の点で有利である。しかし、一般てヒーター
材料も抵抗温度係数を有し、特に作製工程の簡略化のた
めにヒーターを測温抵抗体と同一材料で形成した場合に
は、ヒーターの抵抗温度係数も大きくなる。
これが原因となって、センサ出力にも温度依存性が現わ
れるので、温度補償回路が必要となる0〈発明の目的〉 本発明は、上述の問題点に鑑み、簡単で安価な温度補償
方法を提供することを目的とするものである。即ち、2
個の測温抵抗体の抵抗値を異ならせそれぞれの温度差に
温度依存性を付与して発熱抵抗体(ヒーター)の流体温
度依存性を相殺することにより、上述の問題点を解決し
ている。
れるので、温度補償回路が必要となる0〈発明の目的〉 本発明は、上述の問題点に鑑み、簡単で安価な温度補償
方法を提供することを目的とするものである。即ち、2
個の測温抵抗体の抵抗値を異ならせそれぞれの温度差に
温度依存性を付与して発熱抵抗体(ヒーター)の流体温
度依存性を相殺することにより、上述の問題点を解決し
ている。
〈実施例〉
第1図は、本発明の1実施例の説明に供する熱膜式フロ
ーセンサの代表的な回路例である。ブリッジ出力をオペ
アンプ1で増幅し、ヒーターRhにフィードバックをか
けることによって、ヒーター用測温抵抗体Rmと温度補
償用測温抵抗体Rtとの温度差ΔTが一定に保たれる。
ーセンサの代表的な回路例である。ブリッジ出力をオペ
アンプ1で増幅し、ヒーターRhにフィードバックをか
けることによって、ヒーター用測温抵抗体Rmと温度補
償用測温抵抗体Rtとの温度差ΔTが一定に保たれる。
ただし、ヒーターRhとヒーター用測温抵抗体Rmとは
近接して設けられ、等しい温度になっているが、温度補
償用測温抵抗体atはこれらとは離れた位置に設けられ
ヒーターRhとは熱的に絶縁されているので、流体温度
に等しい。RmとRtの温度差ΔTは固定抵抗rによっ
て設定するが、RmとRtの温度特性が等しい時、ΔT
は流体温度によらず一定となる。これを式で説明すると
以下の様になる。
近接して設けられ、等しい温度になっているが、温度補
償用測温抵抗体atはこれらとは離れた位置に設けられ
ヒーターRhとは熱的に絶縁されているので、流体温度
に等しい。RmとRtの温度差ΔTは固定抵抗rによっ
て設定するが、RmとRtの温度特性が等しい時、ΔT
は流体温度によらず一定となる。これを式で説明すると
以下の様になる。
測温抵抗体に金属を用いると、その抵抗温度特性は直線
で近似され、 R= Ro (1+αT)・・・・・・・・・・・−・
・ ■と表わされる。ただしRoはT==θ℃の抵抗値
、αは抵抗温度係数である。
で近似され、 R= Ro (1+αT)・・・・・・・・・・・−・
・ ■と表わされる。ただしRoはT==θ℃の抵抗値
、αは抵抗温度係数である。
流体温度Tのとき、ヒータ一温度はT十ΔTであるから
、ブリッジの平衡を保つには、Rmo(1+αT+αΔ
T ) =Rt o (1+ a T )+ r・−−
−−−−・■となる。
、ブリッジの平衡を保つには、Rmo(1+αT+αΔ
T ) =Rt o (1+ a T )+ r・−−
−−−−・■となる。
したがって、
となる。
一方、ヒーターの消費電力Pは下式の様に流速Uによっ
て定まる。
て定まる。
ただしA、Bは定数である。
0式より、流体温度によらず i’f=一定 であれば
、ヒーターの消費電力は流速によって決定され、流速の
平方根Fに比例する。しかし、−般にヒーター抵抗値が
温度依存性をもつために、消費電カ一定でもセンサ出力
Voutは温度依存性をもつことになる。
、ヒーターの消費電力は流速によって決定され、流速の
平方根Fに比例する。しかし、−般にヒーター抵抗値が
温度依存性をもつために、消費電カ一定でもセンサ出力
Voutは温度依存性をもつことになる。
すなわち Vout −PeRh=P−Rho(1+a
T)Rhoは0℃でのヒーター抵抗 2個の測温抵抗体RmとRtの抵抗値を異ならせ、また
これらの値及び固定抵抗rの値を適正に選定することに
より、RmとRtの温度差iTに温度依存性を付与して
、ヒーター抵抗による流体温度依存性を相殺し、フロー
センサ出力の温度補償が行なわれることになる。
T)Rhoは0℃でのヒーター抵抗 2個の測温抵抗体RmとRtの抵抗値を異ならせ、また
これらの値及び固定抵抗rの値を適正に選定することに
より、RmとRtの温度差iTに温度依存性を付与して
、ヒーター抵抗による流体温度依存性を相殺し、フロー
センサ出力の温度補償が行なわれることになる。
ヒーターの抵抗温度係数αが正のときは、ヒーター抵抗
Rhは温度とともに高くなるので、ノTが一定すなわち
ヒーターの消費電力が一定であっても、センサ出力Vo
utは、温度とともに大きくなる。そこで、温度上昇と
ともにΔTが小さくなる様にすれば、0式よりヒーター
の消費電力が小さくなり、上記のVoutの増大を相殺
することが可能になる。このためには、■式を変形して
より、Rto<Rmo とすればよい。ただし、Rt
o +Rmo+rの値は適正値に調整されなければな
らない0 なお、抵抗温度係数αが負の場合は、大小関係を逆にす
ればよい。
Rhは温度とともに高くなるので、ノTが一定すなわち
ヒーターの消費電力が一定であっても、センサ出力Vo
utは、温度とともに大きくなる。そこで、温度上昇と
ともにΔTが小さくなる様にすれば、0式よりヒーター
の消費電力が小さくなり、上記のVoutの増大を相殺
することが可能になる。このためには、■式を変形して
より、Rto<Rmo とすればよい。ただし、Rt
o +Rmo+rの値は適正値に調整されなければな
らない0 なお、抵抗温度係数αが負の場合は、大小関係を逆にす
ればよい。
測温抵抗体として白金を用いた場合の従来例と本実施例
を比較して第2図に示す。従来例である直線Aは、Rm
o=Rto=100On、r=57nとした場合の特性
であり温度依存性の大きい急勾配の直線になる。本実施
例である曲線BばRto−10000,Rmo−104
9,50。
を比較して第2図に示す。従来例である直線Aは、Rm
o=Rto=100On、r=57nとした場合の特性
であり温度依存性の大きい急勾配の直線になる。本実施
例である曲線BばRto−10000,Rmo−104
9,50。
r−1140とした場合の特性でありほとんど傾きのな
い、すなわち温度依存性のない特性が得られている。た
だし、白金の抵抗温度係数はα吋3800 ppm/’
Cであった。
い、すなわち温度依存性のない特性が得られている。た
だし、白金の抵抗温度係数はα吋3800 ppm/’
Cであった。
測温抵抗体材料としては、温度補償をより正確に行なう
ためには、できるだけ抵抗温度特性の直線性が良好な材
料が好ましく、この点から白金が最適である。あるいは
、並列抵抗等によって特性を直線化したサーミスタ等の
測温抵抗体を用いることも可能である。
ためには、できるだけ抵抗温度特性の直線性が良好な材
料が好ましく、この点から白金が最適である。あるいは
、並列抵抗等によって特性を直線化したサーミスタ等の
測温抵抗体を用いることも可能である。
基板材料としては、ヒーター及び2個の測温抵抗体を一
体化して、かつヒーターと温度補償用側温抵抗体とを熱
絶縁化する必要上熱伝導度の非常に低いガラス基板ある
いは石英基板等が好ましい。
体化して、かつヒーターと温度補償用側温抵抗体とを熱
絶縁化する必要上熱伝導度の非常に低いガラス基板ある
いは石英基板等が好ましい。
〈発明の効果〉
本発明によれば、ヒーターの抵抗温度係数が大きくても
よくなり、ヒーター及び測温抵抗体をすべて同一材料で
同一基板内に一体形成することができるため、製造工程
が簡単化され、量産性にすぐれた安価なフローセンサを
提供することが可能となる。
よくなり、ヒーター及び測温抵抗体をすべて同一材料で
同一基板内に一体形成することができるため、製造工程
が簡単化され、量産性にすぐれた安価なフローセンサを
提供することが可能となる。
また、回路部品数を増やすことなく、抵抗値を適正値に
調整することのみで簡単に温度補償を行なうことができ
、安価で高精度のフローセンサが得られる。
調整することのみで簡単に温度補償を行なうことができ
、安価で高精度のフローセンサが得られる。
第1図は、本発明の1実施例の説明に供する熱膜式フロ
ーセンサの代表的な回路図である。 第2図は、従来例と本発明の1実施例の白金測温抵抗体
を用いた構造における出力の温度依存性を示す特性図で
ある。 1・・・オペアンプ、 2・・・トランジスタ、R
h・・・ヒーター抵抗、 Rm・・・ヒーター用測温
抵抗体、 Rt・・・温度補償用測温抵抗体、Ra、
γ・・・固定抵抗。
ーセンサの代表的な回路図である。 第2図は、従来例と本発明の1実施例の白金測温抵抗体
を用いた構造における出力の温度依存性を示す特性図で
ある。 1・・・オペアンプ、 2・・・トランジスタ、R
h・・・ヒーター抵抗、 Rm・・・ヒーター用測温
抵抗体、 Rt・・・温度補償用測温抵抗体、Ra、
γ・・・固定抵抗。
Claims (1)
- 1、発熱抵抗体、該発熱抵抗体の温度検知用測温抵抗体
および温度補償用測温抵抗体の少なくとも3種の抵抗体
より成るフローセンサの温度補償方法において、前記温
度検知用測温抵抗体と前記温度補償用測温抵抗体との間
に抵抗差を設けて双方の温度差に流体温度依存性を付与
することにより、前記発熱抵抗体の流体温度依存性を相
殺することを特徴とするフローセンサの温度補償方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62034912A JPS63201529A (ja) | 1987-02-17 | 1987-02-17 | フロ−センサの温度補償方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62034912A JPS63201529A (ja) | 1987-02-17 | 1987-02-17 | フロ−センサの温度補償方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63201529A true JPS63201529A (ja) | 1988-08-19 |
Family
ID=12427419
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62034912A Pending JPS63201529A (ja) | 1987-02-17 | 1987-02-17 | フロ−センサの温度補償方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63201529A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03176668A (ja) * | 1989-12-05 | 1991-07-31 | Murata Mfg Co Ltd | 風速センサ |
-
1987
- 1987-02-17 JP JP62034912A patent/JPS63201529A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03176668A (ja) * | 1989-12-05 | 1991-07-31 | Murata Mfg Co Ltd | 風速センサ |
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