JPS6318653B2 - - Google Patents

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JPS6318653B2
JPS6318653B2 JP7766883A JP7766883A JPS6318653B2 JP S6318653 B2 JPS6318653 B2 JP S6318653B2 JP 7766883 A JP7766883 A JP 7766883A JP 7766883 A JP7766883 A JP 7766883A JP S6318653 B2 JPS6318653 B2 JP S6318653B2
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JP
Japan
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stage
separation
hydrocyclone
blast furnace
dust
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JP7766883A
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JPS5941408A (ja
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Petorusu Heiueegen Korunerisu
Kato Uiremu
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Tata Steel Ijmuiden BV
Original Assignee
Hoogovens Groep BV
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Filing date
Publication date
Application filed by Hoogovens Groep BV filed Critical Hoogovens Groep BV
Publication of JPS5941408A publication Critical patent/JPS5941408A/ja
Publication of JPS6318653B2 publication Critical patent/JPS6318653B2/ja
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B7/00—Working up raw materials other than ores, e.g. scrap, to produce non-ferrous metals and compounds thereof; Methods of a general interest or applied to the winning of more than two metals
    • C22B7/02—Working-up flue dust
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B3/00—General features in the manufacture of pig-iron
    • C21B3/04—Recovery of by-products, e.g. slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/002—Evacuating and treating of exhaust gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
    • C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
    • C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Geology (AREA)
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  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Cyclones (AREA)
  • Blast Furnaces (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】
本発明は高炉ガスを処理する方法及びその方法
を実施するための処理に関する。 高炉ガスの低濃度の鉛及び亜鉛を含有する粗粒
部分を分離するために高炉ガスを処理することは
知られている。過後そのような成分は高炉に供
給するための原料として用いることができる。既
知の方法においては高炉ガス中の最も粗いダスト
粒は湿式の除去工程によつて除去され次いでガス
を湿式洗浄しその結果得られる高炉ガスの粒状体
を分離して望みの粗粒部分を得る。このような高
炉ガスの処理方法はフランス特許明細書第
2299089号及び2362669号に、及び公開されたヨー
ロツパ特許出願第0003464号に記載され、この方
法ではハイドロサイクロンが用いられる。ハイド
ロサイクロンは既知の装置であり粒径に従つてダ
ストを分離するためにそれを使用することはたと
えば米国特許明細書第2760635号に記載されてい
る。従つてハイドロサイクロンの構造及びそれを
高炉ガスを高鉛及びそれを高炉ガスを高鉛及び亜
鉛濃度の部分及び低鉛及び亜鉛濃度の部分に分離
する際に使用することは当業者に明らかであり、
本明細書においては詳細な説明は省略する。 高炉ガスを分離するためのそのような既知の方
法の利点は効率の良い分離が低コストで達成され
るということである。しかしながら、高炉ガスの
粒径の小さい部分が少ない時そして又鉛及び亜鉛
の初期の濃度が低い時このような既知の方法では
問題が生ずる。このような条件は、たとえば処理
すべき原料が標準的な湿式洗浄工程から得られる
高炉ガスであり続いてその高炉ガスをダストバツ
グフイルターに通す時に生ずる。湿式洗浄とそれ
に続くダストバツグフイルター処理は最近の高炉
ガスプラントにおいて一般的なものであり、ダス
トバツグフイルターからの粗い材料は高炉へ直接
戻される。 本件出願人は当該出願人の高炉で製造された、
湿式洗浄後に捕集した高炉ガスダストの数多くの
試料を分析した。これらの試料の鉛及び亜鉛の平
均濃度は夫々0.67％及び0.22％であることが分つ
た。しかしながら、これらの濃度は高炉の装入原
料の組成に依存し、又高炉において行なわれる工
程によつて変化することが分つた。 表１は典型的な高炉ガスダストの組成を示す。
【表】
【表】 大量の水に懸濁せしめたこの材料（たとえばダ
スト０―４グラム／リツトル）を上述の粒状物分
離プラントに導入した。 このように大量の水に懸濁せしめた（たとえば
ダスト０―４グラム／リツトル）のガスダストを
既知の処理装置に供給すると、分離をより小さい
粒径で行なわない限り、ハイドロサイクロンの頂
部部分が粗過ぎるようになる。その場合は分離の
効率が悪く又分離されるダストの量が少なくな
る。 本発明は、高炉ガスの粒状物を、各段階が粒状
物を細粒部分と粗粒部分に分離するところの連続
した段階において分離し、少くとも第１の分離段
階からの細粒部分を一連の段階の次の分離段階に
供給する前に濃縮することによつて、高炉ガス処
理についての従来の方法の問題を解消しようとす
るものである。上記分離段階は好ましくはハイド
ロサイクロン装置である。 細粒部分の濃縮は次の分離段階において粒状物
をより細粒の物質とより粗粒の物質とに一層選択
的に分離することを可能にすることを見出した。
このことは第２段階及び各後続段階において従来
技術で可能であつたよりもより小さいハイドロサ
イクロンの使用を可能とする。 濃縮工程は既知の濃縮器、たとえば清澄盤
（settling basin）において行なうことができる。
多くの異なつた種類の適当な濃縮器が市場で入手
可能であり、本明細書において詳しくのべること
を省略する。 第１の分離段階がダスト粒状物を120〜150μm
よりも小さい粒径の細粒部分とそれより粒径の大
きい粗粒部分とに分離することが好ましい。この
細粒部分を次に清澄盤中で固体ダスト含量が10〜
50％、好ましくは10〜30％になるように濃縮する
ことができる。次いで濃縮された細粒部分を第２
の分離段階に通す。ハイドロサイクロン装置を第
２の分離段階に用いる際は、0.5〜３Kg/cm2（５×
104〜３×105Nm-2）の初期圧力で操作すること
が好ましい。第１の分離段階からの細粒部分を本
発明に従つて濃縮する時は、第２の分離段階にお
ける分離はダスト粒状物を５〜25μmよりも大き
い粒状物とそれよりも小さい粒状物とに分離する
ことを可能にするように充分に選択可能であるこ
とを見出した。 本発明の方法は、各分離段階からの粗粒部分が
それを高炉に供給するための原料を形成するため
に使用し得るように充分に低い鉛及び亜鉛含量を
有することを可能にする。この原料を製造するた
めにこの粗粒部分をフイルター上に捕集しそして
乾燥することができる。圧力フイルター及び真空
フイルターの両者共が細粒部分の捕集のために適
当である。このようなフイルターはよく知られて
いるので詳しくのべることを省略する。捕集しか
つ乾燥した粗粒部分を次に高炉技術において周知
の方法を用いて焼結することができる。 粗粒部分を過及び乾燥する代りに、他の集塊
化方法を用いることができる。たとえば細粒部分
を接着剤で結合し、次いでペレツト化してもよ
い。高炉に供給するのに適するように鉱石ダスト
を処理するためのこのような方法及び他の方法は
よく知られている。 本発明は又少くとも２つの連続した分離器及び
少くとも第１及び第２の分離器間の濃縮器からな
る上記の方法を実施するための装置を提供する。
更に別の濃縮器を連続した最後の分離器の後に設
けてもよい。この装置は高炉ガスダストを処理す
るための分離プラントの一部として組立てること
ができる。 次に本発明の一つの態様を図面を参照して説明
する。 湿式洗浄工程から出るダスト―水混合物をパイ
プ２を通して第１の濃縮段階を形成するシツクナ
１に供給する。このシツクナ１はオーバロード条
件下で操業され、その結果として150μmを越える
粒径を有する粗粒がシツクナ１の底の出口３を通
つて分離される。上述の特許明細書から公知のハ
イドロサイクロンも又シツクナ１の代りに第１の
分離段階のために用いられる。 残りの水―ダスト混合物は次にCOエキスペラ
５及びパイプ６を通つて濃縮段階を形成する清澄
盤７に供給される。清澄盤７の大きさは混合物か
らの固体ダスト粒のすべてがその中で沈降するよ
うに選ばれる。清澄盤７から澄んだ水がオーバフ
ローし、その水はパイプ１７を通つて高炉の湿式
洗浄器に戻る。 清澄盤７上で沈澱したスラツジは清澄盤７から
パイプ８を通つて、10〜15重量％のダスト濃度で
排出される。このスラツジは撹拌器３０を有する
中間スラツジタンク２９からパイプ９及びポンプ
１０を通つてハイドロサイクロン装置に供給され
る。この工程の間に好ましくは10〜30重量％のダ
スト濃度を維持すべきである。 第１図に示すハイドロサイクロン装置は２段階
１１及び１２を有する。各段階は平列に連結され
た多数のハイドロサイクロンからなつていてもよ
い。１つのハイドロサイクロンは限られた容量を
有するにすぎないからである。最適な分離を達成
するためにd50値〜12μm及びd95値25〜50μmを有
するハイドロサイクロンを用いるべきである。こ
れら両方の値は可能な最も明確な分離を提供する
ために重要である。必要な初期圧力を１〜２バー
ルの範囲に設定する。 ２段階１１及び１２は直列に連結され、これに
よつて頂部部分が集められる間に段階１１のハイ
ドロサイクロンからの底部部分は、水で稀釈され
又はされないで、段階１２のハイドロサイクロン
に供給するために用いられる。段階１２のハイド
ロサイクロンへの供給物の濃度を調整するために
パイプ１３を介して水を加える。段階１２のハイ
ドロサイクロンは緩衝タンク１３ａからポンプ１
３ｂによつて供給される。好ましくはd50値８〜
12μm及びd95値25〜50μmのタイプのハイドロサ
イクロンを用いるべきである。 段階１２のハイドロサイクロンからの底部流１
６をパイプ３からの流れと一緒にしプレスフイル
ター又は真空フイルターで過し、次いで焼結プ
ラントに供給し、集塊化して高炉への供給物とし
て用いることができる。 各々のハイドロサイクロンにおいて供給された
スラツジ流は頂部流と底部流に分離され、頂部流
は供給物中で実質的に稀釈された最小粒の懸濁物
からなり、底部流はより大きい又は小さい程度に
濃縮された供給物中の粗粒を含む。上述の粒状物
の分析から明らかなように、この方法による分離
によつて又亜鉛及び鉛に富んだ部分（頂部流）と
亜鉛及び鉛の少ない部分（底部流）が得られる。
段階１１及び１２のサイクロンからの頂部流は望
むならば地域の条件及び規則に従つて廃棄しても
よい。これはアスフアルト、コンクリート、れん
が等の充填剤として用いることができ、或いは続
いて更に処理することもできる。 段階１２のハイドロサイクロンの底部流のため
の排出管１６においてできるだけ低い亜鉛及び鉛
含量と、頂部流１４及び１５においてできるだけ
少量のダストとを得るのが目的である。 最近の高炉プラントにおける洗浄工程で放出さ
れる高炉ガスダストはしばしば上述した組成に比
較し得るような組成を有する。上述した工程条件
は、次の実施例で示すように、このような材料を
分離するために最も適していることが立証され
た。 実施例 １ 湿式ガス洗浄後の予備分離及び濃縮から得られ
た高炉ガスダストは次のような組成を有してい
た。 Zn：0.3％ Pb：0.4％ Fe：29％ 粒度分析： ＜5μm 11％（重量） ５―10 ３ 10―20 14 20―30 ７ 30―60 27 ＞60 38 段階１１のハイドロサイクロンのみがこの実施
例のために用いられた。 ハイドロサイクロンの操業条件： 供給物のダスト濃度：27重量％ 初期圧力：２バール（２×105Nm-2） 底部流及び頂部流中の固体ダストを分析して次
の結果が得られた。
【表】 又分離出力を測定した。それは次の通りであ
る： 分離出力（η）＝頂部流中の材料量／供給物中の材料
量×100％
【表】 実施例 ２ 次の組成の高炉ガスダストを処理した： Zn：0.46％ Pb：0.09％ Fe：38％ Ｃ：30％ 粒度分析： ＜5μm 14％（重量） ５―10 ３ 10―20 12 20―30 ３ 30―60 29 ＞60 39 この試験において、段階１１のハイドロサイク
ロンのみを用いた。 ハイドロサイクロンの操業条件： ダスト濃度、供給物：28重量％ 初期圧力：２バール（２×105Nm-2） 底部流及び頂部流中のダストを分析して次の結
果を得た。
【表】 分離出力は次の通りであつた：
【表】 実施例 ３ 段階１１の底部流を更に段階１２のハイドロサ
イクロン処理に付することによつて分離出力の一
層の改善が達成される。この目的のために段階１
１の底部流に所用量の水を加えることによつてダ
スト10〜25重量％まで稀釈し、次いで圧力１〜２
バール（１〜２×105Nm-2）の段階１２のハイ
ドロサイクロンに供給した。このハイドロサイク
ロンは段階１１と同じ形式のものである。 洗浄、分離及び濃縮後の高炉ガスダストの組
成： Zn：0.91％ Pb：0.15％ 粒度分析： ＜5μm 23％（重量） ５―10 ４ 10―20 17 20―30 ８ 30―60 28 ＞60 20 ハイドロサイクロンの操業条件： 段階１１：固体ダスト濃度 供給物：10重量％ 初期圧力：２バール（２×105Nm-2） 段階１２：固体ダスト濃度 供給物：11重量％ 初期圧力：２バール（２×105Nm-2） 段階１１後の底部流及び頂部流中のダストの分
析：
【表】 段階１１後の分離出力（η）：
【表】 段階１２後の底部流及び段階１１及び１２からの
結合した頂部流のダスト分析：
【表】 段階１２後の分離出力（η）：
【表】 段階１１及び段階１２後の結果の比較は、頂部
流中の亜鉛含量が約30％減少したことを明らかに
示している。分離された亜鉛及び鉛量は夫々約40
％及び25％増加した。 ハイドロサイクロン分離後、２つの生成物を区
別することができる：底部流は過及び集塊化に
よつて、高炉の工程に使用することができ、そし
て頂部流の数々の排出の可能性については既に説
明した。この可能性の一つは更に処理段階にかけ
ることである。この工程は第１図及び第２図にお
いてハイドロサイクロン処理に続いて示されてい
る。 頂部流部分は、濃縮器９中で濃縮した後、パイ
プ２０を通つてタンク２１に供給され、ここで頂
部流を塩酸で浸出する。この塩酸はタンク２２か
ら供給される。ダスト器１９からのオーバフロー
１８は湿式洗浄工程に戻される。亜鉛及び鉛成分
が充分に溶解した後、残渣をタンク２１の下から
パイプ２３を通して排出する。パイプ１６及び２
３から流出する生成物をパイプ２４中で集め、次
いで過した後焼結材料を製造するために焼結ベ
ルトに供給する。そしてこの焼結材料は高炉に供
給される。タンク２１からの溶液は次にパイプ２
５を通つて反応器２６に供給され、ここで亜鉛及
び鉛を分離しパイプ２７を介して排出することが
できる。それは溶媒抽出又はイオン交換によつ
て、又は酸性度を徐々に増大せしめることによつ
て、石灰水もしくはソーダあく中のメタリング
（metering）によつて、又はH2Sを通しもしくは
（NH4）2Sを加えることによつて行なう。 このようにして亜鉛及び鉛が大幅に減少した溶
液はサイフオンされてパイプ２８を介して下水に
至り、ここではその溶液は地上水に害のあるよう
ないかなる物質も殆んど含んでいない。 濃縮器１９から出てくる留分から亜鉛及び鉛を
分離するための化学的及び物理化学的方法は当業
者に周知であるので、更に説明を要しないであろ
う。 第１図を参照し、実施例３においてのべた方法
を変形して、第２段階のハイドロサイクロン１２
からの頂部流を導管１５を介して導いて第１段階
のハイドロサイクロン１１の頂部流に合流せしめ
る代りに、第１段階のハイドロサイクロン１１の
ための供給ライン９に戻すようにすると、ダスト
をZn及びPbの高含量成分とZn及びPbの低含量成
分とに分離する際の一層の改善が達成される。 このような変形を行なうと、Zn及びPbの段階
効率ηは実施例３に比べて実質的に変化がないこ
とが試験によつて見出された。しかしながら第１
段階のハイドロサイクロン１１を去る細かいダス
トの総量が更に減少し、このことは第１段階のハ
イドロサイクロン１１からの頂部流中に含まれる
ダスト中のZn及びPbの％が実施例３の場合より
も実質的に高いことを意味する。この流れからの
Pb及びZnの引続く浸出がより効率よくなり従つ
てより経済的である。 第２段階のハイドロサイクロン１２からの頂部
流を第１段階のハイドロサイクロン１１に供給す
るための導管１５に代わるフイードバツクライン
は説明しなかつた。このような変形の構造は当業
者にとつて全く明らかであろう。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明に従う分離プラントの概略図で
あり、第２図は粗粒を更に処理するための概略図
である。 １：シツクナ、７：清澄盤、２９：中間スラツ
ジタンク、１１：第１段のハイドロサイクロン、
１２：第２段のハイドロサイクロン、１３ａ：緩
衝タンク、１９：濃縮器、２１：タンク、２２：
塩酸タンク、２６：反応器。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 高炉ガスから最も粗いダスト粒を乾式除去
    し、該高炉ガスを湿式洗浄し、そして該湿式洗浄
    した高炉ガス中のダスト粒を粗粒部分と細粒部分
    とに分離することからなる高炉ガスの処理方法で
    あつて；該ダスト粒の分離を各段階が高炉ガスを
    粗粒部分と細粒部分とに分離するところの連続し
    た分離段階において行ない、連続した段階におけ
    る第１の分離段階１は湿式洗浄した後の高炉ガス
    を受け取り、そして後続の各段階１１，１２，１
    ９は先行する段階からの細粒部分を受け取る方法
    において； 連続した段階の少くとも最初の２つの段階１，
    １１，１２の間に濃縮段階７があることを特徴と
    する方法。 ２ 第１の分離段階１からの細粒部分及び粗粒部
    分が夫々120μm乃至150μmよりも小さいダスト粒
    及び120μm乃至150μmよりも大きいダスト粒から
    なり、かつここにおいて第１の分離段階１及び第
    ２の分離段階１１，１２間の濃縮段階７が第１の
    分離段階１からの細粒部分を10％乃至50％のダス
    ト含量まで濃縮する特許請求の範囲第１項記載の
    方法。 ３ 第１の分離段階１及び第２の分離段階１１，
    １２間の濃縮段階７が第１の分離段階１からの細
    粒部分を10％乃至30％のダスト含量まで濃縮し、
    そして第２の分離段階１１，１２における分離が
    0.5乃至３Kg/cm2（５×104乃至３×105Nm-2）の
    初期圧力において行なわれる特許請求の範囲第１
    項又は第２項記載の方法。 ４ 第２の分離段階１１，１２からの細粒部分及
    び粗粒部分は夫々5μm乃至25μmよりも小さいダ
    スト粒及び5μm乃至25μmよりも大きいダスト粒
    からなり、そして第１１及び第２１１，１２の分
    離段階からの粗粒部分を過しかつ乾燥し、該乾
    燥した部分を焼結工程に供給する特許請求の範囲
    第１項乃至第３項のいずれかに記載の方法。 ５ 第１の分離段階がオーバロード濃縮器１にお
    いて行なわれる特許請求の範囲第１項乃至第４項
    のいずれかに記載の方法。 ６ 第１の分離段階がハイドロサイクロン装置に
    おいて行なわれる特許請求の範囲第１項乃至第４
    項のいずれかに記載の方法。 ７ 濃縮段階７が清澄盤において行なわれ、該清
    澄盤からの水が高炉ガスの湿式洗浄のために戻さ
    れる特許請求の範囲第１項乃至第６項のいずれか
    に記載の方法。 ８ 第２の分離段階１１，１２が直列に連結され
    た少くとも２つのハイドロサイクロン１１，１２
    を有するハイドロサイクロン装置１１，１２，１
    ３，１３ａ，１３ｂ，１４，１５，１６において
    行なわれ、各ハイドロサイクロン１１，１２は頂
    部流及び底部流を生成し、第１のハイドロサイク
    ロン１１は第１の分離段階１からの濃縮された細
    粒部分を受け取り、各ハイドロサイクロン１１か
    らの底部流が後続のハイドロサイクロン１２に供
    給され、各ハイドロサイクロン１１，１２の頂部
    流１４，１５は共通に結合される特許請求の範囲
    第１項乃至第７項のいずれかに記載の方法。 ９ 第２の分離段階が直列に連結された少くとも
    ２つのハイドロサイクロンを有するハイドロサイ
    クロン装置において行なわれ、各ハイドロサイク
    ロンは頂部流及び底部流を生成し、第１のハイド
    ロサイクロンは第１の分離段階からの濃縮された
    細粒部分を受け取り、各ハイドロサイクロンから
    の底部流が後続するハイドロサイクロンに供給さ
    れ、各ハイドロサイクロンの頂部流が先行するハ
    イドロサイクロンに戻して供給される特許請求の
    範囲第１項乃至第７項のいずれかに記載の方法。 １０ 高炉ガス中のダスト粒を粗粒部分と細粒部
    分とに分離するための高炉ガス処理装置におい
    て、各分離装置１，１１，１２，１９が、高炉ガ
    スダストを細粒部分と粗粒部分とに分離するため
    のものでありかつ夫々該細粒部分及び粗粒部分の
    ための２つの出力を有するところの少くとも２つ
    の分離装置１，１１，１２、を具備し、第１の分
    離装置１からの細粒部分のための出力４が、第１
    の分離装置からの細粒部分中のダストを濃縮する
    ためのものでありかつ第２の分離装置１１，１２
    に導く出力を有するところの濃縮装置７に連結さ
    れていることを特徴とする処理装置。 １１ 該第２の分離装置１１，１２からの出力が
    第２の濃縮装置に供給される特許請求の範囲第１
    ０項記載の装置。
JP58077668A 1982-05-04 1983-05-04 高炉ガスを処理するための方法及び装置 Granted JPS5941408A (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL8201841 1982-05-04
NL8201841A NL8201841A (nl) 1982-05-04 1982-05-04 Werkwijze en inrichting voor de behandeling van hoogovengas.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS5941408A JPS5941408A (ja) 1984-03-07
JPS6318653B2 true JPS6318653B2 (ja) 1988-04-19

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ID=19839684

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Application Number Title Priority Date Filing Date
JP58077668A Granted JPS5941408A (ja) 1982-05-04 1983-05-04 高炉ガスを処理するための方法及び装置

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