JPS63176423A - 熱処理炉 - Google Patents
熱処理炉Info
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- JPS63176423A JPS63176423A JP720987A JP720987A JPS63176423A JP S63176423 A JPS63176423 A JP S63176423A JP 720987 A JP720987 A JP 720987A JP 720987 A JP720987 A JP 720987A JP S63176423 A JPS63176423 A JP S63176423A
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Landscapes
- Furnace Details (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、金属材料を無酸化雰囲気で光輝焼鈍処理する
熱処理炉に関し、特に雰囲気ガス中に含有する酸素の影
響により金属材料の表面が劣化するのを防止できるよう
にした熱処理炉に関する。
熱処理炉に関し、特に雰囲気ガス中に含有する酸素の影
響により金属材料の表面が劣化するのを防止できるよう
にした熱処理炉に関する。
従来、金属材料の光輝焼鈍処理には、第8図に示すよう
な箱型焼鈍炉が採用されている。図において、20は焼
鈍炉であり、これは炉殻の内面に耐火断熱材がライニン
グされた箱状の焼鈍炉本体2Qa内の上部に多数のラジ
アントチ1−ブ21を挿入し、また炉床20cに被処理
材である金属材料Wの載置台(図示せず)を設置すると
ともに、炉壁20bに雰囲気ガス導入孔22を形成して
構成されている。また、このm入孔22には、DXガス
ジェネレータ等の雰囲気ガス発生装置23が接続されて
いる。該装置23は、プロパン又はブタンと空気とを混
合させて加熱してDXガスを生成する変成炉24と、該
DXガスを冷却する冷却器25とから構成されている。
な箱型焼鈍炉が採用されている。図において、20は焼
鈍炉であり、これは炉殻の内面に耐火断熱材がライニン
グされた箱状の焼鈍炉本体2Qa内の上部に多数のラジ
アントチ1−ブ21を挿入し、また炉床20cに被処理
材である金属材料Wの載置台(図示せず)を設置すると
ともに、炉壁20bに雰囲気ガス導入孔22を形成して
構成されている。また、このm入孔22には、DXガス
ジェネレータ等の雰囲気ガス発生装置23が接続されて
いる。該装置23は、プロパン又はブタンと空気とを混
合させて加熱してDXガスを生成する変成炉24と、該
DXガスを冷却する冷却器25とから構成されている。
上記焼鈍炉20により金属材料Wを光輝焼鈍処理する場
合は、炉内に金属材料Wを装入した後、該炉内をDXガ
ス雰囲気に保持した状態で、バーナによりラジアントチ
ューブ21を赤熱し、金属材料Wを予め設定された所定
の焼鈍パターンになるように、加熱、均熱、冷却する。
合は、炉内に金属材料Wを装入した後、該炉内をDXガ
ス雰囲気に保持した状態で、バーナによりラジアントチ
ューブ21を赤熱し、金属材料Wを予め設定された所定
の焼鈍パターンになるように、加熱、均熱、冷却する。
またこの焼鈍処理された金属材料Wは、酸化皮膜が付着
することから、酸洗いされ、しかる後所望の製品に加工
される。
することから、酸洗いされ、しかる後所望の製品に加工
される。
しかしながら上記従来の焼鈍炉では、光輝焼鈍処理後の
酸洗いを行っても金属材料Wの材質によっては、表面性
状に劣化が生じる場合があり、その結果、後工程で製品
品質に悪影響を及ぼすという問題点がある。即ち、上記
焼鈍中における炉内雰囲気ガス中には、1100pp前
後の酸素が存在しており、この酸素の含有量が多い程金
属材料の表面に形成される酸化皮膜も厚くなることから
、その公表面性状を劣化させている。例えば、低クロム
合金鋼を焼鈍処理した場合、DXガス雰囲気中の酸素濃
度がlooppmを超えると膜厚700人程度の酸化皮
膜が生じ、この皮膜を酸洗いにより除去しても逆にこの
酸洗いによって表面性状が劣化するおそれがある。
酸洗いを行っても金属材料Wの材質によっては、表面性
状に劣化が生じる場合があり、その結果、後工程で製品
品質に悪影響を及ぼすという問題点がある。即ち、上記
焼鈍中における炉内雰囲気ガス中には、1100pp前
後の酸素が存在しており、この酸素の含有量が多い程金
属材料の表面に形成される酸化皮膜も厚くなることから
、その公表面性状を劣化させている。例えば、低クロム
合金鋼を焼鈍処理した場合、DXガス雰囲気中の酸素濃
度がlooppmを超えると膜厚700人程度の酸化皮
膜が生じ、この皮膜を酸洗いにより除去しても逆にこの
酸洗いによって表面性状が劣化するおそれがある。
本発明の目的は、雰囲気ガス中の酸素濃度を低減するこ
とにより、金属材料の表面性状の劣化を防止し、製品品
質への悪影響を回避できる熱処理炉を提供することにあ
る。
とにより、金属材料の表面性状の劣化を防止し、製品品
質への悪影響を回避できる熱処理炉を提供することにあ
る。
ところで、上記問題点を解決するために、上記DXガス
中に存在する微量な酸素を炉内に供給する前に除去する
ことが考えられるが、この場合、DXガス発生装置は、
プロパン又はブタンを原料としていることから、もとも
と燃料原単位が高くついているとともに、さらに変成炉
や冷却器等の装置を必要としており、その上に微量な酸
素を除去できる装置を設置するとなるとかなりの設備費
がかかり、その結果製品コストが高くなることから採用
し難い。
中に存在する微量な酸素を炉内に供給する前に除去する
ことが考えられるが、この場合、DXガス発生装置は、
プロパン又はブタンを原料としていることから、もとも
と燃料原単位が高くついているとともに、さらに変成炉
や冷却器等の装置を必要としており、その上に微量な酸
素を除去できる装置を設置するとなるとかなりの設備費
がかかり、その結果製品コストが高くなることから採用
し難い。
本件発明者らは、コスト高になることなく、雰囲気ガス
中の酸素濃度を低減できる方法についてsJl意研究を
重ねた結果、光輝焼鈍に採用されるDXあるいはNXガ
スは、その生成されるガス組成のほとんどが窒素を主成
分としていることに着目した。つまり、光輝焼鈍を行う
場合の雰囲気ガスとして、酸素濃度の極めて低い不活性
ガス、即ち高純度の窒素ガスを採用すれば、コスト高に
なることなく、低酸素濃度雰囲気を実現できることに想
到し、本発明を成したものである。
中の酸素濃度を低減できる方法についてsJl意研究を
重ねた結果、光輝焼鈍に採用されるDXあるいはNXガ
スは、その生成されるガス組成のほとんどが窒素を主成
分としていることに着目した。つまり、光輝焼鈍を行う
場合の雰囲気ガスとして、酸素濃度の極めて低い不活性
ガス、即ち高純度の窒素ガスを採用すれば、コスト高に
なることなく、低酸素濃度雰囲気を実現できることに想
到し、本発明を成したものである。
そこで、本願第1発明は、金属材料を熱処理する炉本体
に、所定値以下の酸素濃度で、かつ高純度に調整された
窒素ガスを生成する窒素分離装置を付加したことを特徴
とし、第2発明は、さらに上記窒素分離装置からの高純
度窒素ガスに所定量の水素ガスを添加する水素ガス供給
装置を付加したことを特徴としている。
に、所定値以下の酸素濃度で、かつ高純度に調整された
窒素ガスを生成する窒素分離装置を付加したことを特徴
とし、第2発明は、さらに上記窒素分離装置からの高純
度窒素ガスに所定量の水素ガスを添加する水素ガス供給
装置を付加したことを特徴としている。
本発明に係る熱処理炉によれば、所定の酸素濃度に調整
された高純度窒素ガスを雰囲気ガスとして採用するよう
にしたので、金属材料の材質に応じた酸素濃度に調整で
きる。その結果、酸化皮膜を薄くできるから、金属材料
の劣化を防止でき、製品品質への悪影響を回避できる。
された高純度窒素ガスを雰囲気ガスとして採用するよう
にしたので、金属材料の材質に応じた酸素濃度に調整で
きる。その結果、酸化皮膜を薄くできるから、金属材料
の劣化を防止でき、製品品質への悪影響を回避できる。
また従来のDXガスのような燃料価格の高いプロパン等
を使用しないで済むととるに、ガス発生装置のような大
がかりな装置ではないから、コスト高になることもない
。
を使用しないで済むととるに、ガス発生装置のような大
がかりな装置ではないから、コスト高になることもない
。
さらに第2発明では、上記高純度窒素中に含有する酸素
濃度に応じた所定量の水素ガスを添加し、これを高温の
炉内に供給するようにしたので、窒素ガス中の酸素は、
反応性の良い水素ガスによりH2Oに変化するから、酸
素がほとんど存在しない雰囲気ガスを実現でき、より酸
化皮膜を薄くすることができる。
濃度に応じた所定量の水素ガスを添加し、これを高温の
炉内に供給するようにしたので、窒素ガス中の酸素は、
反応性の良い水素ガスによりH2Oに変化するから、酸
素がほとんど存在しない雰囲気ガスを実現でき、より酸
化皮膜を薄くすることができる。
以下、本発明の実施例を図について説明する。
第1図及び第2図は本願第1発明の一実施例による焼鈍
炉を示す。図において、lは箱型の焼鈍炉本体であり、
これは型鋼で補強された炉殻の内面に耐火断熱材をライ
ニングし、図示しない側壁に昇降自在に開閉扉を配設し
て構成されている。
炉を示す。図において、lは箱型の焼鈍炉本体であり、
これは型鋼で補強された炉殻の内面に耐火断熱材をライ
ニングし、図示しない側壁に昇降自在に開閉扉を配設し
て構成されている。
上記炉本体1の右側壁laの上部にはU字状に形成され
た多数のラジアントチューブ2が挿入されており、該ラ
ジアントチューブ2の炉外の一端部には燃焼バーナが取
り付けられ、他端部は排気管に連通されている。また、
上記側壁1aの下部には炉内ガス排出口3が形成されて
いる。さらに上記炉本体1の左側壁1bの上部には雰囲
気ガス導入孔4が形成されている。
た多数のラジアントチューブ2が挿入されており、該ラ
ジアントチューブ2の炉外の一端部には燃焼バーナが取
り付けられ、他端部は排気管に連通されている。また、
上記側壁1aの下部には炉内ガス排出口3が形成されて
いる。さらに上記炉本体1の左側壁1bの上部には雰囲
気ガス導入孔4が形成されている。
上記雰囲気ガス導入孔4には、雰囲気ガス供給管5の一
端が接続されており、該供給管5の他端は窒素分離装置
6に接続されている。この窒素分離装置6は、主として
、空気圧縮機9により、圧送された空気の水分、炭酸ガ
ス等の不純物を除去し乾燥空気を成牛する前処理塔10
.11と、該乾燥空気から窒素を吸着蓄積する合成ゼオ
ライトが充填された吸着塔12,13.14と、該吸着
塔12.13.14内に蓄積された窒素を真空ポンプ1
5により吸引貯蔵する窒素ホルダ16とから構成されて
いる。
端が接続されており、該供給管5の他端は窒素分離装置
6に接続されている。この窒素分離装置6は、主として
、空気圧縮機9により、圧送された空気の水分、炭酸ガ
ス等の不純物を除去し乾燥空気を成牛する前処理塔10
.11と、該乾燥空気から窒素を吸着蓄積する合成ゼオ
ライトが充填された吸着塔12,13.14と、該吸着
塔12.13.14内に蓄積された窒素を真空ポンプ1
5により吸引貯蔵する窒素ホルダ16とから構成されて
いる。
ここで、上記吸着塔12,13.14内の合成ゼオライ
トは、導入された乾燥空気を拡散吸着する過程において
、窒素を酸素よりも優先的に吸着する作用を有しており
、この特性から窒素と酸素との平衝吸着量の差を利用し
て窒素を分離し濃縮するものである。このように上記窒
素分離装置6を採用することにより、含存酸素濃度が1
0ppm以下に調整された99.98〜99.99%の
裔低度窒素を得ることができる。
トは、導入された乾燥空気を拡散吸着する過程において
、窒素を酸素よりも優先的に吸着する作用を有しており
、この特性から窒素と酸素との平衝吸着量の差を利用し
て窒素を分離し濃縮するものである。このように上記窒
素分離装置6を採用することにより、含存酸素濃度が1
0ppm以下に調整された99.98〜99.99%の
裔低度窒素を得ることができる。
次に本実施例の作用効果について説明する。
本実施例の焼鈍炉1では、炉内に被処理材としての金属
材料Wを載置し、窒素分離装置6がらの高純度窒素ガス
により炉内雰囲気を保持しつつ、ラジアントチューブ2
の燃焼バーナに点火し、そして上記金属材料Wが予め設
定された所定の焼鈍パターンになるように、昇温、均熱
、冷却される。
材料Wを載置し、窒素分離装置6がらの高純度窒素ガス
により炉内雰囲気を保持しつつ、ラジアントチューブ2
の燃焼バーナに点火し、そして上記金属材料Wが予め設
定された所定の焼鈍パターンになるように、昇温、均熱
、冷却される。
このように本実施例の焼鈍炉によれば、炉内雰囲気ガス
に酸素濃度が10ppm以下に調整された高純度の窒素
ガスを採用したので、金属材料Wの表面に付着する酸化
皮膜を大幅に低減でき、表面性状が劣化する問題は解消
でき、その結果製品品質−の悪影響を回避できる。また
従来のDXガスのような価格の高いプロパン等を使用し
ないで済むとともに、ガス発生装置のような大がかりな
装置は不要であるから、コスト高になることもない。
に酸素濃度が10ppm以下に調整された高純度の窒素
ガスを採用したので、金属材料Wの表面に付着する酸化
皮膜を大幅に低減でき、表面性状が劣化する問題は解消
でき、その結果製品品質−の悪影響を回避できる。また
従来のDXガスのような価格の高いプロパン等を使用し
ないで済むとともに、ガス発生装置のような大がかりな
装置は不要であるから、コスト高になることもない。
次に、本実施例の焼鈍炉1により低クロム合金鋼を光輝
焼鈍処理を行った場合の実験結果について説明する。こ
の実験は、酸素濃度がlQppm以下に調整された高純
度窒素ガスを供給しつつ、焼鈍パターンを、昇温時間2
hr、最高温度770℃。
焼鈍処理を行った場合の実験結果について説明する。こ
の実験は、酸素濃度がlQppm以下に調整された高純
度窒素ガスを供給しつつ、焼鈍パターンを、昇温時間2
hr、最高温度770℃。
均熱時間3hrとし、しかる後冷却して行った。
第3図は酸素濃度toppm以下とした上記実験結果と
、これより高い酸素濃度で処理した場合の酸素濃度と酸
化皮膜の膜厚との関係を比較して示す特性図であり、図
中、Aは酸洗い前、Bは酸洗い後を示す。
、これより高い酸素濃度で処理した場合の酸素濃度と酸
化皮膜の膜厚との関係を比較して示す特性図であり、図
中、Aは酸洗い前、Bは酸洗い後を示す。
第3図からも明らかなように、本実施例の焼鈍炉1では
炉内の酸素濃度をtopple以下に調整したので、酸
洗い前A、つまり焼鈍処理直後の酸化皮膜の膜厚は70
Å以下になっており、表面性状は酸洗いをしなくても良
い状態になった。また、酸洗い後Bの膜厚は焼鈍処理前
と同程度の10〜20人となり、かつ表面の劣化は生じ
なかった。ここで、例えば雰囲気ガス中の酸素濃度を、
100pp+*、 1000pρ−と高くしていくと、
酸化膜厚も10倍、50倍と増大し、該膜厚が150Å
以上になると膜厚内部にはC「の濃縮が発生した。この
Crは酸洗いにより除去できたが、表面性状は劣化した
。従って低クロム合金鋼の場合は、酸素濃度を10pp
m以下に調整することにより、表面性状の劣化を防止で
きる。
炉内の酸素濃度をtopple以下に調整したので、酸
洗い前A、つまり焼鈍処理直後の酸化皮膜の膜厚は70
Å以下になっており、表面性状は酸洗いをしなくても良
い状態になった。また、酸洗い後Bの膜厚は焼鈍処理前
と同程度の10〜20人となり、かつ表面の劣化は生じ
なかった。ここで、例えば雰囲気ガス中の酸素濃度を、
100pp+*、 1000pρ−と高くしていくと、
酸化膜厚も10倍、50倍と増大し、該膜厚が150Å
以上になると膜厚内部にはC「の濃縮が発生した。この
Crは酸洗いにより除去できたが、表面性状は劣化した
。従って低クロム合金鋼の場合は、酸素濃度を10pp
m以下に調整することにより、表面性状の劣化を防止で
きる。
第4図及び第5図は本願の第2発明の一実施例による焼
鈍炉を示す。図中、第1図及び第2図と同一符号は同−
又は相当部分を示す。本実施例は、炉本体1の側壁1b
に接続された雰囲気ガス供給管5内に水素ガス吹込管7
が挿入されており、該吹込管7には、図示しない水素ガ
ス供給装置が接続されている。またこの吹込管7の先端
部は炉内を臨む位置に配設されており、その先端には、
噴出ノズル8が取り付けられている。この噴出ノズル8
は該ノズル8の周辺から吹き込まれる窒素ガスと、ノズ
ル8から噴出される水素ガスとを確実に混合するための
ものである。
鈍炉を示す。図中、第1図及び第2図と同一符号は同−
又は相当部分を示す。本実施例は、炉本体1の側壁1b
に接続された雰囲気ガス供給管5内に水素ガス吹込管7
が挿入されており、該吹込管7には、図示しない水素ガ
ス供給装置が接続されている。またこの吹込管7の先端
部は炉内を臨む位置に配設されており、その先端には、
噴出ノズル8が取り付けられている。この噴出ノズル8
は該ノズル8の周辺から吹き込まれる窒素ガスと、ノズ
ル8から噴出される水素ガスとを確実に混合するための
ものである。
このように構成された本実施例の焼鈍炉1では、雰囲気
ガス供給管5から高純度窒素ガスを吹き込むとともに、
該供給管5の中央部の噴出ノズル8から水素ガスを吹き
込む。すると窒素ガス中の酸素は、反応性の良い水素ガ
スにより、炉内で高温に加熱される点とあいまってH,
Oに確実に変化することとなり、窒素ガス雰囲気中の酸
素濃度をさらに低減でき、酸素がほとんど存在しない雰
囲気を実現できる。
ガス供給管5から高純度窒素ガスを吹き込むとともに、
該供給管5の中央部の噴出ノズル8から水素ガスを吹き
込む。すると窒素ガス中の酸素は、反応性の良い水素ガ
スにより、炉内で高温に加熱される点とあいまってH,
Oに確実に変化することとなり、窒素ガス雰囲気中の酸
素濃度をさらに低減でき、酸素がほとんど存在しない雰
囲気を実現できる。
次に、本実施例の焼鈍炉lにより工具鋼の光輝焼鈍処理
を行った実験結果について説明する。この実験では、焼
鈍パターンは、炉内温度750℃で30分保持した後、
1050℃に昇温して30分保持し、しかる後最高温度
1220℃に昇温して30分保持した後冷却するパター
ンとした。そして、炉内雰囲気は酸素濃度が10pp−
以下に調整された高純度窒素ガスを供給するとともに、
水素ガスを混合濃度が10ppmとなるように焼鈍開始
の70分後から55分間吹き込み、さらに最高温度にお
いて水素量を増加させ、その際の炉内の酸素濃度の変化
を測定した。
を行った実験結果について説明する。この実験では、焼
鈍パターンは、炉内温度750℃で30分保持した後、
1050℃に昇温して30分保持し、しかる後最高温度
1220℃に昇温して30分保持した後冷却するパター
ンとした。そして、炉内雰囲気は酸素濃度が10pp−
以下に調整された高純度窒素ガスを供給するとともに、
水素ガスを混合濃度が10ppmとなるように焼鈍開始
の70分後から55分間吹き込み、さらに最高温度にお
いて水素量を増加させ、その際の炉内の酸素濃度の変化
を測定した。
第6図及び第7図は上記実験結果を示す特性図であり、
第6図は焼鈍温度と酸素濃度との関係を示し、第7図は
添加水素ガス濃度と炉内酸素濃度との関係を示す。同図
からも明らかなように、雰囲気ガス中の酸素は水素の添
加により、Hz +1/20□−H2Oの反応により減
少し、水素吹き込み直後の焼鈍温度が750℃の状態で
4.5ppmまで低下した。また焼鈍温度が1050.
1220℃と上昇すると酸素濃度はさらに低下し、2.
5pp−まで下がった。
第6図は焼鈍温度と酸素濃度との関係を示し、第7図は
添加水素ガス濃度と炉内酸素濃度との関係を示す。同図
からも明らかなように、雰囲気ガス中の酸素は水素の添
加により、Hz +1/20□−H2Oの反応により減
少し、水素吹き込み直後の焼鈍温度が750℃の状態で
4.5ppmまで低下した。また焼鈍温度が1050.
1220℃と上昇すると酸素濃度はさらに低下し、2.
5pp−まで下がった。
そして焼鈍温度が1220℃の状態で、水素の添加量を
20.50,100pp+*と順次増加させていくと、
酸素濃度は急激に低下し、l G11)II以下になっ
た。
20.50,100pp+*と順次増加させていくと、
酸素濃度は急激に低下し、l G11)II以下になっ
た。
−aに、工具鋼の光輝焼鈍のように着色の防止、光沢度
の維持のためには、炉内の酸素濃度を7ppm以下に押
さえる必要があるのに対して、本実施例では、水素添加
を行うことによって、酸素濃度を4.5ppm以下に押
さえることができるから、良好な焼鈍処理ができる。と
りわけ、高温域では酸素による悪影響が発生し易いこと
から、この高温域で酸素濃度を低減できることのメリッ
トは大きい。
の維持のためには、炉内の酸素濃度を7ppm以下に押
さえる必要があるのに対して、本実施例では、水素添加
を行うことによって、酸素濃度を4.5ppm以下に押
さえることができるから、良好な焼鈍処理ができる。と
りわけ、高温域では酸素による悪影響が発生し易いこと
から、この高温域で酸素濃度を低減できることのメリッ
トは大きい。
なお、上記実施例では、低クロム合金鋼及び工具鋼を採
用した実験により効果を説明したが、本発明は上記の他
に銅、アルミニュウム、チタン等の金属材料を熱処理す
る場合にも適用でき、この場合においても−F記実施例
と同様の効果が得られる。
用した実験により効果を説明したが、本発明は上記の他
に銅、アルミニュウム、チタン等の金属材料を熱処理す
る場合にも適用でき、この場合においても−F記実施例
と同様の効果が得られる。
以上のように本発明に係る熱処理炉によれば、所定の酸
素濃度に調整された高純度窒素ガスを生成する窒素分離
位置を付加したので、炉内の酸素4度を低減でき、酸化
皮膜による金属材料の劣化の問題は解消でき、その結果
製品品質への悪影響を回避できる効果がある。また従来
のような価格の高いプロパン等を使用しないで済むとと
もに、ガス発生装置のような大がかりな装置は不要であ
るから、その分コストを低減できる効果がある。
素濃度に調整された高純度窒素ガスを生成する窒素分離
位置を付加したので、炉内の酸素4度を低減でき、酸化
皮膜による金属材料の劣化の問題は解消でき、その結果
製品品質への悪影響を回避できる効果がある。また従来
のような価格の高いプロパン等を使用しないで済むとと
もに、ガス発生装置のような大がかりな装置は不要であ
るから、その分コストを低減できる効果がある。
さらに第2発明では、上記高純度窒素ガス中の酸素に水
素ガスを添加するようにしたので、さらに酸素濃度を低
減でき、酸化皮膜の生成を防止できる効果がある。
素ガスを添加するようにしたので、さらに酸素濃度を低
減でき、酸化皮膜の生成を防止できる効果がある。
第1図は本願第1発明の一実施例による焼鈍炉の概略構
成図、第2図は上記実施例に採用される窒素分離装置を
説明するための概略構成図、第3図は酸素濃度と酸化皮
膜の膜厚との関係を示す特性図、第4図は本願第2発明
の一実施例による焼鈍炉の概略構成図、第5図はその焼
鈍炉の一部分を示す断面図、第6図は焼鈍温度と酸素濃
度との関係を示す特性図、第7図は水素濃度と酸素濃度
との関係を示す特性図、第8図は従来の焼鈍炉を示す概
略構成図である。 図において、1は焼鈍炉(熱処理炉)、2はラジアント
チューブ(輻射管)、6は窒素分離装置、7は水素ガス
吹込管(水素供給装置)、Wは金属材料である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代理人 弁理
士 下車 努 第3図 02儂/L(1)l)m) 第4図 第5図 、第6図 力芭鈍追度(’C) 第7図 H2還&(1)l)m) 第8図 0C
成図、第2図は上記実施例に採用される窒素分離装置を
説明するための概略構成図、第3図は酸素濃度と酸化皮
膜の膜厚との関係を示す特性図、第4図は本願第2発明
の一実施例による焼鈍炉の概略構成図、第5図はその焼
鈍炉の一部分を示す断面図、第6図は焼鈍温度と酸素濃
度との関係を示す特性図、第7図は水素濃度と酸素濃度
との関係を示す特性図、第8図は従来の焼鈍炉を示す概
略構成図である。 図において、1は焼鈍炉(熱処理炉)、2はラジアント
チューブ(輻射管)、6は窒素分離装置、7は水素ガス
吹込管(水素供給装置)、Wは金属材料である。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代理人 弁理
士 下車 努 第3図 02儂/L(1)l)m) 第4図 第5図 、第6図 力芭鈍追度(’C) 第7図 H2還&(1)l)m) 第8図 0C
Claims (2)
- (1)金属材料を、無酸化雰囲気中で輻射管からの輻射
熱により熱処理する炉本体と、所定値以下の酸素濃度で
、かつ高純度に調整された窒素ガスを生成し、該調整さ
れた窒素ガスを上記炉本体内に供給する窒素分離装置と
を備えたことを特徴とする熱処理炉。 - (2)金属材料を、無酸化雰囲気中で輻射管からの輻射
熱により熱処理する炉本体と、所定値以下の酸素濃度で
、かつ高純度に調整された窒素ガスを生成し、該調整さ
れた窒素ガスを上記炉本体内に供給する窒素分離装置と
、該炉本体と窒素分離装置とを連通する通路に接続され
た水素ガス供給装置とを備えたことを特徴とする熱処理
炉。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP720987A JPS63176423A (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | 熱処理炉 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP720987A JPS63176423A (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | 熱処理炉 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63176423A true JPS63176423A (ja) | 1988-07-20 |
Family
ID=11659614
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP720987A Pending JPS63176423A (ja) | 1987-01-13 | 1987-01-13 | 熱処理炉 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63176423A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100442045B1 (ko) * | 2001-05-12 | 2004-07-30 | 조우석 | 자동식 광휘열처리로 |
KR100442047B1 (ko) * | 2001-05-12 | 2004-07-30 | 조우석 | 고온분위기 광휘열처리 공정 |
JP2011185451A (ja) * | 2010-03-04 | 2011-09-22 | Taiyo Nippon Sanso Corp | 熱処理雰囲気ガス発生方法 |
JP2014016136A (ja) * | 2012-07-11 | 2014-01-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 熱処理後の不活性ガスの回収・再利用方法及び回収・再利用装置 |
-
1987
- 1987-01-13 JP JP720987A patent/JPS63176423A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100442045B1 (ko) * | 2001-05-12 | 2004-07-30 | 조우석 | 자동식 광휘열처리로 |
KR100442047B1 (ko) * | 2001-05-12 | 2004-07-30 | 조우석 | 고온분위기 광휘열처리 공정 |
JP2011185451A (ja) * | 2010-03-04 | 2011-09-22 | Taiyo Nippon Sanso Corp | 熱処理雰囲気ガス発生方法 |
JP2014016136A (ja) * | 2012-07-11 | 2014-01-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 熱処理後の不活性ガスの回収・再利用方法及び回収・再利用装置 |
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