JPS63132506A - 誘電体共振器 - Google Patents
誘電体共振器Info
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- JPS63132506A JPS63132506A JP27939886A JP27939886A JPS63132506A JP S63132506 A JPS63132506 A JP S63132506A JP 27939886 A JP27939886 A JP 27939886A JP 27939886 A JP27939886 A JP 27939886A JP S63132506 A JPS63132506 A JP S63132506A
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- resonator
- loop
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- housing
- dielectric resonator
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Links
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Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は１例えば自動車電話の基地局における空中線共
用装置の構成素子として好適なＴＭＯＩＯモード誘電体
共振器に関するものである。
用装置の構成素子として好適なＴＭＯＩＯモード誘電体
共振器に関するものである。
従来の技術
ＴＭｏ ＋ ｏモード誘電体共振器は、形状寸法的には
％波長同軸共振器に比して、特に軸長において小形で、
無負荷Ｑは同程度に高く、したがって、ＴＭｏ ｌｏモ
ード誘電体共振器を烏波長同軸共振器と大きさ及び電気
的特性において比較した場合、ＴＭｏ１ｏモード誘電体
共振器が優れていることとなる。
％波長同軸共振器に比して、特に軸長において小形で、
無負荷Ｑは同程度に高く、したがって、ＴＭｏ ｌｏモ
ード誘電体共振器を烏波長同軸共振器と大きさ及び電気
的特性において比較した場合、ＴＭｏ１ｏモード誘電体
共振器が優れていることとなる。
然しながら従来のＴＭｏ ＋ ｏモード誘電体共振器の
中、外部回路との結合素子をループを以て形成した共振
器においては固定形結合ループを用いているため、次の
ような欠点を免れることが出来ない。
中、外部回路との結合素子をループを以て形成した共振
器においては固定形結合ループを用いているため、次の
ような欠点を免れることが出来ない。
発明が解決しようとする問題点
上記のような丁Ｍｏ ｌｏモード誘電体共振器の負荷Ｑ
を変える場合は、共振器を解体してループ面積の異なる
結合ループと交換した後、再び共振器の組立を行う必要
があるので、共振器の解体組立に多くの時間と労力を要
するばかりでなく、ループ面積の異なる結合ループと交
換すると、必然的にループの長さが変化するのを避ける
ことが出来ない。
を変える場合は、共振器を解体してループ面積の異なる
結合ループと交換した後、再び共振器の組立を行う必要
があるので、共振器の解体組立に多くの時間と労力を要
するばかりでなく、ループ面積の異なる結合ループと交
換すると、必然的にループの長さが変化するのを避ける
ことが出来ない。
したがって、このようなＴＮｏ ｉｏモード誘電体共振
器を用いて例えば空中線共用装置を構成する場合には、
共振器の結合ループを共通線路の分岐点に接続するため
の分岐線路の長さ及び共振器の取付位置を定め得ないた
め、共振器の電気的特性を最良状態に保って空中線共用
装置を構成せしめることが不可能である。
器を用いて例えば空中線共用装置を構成する場合には、
共振器の結合ループを共通線路の分岐点に接続するため
の分岐線路の長さ及び共振器の取付位置を定め得ないた
め、共振器の電気的特性を最良状態に保って空中線共用
装置を構成せしめることが不可能である。
問題点を解決するための手段
本発明は、比較的簡単な構成で、ループ面を回転可能な
らしめた結合ループを以て外部回路との結合素子を形成
したことを特徴とするものである。
らしめた結合ループを以て外部回路との結合素子を形成
したことを特徴とするものである。
作用
本発明共振器においては、結合ループを回転せしめると
、結合ループの長さを一定に保持したまま磁界と交鎖す
るループ面の面積が変化して等測的に結合係数が変化し
、この結合係数の逆数に対応する負荷Ｑが変化すること
となる。
、結合ループの長さを一定に保持したまま磁界と交鎖す
るループ面の面積が変化して等測的に結合係数が変化し
、この結合係数の逆数に対応する負荷Ｑが変化すること
となる。
実施例
第１図は、本発明の一実施例を示す断面図（第２図のＢ
−Ｂ断面図）、第２図は、第１図のＡ−Ａ断面図で１両
図において、ｌは導体より成る筐体（シールドケース）
、２は棒状体より成る共振素子で、Ｑ及び誘電率が高く
、温度特性の良好な誘電体材料を以て形成し、両端を筐
体１の短絡壁に密着せしめて筐体ｌと同軸状に設けであ
る。３は共振周波数の微細調整素子で、筐体ｌの壁面に
螺合せしめた金属螺子部分３１と、金属螺子部分３１の
内端に取り付けられ、共振素子２とほぼ同様の誘電体材
料より成るブロック３２と、ロックナツト３３とより成
り、金属螺子部分３１を正逆方向に回転せしめることに
より、誘電体ブロック３２を微細に前進後退せしめ得る
ように形成しである。
−Ｂ断面図）、第２図は、第１図のＡ−Ａ断面図で１両
図において、ｌは導体より成る筐体（シールドケース）
、２は棒状体より成る共振素子で、Ｑ及び誘電率が高く
、温度特性の良好な誘電体材料を以て形成し、両端を筐
体１の短絡壁に密着せしめて筐体ｌと同軸状に設けであ
る。３は共振周波数の微細調整素子で、筐体ｌの壁面に
螺合せしめた金属螺子部分３１と、金属螺子部分３１の
内端に取り付けられ、共振素子２とほぼ同様の誘電体材
料より成るブロック３２と、ロックナツト３３とより成
り、金属螺子部分３１を正逆方向に回転せしめることに
より、誘電体ブロック３２を微細に前進後退せしめ得る
ように形成しである。
尚、誘電体ブロック３２を省いて金属螺子部分３１及び
ロックナツト３３を以て共振周波数微細調整素子３を形
成してもよい、４１及び４２は結合ループ、５１及び５
２は結合端子で、それぞれ例えば第３図に拡大断面図を
示すように形成しである。
ロックナツト３３を以て共振周波数微細調整素子３を形
成してもよい、４１及び４２は結合ループ、５１及び５
２は結合端子で、それぞれ例えば第３図に拡大断面図を
示すように形成しである。
第３図において、ｌは筐体、６は外部導体、７は内部導
体、８は絶縁体より成るセパレータで、外部導体６、内
部導体７及びセパレータ８によって同軸端子より成る結
合端子（第２図の５１及び５２）を形成し、筐体ｌに穿
った取付孔内に外部導体６の基部を回転自在に挿入しで
ある。９はリング状の押え金具で、七の内周面に設けた
円周方向の段部と筐体１の外壁面によって形成される溝
状部分に、外部導体６の基部外周面に設けた鍔状突起が
緩く嵌入するように形成しである。結合ループ４１（及
び４２）の一端は、これを内部導体７の内端に止め螺子
１０を用いるか、爆着等により固定し、他端は、これを
外部導体６の基部に爆着又は螺子止め等によって固着し
である。１１は止め螺子で、リング状の押え金具９の円
周方向に適宜間隔を隔てて、例えば３個又は４個等の適
宜複数個穿設した挿通孔に各挿通し、各挿通孔に対応す
る筐体１の壁面に設けた螺子孔に螺合せしめである。
体、８は絶縁体より成るセパレータで、外部導体６、内
部導体７及びセパレータ８によって同軸端子より成る結
合端子（第２図の５１及び５２）を形成し、筐体ｌに穿
った取付孔内に外部導体６の基部を回転自在に挿入しで
ある。９はリング状の押え金具で、七の内周面に設けた
円周方向の段部と筐体１の外壁面によって形成される溝
状部分に、外部導体６の基部外周面に設けた鍔状突起が
緩く嵌入するように形成しである。結合ループ４１（及
び４２）の一端は、これを内部導体７の内端に止め螺子
１０を用いるか、爆着等により固定し、他端は、これを
外部導体６の基部に爆着又は螺子止め等によって固着し
である。１１は止め螺子で、リング状の押え金具９の円
周方向に適宜間隔を隔てて、例えば３個又は４個等の適
宜複数個穿設した挿通孔に各挿通し、各挿通孔に対応す
る筐体１の壁面に設けた螺子孔に螺合せしめである。
止め螺子１１を緩めて、外部導体６、内部導体７・及び
セパレータ８より成る同軸端子を中心軸の周りに回転せ
しめると、結合ループ４１（又は４２）も亦同軸端子と
一体となって回転し、止め螺子１１を締付けると、リン
グ状の押え金具９の内周面に設けた円周方向の段部が、
外部導体６の基部外周面に突設した鍔状突起に圧着して
結合ループ４１（又は４２）及び同軸端子を任意所要の
角度位置に固定する。
セパレータ８より成る同軸端子を中心軸の周りに回転せ
しめると、結合ループ４１（又は４２）も亦同軸端子と
一体となって回転し、止め螺子１１を締付けると、リン
グ状の押え金具９の内周面に設けた円周方向の段部が、
外部導体６の基部外周面に突設した鍔状突起に圧着して
結合ループ４１（又は４２）及び同軸端子を任意所要の
角度位置に固定する。
第４図及び第５図は、第１図及び第２図に示した本発明
共振器の電磁界分布を示す図で、第４図は、第１図に対
応する断面概略図、第５図は、第２図に対応する断面概
略図で、第４図における矢印を付した破線及び第５図に
おける０印及び■印を付した破線は磁界分布を示し、第
４図におけるＯ印及び第５図における矢印を付した実線
は電界分布を示す。
共振器の電磁界分布を示す図で、第４図は、第１図に対
応する断面概略図、第５図は、第２図に対応する断面概
略図で、第４図における矢印を付した破線及び第５図に
おける０印及び■印を付した破線は磁界分布を示し、第
４図におけるＯ印及び第５図における矢印を付した実線
は電界分布を示す。
第４図及び第５図に示した磁界ベクトルとループ面が交
鎖するように結合ループを設けることによって共振器を
外部回路と結合せしめ得るから、第２図に示した結合ル
ープの取付個所以外の側壁個所又は短絡壁に結合ループ
を設けるようにしても本発明を実施することが出来る。
鎖するように結合ループを設けることによって共振器を
外部回路と結合せしめ得るから、第２図に示した結合ル
ープの取付個所以外の側壁個所又は短絡壁に結合ループ
を設けるようにしても本発明を実施することが出来る。
尚、２組の結合ループ４１及び４２並に結合端子５Ｉ及
び５２を共に共振器の側壁又は短絡壁に設けてもよく、
何れか一方の１組を側壁に、他方の１組を短絡壁に設け
るようにしてもよい。
び５２を共に共振器の側壁又は短絡壁に設けてもよく、
何れか一方の１組を側壁に、他方の１組を短絡壁に設け
るようにしてもよい。
結合ループ（４＋又は４２或いは４１及び４２）及び結
合端子（５＋又は５２或いは５１及び５２）を共振器の
短絡壁に設ける場合、ループ面が共振器の半径方向及び
中心軸方向に平行ならしめることにより結合係数を最大
ならしめることが出来、この最大結合係数の大きさは結
合ループ及び結合端子の設置個所、即ち共振器の中心軸
から設置個所までの半径方向の距離に応じて異なるが、
結合係数の逆数によって負荷Ｑを求めることが出来る。
合端子（５＋又は５２或いは５１及び５２）を共振器の
短絡壁に設ける場合、ループ面が共振器の半径方向及び
中心軸方向に平行ならしめることにより結合係数を最大
ならしめることが出来、この最大結合係数の大きさは結
合ループ及び結合端子の設置個所、即ち共振器の中心軸
から設置個所までの半径方向の距離に応じて異なるが、
結合係数の逆数によって負荷Ｑを求めることが出来る。
結合ループ（４１又は４２或いは４１及び４２）及び結
合端子（５１又は５２或いは５１及び５２）を共振器の
側壁に設ける場合にもループ面が共振器の半径方向及び
中心軸方向に平行ならしめることにより結合係数を最大
ならしめることが出来、この最大結合係数の大きさは結
合ループ及び結合端子の設置個所、即ち共振器の中心軸
から設置箇所までの半径方向の距離に応じて異なるが、
結合係数の逆数によって負荷Ｑを求めることが出来る。
合端子（５１又は５２或いは５１及び５２）を共振器の
側壁に設ける場合にもループ面が共振器の半径方向及び
中心軸方向に平行ならしめることにより結合係数を最大
ならしめることが出来、この最大結合係数の大きさは結
合ループ及び結合端子の設置個所、即ち共振器の中心軸
から設置箇所までの半径方向の距離に応じて異なるが、
結合係数の逆数によって負荷Ｑを求めることが出来る。
前記のように、結合ループ及び結合端子を共振器の短絡
壁に設けた場合には、ループ面が半径方向に平行の場合
に結合係数が最大となり、結合ループ及び結合端子を共
振器の側壁に設けた場合にもループ面が中心軸方向に平
行の場合に結合係数が最大となるが、何れの場合にも結
合端子及び結合ループを回転せしめることによって磁界
と交鎖するループ面の等価面積を変化せしめ得るから、
適当な計測器を用いて負荷Ｑを測定しながら回転角を調
整することにより共振器の負荷Ｑを所要値に定めること
が出来る。
壁に設けた場合には、ループ面が半径方向に平行の場合
に結合係数が最大となり、結合ループ及び結合端子を共
振器の側壁に設けた場合にもループ面が中心軸方向に平
行の場合に結合係数が最大となるが、何れの場合にも結
合端子及び結合ループを回転せしめることによって磁界
と交鎖するループ面の等価面積を変化せしめ得るから、
適当な計測器を用いて負荷Ｑを測定しながら回転角を調
整することにより共振器の負荷Ｑを所要値に定めること
が出来る。
第６図は、結合ループの回転角と結合係数の関係を実測
値に基づいて描いた曲線図で、横軸はループ面の回転角
θで、ループ面が磁界方向に直角の場合をθ°としであ
る。縦軸は結合係数にである。
値に基づいて描いた曲線図で、横軸はループ面の回転角
θで、ループ面が磁界方向に直角の場合をθ°としであ
る。縦軸は結合係数にである。
ループ面の回転角が００の場合におけるループ面積をａ
Ｏとし、ループ面を任意の角度θだけ回転せしめた際に
、磁界方向からループ面を見た場合のループの等価面積
をＡ・とすると、 Ａｓ ＝ Ａ６−ｃａｓθ ・・・・
（１）ループ面の回転角が００の場合にループ面と交鎖
する磁束数をφ０、このときの結合係数、即ち最大結合
係数をｋｏ、ループ面を任意の角度θだけ回転せしめた
際にループと交鎖する磁束数をφ・とすれば、交鎖磁束
数はループの等価面積に比例するから、 ９０ 八〇 ＡＯ となり、ループ面を任意の角度θだけ回転せしめた際の
結合係数ｋＢは、 ｋｇ ＝ ｋｏ−ｃｏｓθ ・・・・
（４）ループ面の回転角が０６の場合における共振器の
負荷ＱをＱＬＯとし、ループ面を任意の角度θだけ回転
せしめた際における共振器の負荷ＱをＱＬｅとすると、 ＱＬＯ＝−・・・・ （５） （６）式から明らかなようにループ面の回転角θが９０
°のとき、負荷Ｑは無限大となる。
Ｏとし、ループ面を任意の角度θだけ回転せしめた際に
、磁界方向からループ面を見た場合のループの等価面積
をＡ・とすると、 Ａｓ ＝ Ａ６−ｃａｓθ ・・・・
（１）ループ面の回転角が００の場合にループ面と交鎖
する磁束数をφ０、このときの結合係数、即ち最大結合
係数をｋｏ、ループ面を任意の角度θだけ回転せしめた
際にループと交鎖する磁束数をφ・とすれば、交鎖磁束
数はループの等価面積に比例するから、 ９０ 八〇 ＡＯ となり、ループ面を任意の角度θだけ回転せしめた際の
結合係数ｋＢは、 ｋｇ ＝ ｋｏ−ｃｏｓθ ・・・・
（４）ループ面の回転角が０６の場合における共振器の
負荷ＱをＱＬＯとし、ループ面を任意の角度θだけ回転
せしめた際における共振器の負荷ＱをＱＬｅとすると、 ＱＬＯ＝−・・・・ （５） （６）式から明らかなようにループ面の回転角θが９０
°のとき、負荷Ｑは無限大となる。
即ちループ面を００から８０°まで回転せしめることに
よって、共振器の負荷ＱをＱＬＯから無限大まで変化せ
しめることが出来る。
よって、共振器の負荷ＱをＱＬＯから無限大まで変化せ
しめることが出来る。
よって共振器の負荷Ｑを所望の値に定めるには、例えば
設計段階において、ループ面の回転角がほぼ４５°の場
合に、所望の負荷Ｑの値にほぼ一致するようにループの
形状寸法を定め、共振器の組立を終った後、ループ面を
回転角４５°を中心にして、その前後に微細に回転せし
めて所望の負荷Ｑに一致せしめることにより、所望の負
荷Ｑを有する共振器を形成することが出来る。
設計段階において、ループ面の回転角がほぼ４５°の場
合に、所望の負荷Ｑの値にほぼ一致するようにループの
形状寸法を定め、共振器の組立を終った後、ループ面を
回転角４５°を中心にして、その前後に微細に回転せし
めて所望の負荷Ｑに一致せしめることにより、所望の負
荷Ｑを有する共振器を形成することが出来る。
上記のような構成の本発明共振器においては、遮断周波
数に応じて筐体ｌ及び共振素子２の寸法を定め、共振周
波数の微細調整素子３における螺子部分３１を正逆方向
に微細に回転せしめて所望の高周波信号に共振可能なら
しめ、結合ループ４１及び４２の回転角を微細に調整し
て所要の負荷Ｑに一致せしめることにより、第４図及び
第５図に電磁界分布を示すようなＴＭｏ １ｏモードを
励振して共振せしめ得ると共に、結合端子５１又は５２
から共振器内を見た場合に結合ループ４Ｉ又は４２の電
気長を一定ならしめ得るため、例えば後述する空中線共
用装置の構成素子として用いる場合、その設計製作を容
易ならしめることが出来る。
数に応じて筐体ｌ及び共振素子２の寸法を定め、共振周
波数の微細調整素子３における螺子部分３１を正逆方向
に微細に回転せしめて所望の高周波信号に共振可能なら
しめ、結合ループ４１及び４２の回転角を微細に調整し
て所要の負荷Ｑに一致せしめることにより、第４図及び
第５図に電磁界分布を示すようなＴＭｏ １ｏモードを
励振して共振せしめ得ると共に、結合端子５１又は５２
から共振器内を見た場合に結合ループ４Ｉ又は４２の電
気長を一定ならしめ得るため、例えば後述する空中線共
用装置の構成素子として用いる場合、その設計製作を容
易ならしめることが出来る。
以上は、筐体１を断面円形の有底筒体を以て形成した場
合を例示したが、断面方形の有底筒体を以て形成しても
よく、又、共振素子２も断面円形の棒状体の代りに断面
方形の棒状体を以て形成しても本発明を実施することが
出来る。
合を例示したが、断面方形の有底筒体を以て形成しても
よく、又、共振素子２も断面円形の棒状体の代りに断面
方形の棒状体を以て形成しても本発明を実施することが
出来る。
又、以上は、結合端子５１及び５２を同軸端子を以て形
成した場合を例示したが、同軸端子の代りに適当なコネ
クタを以て形成してもよい。
成した場合を例示したが、同軸端子の代りに適当なコネ
クタを以て形成してもよい。
第７図は、本発明共振器を用いて構成した空中線共用装
置の一例を示す図で、ＣＬは共通線路で、同軸管又は同
軸ケーブル等の同軸線路より成る。
置の一例を示す図で、ＣＬは共通線路で、同軸管又は同
軸ケーブル等の同軸線路より成る。
ＰＩ乃至Ｐ、（ｎは任意の正の整数）は分岐点で、各分
岐点相互の間隔をλｇ／２（λｇは管内波長）に選んで
ある。
岐点相互の間隔をλｇ／２（λｇは管内波長）に選んで
ある。
ＣａＶ＋乃至ｃａｖｎは第１図乃至第６図について説明
した本発明共振器で、各回れか一方の結合端子を分岐線
路ＢＬＩ乃至ＢＬｎを介して分岐点ＰＩ乃至Ｐｎに各別
に接続すると共に、各分岐線路ＢＬＩ乃至ＢＬｎの長さ
を各共振器における結合ループの長さを含んでλｇ／４
に選んである。
した本発明共振器で、各回れか一方の結合端子を分岐線
路ＢＬＩ乃至ＢＬｎを介して分岐点ＰＩ乃至Ｐｎに各別
に接続すると共に、各分岐線路ＢＬＩ乃至ＢＬｎの長さ
を各共振器における結合ループの長さを含んでλｇ／４
に選んである。
尚、分岐線路ＢＬＩ乃至ＢＬｎは共通線路ＯＬと同様、
それぞれ同軸管又は同軸ケーブル等の同軸線路より成り
、又、共振器ｃａｖｔ乃至ＣＡＶｎの各他方の結合端子
Ｔ１乃至〒ｎに送信機又は受信機が接続され、更に共通
線路ＣＬの４端ＴＡに共通空中線が接続される。
それぞれ同軸管又は同軸ケーブル等の同軸線路より成り
、又、共振器ｃａｖｔ乃至ＣＡＶｎの各他方の結合端子
Ｔ１乃至〒ｎに送信機又は受信機が接続され、更に共通
線路ＣＬの４端ＴＡに共通空中線が接続される。
任意の分岐点Ｐｋから本発明共振器ＣＡＶｋ側を見た場
合、分岐線路ＢＬｂの長さと共振器ＣＡｖｋにおける結
合ループの端末（アース点）までの長さとの合計長はλ
ｇ／４であるから、共振器ＣＡＶｋの非共振周波数にお
いては１分岐点Ｐｋから共振器ＣＡＶｋ側を見たインピ
ーダンスは高インピーダンスとなり、共振周波数におい
ては特性インピーダンスを呈する。
合、分岐線路ＢＬｂの長さと共振器ＣＡｖｋにおける結
合ループの端末（アース点）までの長さとの合計長はλ
ｇ／４であるから、共振器ＣＡＶｋの非共振周波数にお
いては１分岐点Ｐｋから共振器ＣＡＶｋ側を見たインピ
ーダンスは高インピーダンスとなり、共振周波数におい
ては特性インピーダンスを呈する。
第８図は、第７図における分岐線路ＢＬｋ及び共振器Ｃ
ＡＶｋより成る回路部分の等価回路で、Ｘｋは回路のり
アクタンス分、 ｒｋは回路の抵抗分、Ｐｋは分酸点、
↑には送信機又は受信機の接続端子である。
ＡＶｋより成る回路部分の等価回路で、Ｘｋは回路のり
アクタンス分、 ｒｋは回路の抵抗分、Ｐｋは分酸点、
↑には送信機又は受信機の接続端子である。
共振器ＣＡｈ の無負荷ＱをＱｕｋ、負荷ＱをＱｔｋ）
ニーすると、抵抗分子ｋ及びリアクタンス分Ｘｋは各次
式％式％ ｆＯｋ ：共振器ＣＡｈの共振周波数ｆ ：任意の周
波数 第８図に示した等価回路の基本マトリクスは、・・・・
（９） で表わされる。
ニーすると、抵抗分子ｋ及びリアクタンス分Ｘｋは各次
式％式％ ｆＯｋ ：共振器ＣＡｈの共振周波数ｆ ：任意の周
波数 第８図に示した等価回路の基本マトリクスは、・・・・
（９） で表わされる。
但し、
之ｈ ＝ ｒｔ ＋ ｊ２Ｘｋ
第８図における端子Ｔｋを特性インピーダンスに等しい
抵抗（Ｒ＝Ｚｏ）で終端した場合、分岐点Ｐｋから共振
器ＣＡＶｋ側を見たアドミタンスＹｂは、で表わされる
。
抵抗（Ｒ＝Ｚｏ）で終端した場合、分岐点Ｐｋから共振
器ＣＡＶｋ側を見たアドミタンスＹｂは、で表わされる
。
第９図は、第７図の空中線接続端子ＴＡから共通線路Ｃ
Ｌを介して共振器ＣａＶ＋乃至ＣＡＶｎ側を見た等価回
路図で、 Ｑ＋乃至礼は、共振器ＣＡＶ＋乃至ｃＡｖｎ
の各送信機又は受信機接続端子Ｔ１乃至ｔｎを特性イン
ピーダンスに等しい抵抗で終端した際における各共振器
回路のアドミタンスで、他の符号は第７図と同様である
。
Ｌを介して共振器ＣａＶ＋乃至ＣＡＶｎ側を見た等価回
路図で、 Ｑ＋乃至礼は、共振器ＣＡＶ＋乃至ｃＡｖｎ
の各送信機又は受信機接続端子Ｔ１乃至ｔｎを特性イン
ピーダンスに等しい抵抗で終端した際における各共振器
回路のアドミタンスで、他の符号は第７図と同様である
。
第９図における分岐点Ｐｌ乃至Ｐｎの相互間隔は入ｇ／
２であるから、第９図、したがってまた第７図は、第１
０図のように書換えることが出来る。
２であるから、第９図、したがってまた第７図は、第１
０図のように書換えることが出来る。
第９図及び第１０図から明らかなように、任意の分岐点
ＰｋにおけるアドミタンスＹｐｋは、次式から直に求め
ることが出来る。
ＰｋにおけるアドミタンスＹｐｋは、次式から直に求め
ることが出来る。
共通空中線接続端子Ｔ＾における電圧反射係数ｒ、には
（１１）式から（１２）式として求めることが出来、又
、端子Ｔ＾における反射損失Ｌｐｋは（１３）式で求め
ることが出来る。
（１１）式から（１２）式として求めることが出来、又
、端子Ｔ＾における反射損失Ｌｐｋは（１３）式で求め
ることが出来る。
但し、
Ｙｏ：共通線路ＯＬの特性アドミタンスで。
（１２）式はＹ、＝１の場合である。
Ｌｐｋ ＝２０交ｏｑ Ｉ ｒｐｋ Ｉ ・・
・・ （１３）任意の分岐点Ｐｋに接続された共振器Ｃ
ＡＶｋのアドミタンスｔｋは、（１１）式から、 で表わされ、アドミタンスＹｋのコンダクタンスをＧｋ
とすると、共振周波数においては、・・・・ （１５） となる。
・・ （１３）任意の分岐点Ｐｋに接続された共振器Ｃ
ＡＶｋのアドミタンスｔｋは、（１１）式から、 で表わされ、アドミタンスＹｋのコンダクタンスをＧｋ
とすると、共振周波数においては、・・・・ （１５） となる。
即ちコンダクタンスはｌに近い値となる。
又、非共振周波数においては、正規化サセプタンスＸｋ
は。
は。
となる。
即ちサセプタンスは極めて小となる。
したがって、任意の分岐点Ｐｋに接続された共振器ＣＡ
Ｖｋの等価回路は、第１１図に示すようにλｇ／４線路
を介して分岐点Ｐｋに接続された並列共振回路と等価な
回路となる。
Ｖｋの等価回路は、第１１図に示すようにλｇ／４線路
を介して分岐点Ｐｋに接続された並列共振回路と等価な
回路となる。
又、第７図における送信機又は受信機の接続端子Ｔｌ乃
至Ｔｎの中、任意の端子Ｔｋから共通空中線接続端子Ｔ
Ａまでの等価回路は、第１２図のように書き表わすこと
が出来る。
至Ｔｎの中、任意の端子Ｔｋから共通空中線接続端子Ｔ
Ａまでの等価回路は、第１２図のように書き表わすこと
が出来る。
第１２図に示した回路の基本マトリクスは、但し、
で表わされる。
端子ＴＡを無反射終端器Ｒで終端した場合における任意
の端子Ｔｋにおける入力アドミタンス９に＾は、（１７
）式から、 ・ ・ ・ ・ （１８） で求めることが出来、端子Ｔｋにおける電圧反射係数ｉ
ｋＡは、 となり、端子Ｔｋにおける反射損失ＬｋＡは、Ｌ １ｎ
＝２０ＪＬｏｑ Ｉ針ｕｌ ・・・・ （２０
）となる。
の端子Ｔｋにおける入力アドミタンス９に＾は、（１７
）式から、 ・ ・ ・ ・ （１８） で求めることが出来、端子Ｔｋにおける電圧反射係数ｉ
ｋＡは、 となり、端子Ｔｋにおける反射損失ＬｋＡは、Ｌ １ｎ
＝２０ＪＬｏｑ Ｉ針ｕｌ ・・・・ （２０
）となる。
端子Ｔｋ −Ｔ＾間の伝送特性Ｌｋ＾は、（１７）式か
ら次式で求められる。
ら次式で求められる。
・・・・ （２１）
第１３図は、第７図における送信機又は受信機の接続端
子〒１乃至Ｔｎの中、任意の端子Ｔ、及びＴｎの端子間
結合を求めるための等価回路図で、共振器ＣＡＶ−及び
ＣＡＶｎの７ドミタンスを−及びＹｎは、コンダクタン
スをＧ１及びａｎ、サセプタンスをｂ−及びｂｎとする
と、（２２）乃至（２７）式で求めることが出来る。
子〒１乃至Ｔｎの中、任意の端子Ｔ、及びＴｎの端子間
結合を求めるための等価回路図で、共振器ＣＡＶ−及び
ＣＡＶｎの７ドミタンスを−及びＹｎは、コンダクタン
スをＧ１及びａｎ、サセプタンスをｂ−及びｂｎとする
と、（２２）乃至（２７）式で求めることが出来る。
礼＝Ｇｓ＋ｊｔｌａ ・・・・ （２
２）ｂｓ ” ２Ｘｓ Ｙｎ＝Ｇｎ＋ｊｂｎ Ｈ＋ ＋ ＋
（２５）ｂｎ ＝ ２Ｘ。
２）ｂｓ ” ２Ｘｓ Ｙｎ＝Ｇｎ＋ｊｂｎ Ｈ＋ ＋ ＋
（２５）ｂｎ ＝ ２Ｘ。
Ｑｕｓ ：共振器ｃａｖｅの無負荷ＱＱＬ−：共振器
ＣＡＶ鵠の負荷Ｑ Ｑｕｎ ：共振器ＣＡＶｎの無負荷ＱＱＬｎ ：共
振器ＣＡＶｎの負荷Ｑ ｆｏｇ ：共振器ＣＡＶＩの共振周波数ｆｏｎ ：
共振器ＣＡＶｎの共振周波数第１３図に示した回路の合
成アドミタンスをスの合成アドミタンスから共振器ＣＡ
ＶＩ及びｃａｖｎのアドミタンスｔ、及びＱｎを差引い
たものであるから、 で求めることが出来る。
ＣＡＶ鵠の負荷Ｑ Ｑｕｎ ：共振器ＣＡＶｎの無負荷ＱＱＬｎ ：共
振器ＣＡＶｎの負荷Ｑ ｆｏｇ ：共振器ＣＡＶＩの共振周波数ｆｏｎ ：
共振器ＣＡＶｎの共振周波数第１３図に示した回路の合
成アドミタンスをスの合成アドミタンスから共振器ＣＡ
ＶＩ及びｃａｖｎのアドミタンスｔ、及びＱｎを差引い
たものであるから、 で求めることが出来る。
第１３図における端子Ｔ−−Ｔｎ間の基本マトリクスを
（２２）式乃至（２８）式から求めると、・ ・ ・
・ （２８） となる。
（２２）式乃至（２８）式から求めると、・ ・ ・
・ （２８） となる。
又、端子Ｔｓ Ｔｎ間の結合減衰量Ｌｓｎは、で求め
られる。
られる。
第７図には、共通線路ＯＬの各分酸点Ｐｉ乃至Ｐｎに各
１個の共振器ＣＡＶ＋乃至ＣＡＶｎを分岐接続した場合
を例示しであるが、第１４図に示すように、各分酸点Ｐ
１乃至Ｐｎに分岐線路ＢＬ１１、ＢＬｔ ２、ＢＬ２１
． ＢＬ２２乃至ＢＬｎ １、ＢＬｎ ２を介して各２
個の共振器ＣＡＶｔ １、ＣＡＶ１２ 、 ＣＡＶ２１
、 ＣＡＶ２２乃至ＣＡＶｎｉ 、 ＣＡＶｎ２を分
岐接続してもよく、各分岐点に３個以上の共振器を分岐
接続しても共用装置を構成することが出来る。
１個の共振器ＣＡＶ＋乃至ＣＡＶｎを分岐接続した場合
を例示しであるが、第１４図に示すように、各分酸点Ｐ
１乃至Ｐｎに分岐線路ＢＬ１１、ＢＬｔ ２、ＢＬ２１
． ＢＬ２２乃至ＢＬｎ １、ＢＬｎ ２を介して各２
個の共振器ＣＡＶｔ １、ＣＡＶ１２ 、 ＣＡＶ２１
、 ＣＡＶ２２乃至ＣＡＶｎｉ 、 ＣＡＶｎ２を分
岐接続してもよく、各分岐点に３個以上の共振器を分岐
接続しても共用装置を構成することが出来る。
共通線路の各分岐点に複数個の共振器を分岐接続する場
合にも、第７図について説明したと同様、共通線路にお
ける各分岐点相互の間隔をλｇ／２に選ぶと共に、各分
岐線路の長さを共振器における結合ループの長さを含ん
でλｇ／４に選ぶこと勿論である。
合にも、第７図について説明したと同様、共通線路にお
ける各分岐点相互の間隔をλｇ／２に選ぶと共に、各分
岐線路の長さを共振器における結合ループの長さを含ん
でλｇ／４に選ぶこと勿論である。
発明の効果
本発明共振器は、外部回路との結合素子を回転形結合ル
ープを以て形成しであるため、これを回転せしめること
により、磁界と交鎖するループの等価面積を変えて負荷
Ｑを変化せしめた場合においても結合ループの長さに変
化を生ずることなく、結合ループの電気的等価長を常に
一定に保ち得るから、例えば本発明共振器を用いて空中
線共用装置を構成する場合には、その設計製作が極めて
容易となる。
ープを以て形成しであるため、これを回転せしめること
により、磁界と交鎖するループの等価面積を変えて負荷
Ｑを変化せしめた場合においても結合ループの長さに変
化を生ずることなく、結合ループの電気的等価長を常に
一定に保ち得るから、例えば本発明共振器を用いて空中
線共用装置を構成する場合には、その設計製作が極めて
容易となる。
本発明者の試作品における電気的特性の実測値は、前記
各理論計算結果と極めて良く一致し、これを用いて試作
した空中線共用装置の電気的特性も極めて良好であった
。
各理論計算結果と極めて良く一致し、これを用いて試作
した空中線共用装置の電気的特性も極めて良好であった
。
第１５図は、前記空中線共用装置の試作品における伝送
特性の一例を示す曲線図で、８００ＭＨｚ帯における８
チヤンネルの実測値で、横軸は伝送周波数ｆ （ＭＨｚ
）、縦軸は伝送損失Ｌ （ｄＢ）で、図から明らかなよ
うに、本発明共振器を以て構成した空中線共用装置の挿
入損は極めて小である。
特性の一例を示す曲線図で、８００ＭＨｚ帯における８
チヤンネルの実測値で、横軸は伝送周波数ｆ （ＭＨｚ
）、縦軸は伝送損失Ｌ （ｄＢ）で、図から明らかなよ
うに、本発明共振器を以て構成した空中線共用装置の挿
入損は極めて小である。
第１８図は、前記空中線共用装置の試作品における反射
損失特性の一例を示す曲線図で、第１５図と同様、８０
０ＭＨｚ帯における８チヤンネルの実測値で、横軸は伝
送周波数ｆ （ＭＨｚ）、縦軸は共用空中線接続端子に
おける反射損失Ｌ ｒ （ｄＢ）で、各チャンネル、何
れも反射損失が大で、整合の良好なことを示している。
損失特性の一例を示す曲線図で、第１５図と同様、８０
０ＭＨｚ帯における８チヤンネルの実測値で、横軸は伝
送周波数ｆ （ＭＨｚ）、縦軸は共用空中線接続端子に
おける反射損失Ｌ ｒ （ｄＢ）で、各チャンネル、何
れも反射損失が大で、整合の良好なことを示している。
第１図及び第２図は、本発明の一実施例を示す断面図、
第３図は、その要部素子を示す拡大断面図、第４図及び
第５図は、本発明共振器の電磁界分布を示す断面概略図
、第６図は、本発明共振器における要部素子の作動説明
のための曲線図、第７図及び第１４図は、本発明共振器
を用いて構成した空中線共用装置を示す図、第８図乃至
第１３図は、その作動説明のための等価回路図、第１５
図及び第１６図は、本発明共振器を用いて構成した空中
線共用装置の特性曲線図で、１：筐体、２：共振素子、
３：共振周波数の微細調整素子、３ド螺子部分、３２：
誘電体ブロック、３３：ロックナツト、４１及び４２：
結合ループ、５１及び５２：結合端子、６：外部導体、
７：内部導体、８：セパレータ、９：リング状の押え金
具、１０及び１１：止め螺子、ＣＬ：共通線路、Ｐｌ乃
至Ｐｎ：分岐点、ＣＡＶ、乃至ＣＡＶｎ、 ＣＡＶｌｌ
、 ＣＡＶ１２乃至ＣＡＶｒｕ 、 ＣＡＶｎ２：本発
明共振器、ＢＬＩ乃至ＢＬｎ 、 ＢＬ＋＋、ＢＬＩ
２乃至ＢＬｎ ｌ。 ＢＬｎ２ ：分岐線路、Ｔ１乃至Ｔｎ：送信機又は受信
機接続端子、Ｔｎ：共通空中線接続端子である。 第１図 第２図 ス４ 第３図 第４図 第５図 第６図 θ□ 第７図 ＴΔ 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 ＴＡ 第１５図 １ｆＭＨｚｌ−
第３図は、その要部素子を示す拡大断面図、第４図及び
第５図は、本発明共振器の電磁界分布を示す断面概略図
、第６図は、本発明共振器における要部素子の作動説明
のための曲線図、第７図及び第１４図は、本発明共振器
を用いて構成した空中線共用装置を示す図、第８図乃至
第１３図は、その作動説明のための等価回路図、第１５
図及び第１６図は、本発明共振器を用いて構成した空中
線共用装置の特性曲線図で、１：筐体、２：共振素子、
３：共振周波数の微細調整素子、３ド螺子部分、３２：
誘電体ブロック、３３：ロックナツト、４１及び４２：
結合ループ、５１及び５２：結合端子、６：外部導体、
７：内部導体、８：セパレータ、９：リング状の押え金
具、１０及び１１：止め螺子、ＣＬ：共通線路、Ｐｌ乃
至Ｐｎ：分岐点、ＣＡＶ、乃至ＣＡＶｎ、 ＣＡＶｌｌ
、 ＣＡＶ１２乃至ＣＡＶｒｕ 、 ＣＡＶｎ２：本発
明共振器、ＢＬＩ乃至ＢＬｎ 、 ＢＬ＋＋、ＢＬＩ
２乃至ＢＬｎ ｌ。 ＢＬｎ２ ：分岐線路、Ｔ１乃至Ｔｎ：送信機又は受信
機接続端子、Ｔｎ：共通空中線接続端子である。 第１図 第２図 ス４ 第３図 第４図 第５図 第６図 θ□ 第７図 ＴΔ 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 ＴＡ 第１５図 １ｆＭＨｚｌ−
Claims (5)
- （１）導体より成る筐体と、両端を前記筐体の短絡壁に
密着せしめて前記筐体と同軸状に設けた棒状誘電体より
成る共振素子と、共振周波数微細調整素子と、２個の回
転形結合ループとを以て構成され、ＴＭ＿０＿１＿０モ
ードが励振されることを特徴とする誘電体共振器。 - （２）回転形結合ループが、筐体壁に穿たれた孔隙に基
部が回転自在に挿入された外部導体と、絶縁体より成る
セパレータを介して前記外部導体と同軸状に配設された
内部導体と、前記外部導体の基部外周に突設された鍔状
突起の外周に設けられ、内周面に段部を有するリング状
の押え金具と、このリング状の押え金具に穿たれた挿通
孔を介して前記筐体に螺合せしめられ、前記外部導体を
前記リング状の押え金具と前記筐体間に緩着又は固着せ
しめる螺子と、一端を前記内部導体の内端に、他端を前
記外部導体の基部にそれぞれ取り付けたループとを以て
形成された特許請求の範囲第１項記載の誘電体共振器。 - （３）２個の回転形結合ループが筐体の側壁に設けられ
た特許請求の範囲第１項記載の誘電体共振器。 - （４）２個の回転形結合ループが筐体の短絡壁に設けら
れた特許請求の範囲第１項記載の誘電体共振器。 - （５）何れか一方の回転形結合ループが筐体の側壁に、
他方の回転形結合ループが筐体の短絡壁に設けられた特
許請求の範囲第１項記載の誘電体共振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27939886A JPS63132506A (ja) | 1986-11-23 | 1986-11-23 | 誘電体共振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27939886A JPS63132506A (ja) | 1986-11-23 | 1986-11-23 | 誘電体共振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63132506A true JPS63132506A (ja) | 1988-06-04 |
Family
ID=17610562
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27939886A Pending JPS63132506A (ja) | 1986-11-23 | 1986-11-23 | 誘電体共振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63132506A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0235505U (ja) * | 1988-08-25 | 1990-03-07 | ||
| JPH0436301U (ja) * | 1990-07-25 | 1992-03-26 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5789301A (en) * | 1980-11-25 | 1982-06-03 | Nippon Dengiyou Kosaku Kk | Variable load q type filter |
| JPS61128603A (ja) * | 1984-11-27 | 1986-06-16 | Nippon Dengiyou Kosaku Kk | 空中線共用装置 |
| JPS62177257A (ja) * | 1986-01-28 | 1987-08-04 | 日産テクシス株式会社 | 流体噴射式織機における緯糸除去装置 |
-
1986
- 1986-11-23 JP JP27939886A patent/JPS63132506A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5789301A (en) * | 1980-11-25 | 1982-06-03 | Nippon Dengiyou Kosaku Kk | Variable load q type filter |
| JPS61128603A (ja) * | 1984-11-27 | 1986-06-16 | Nippon Dengiyou Kosaku Kk | 空中線共用装置 |
| JPS62177257A (ja) * | 1986-01-28 | 1987-08-04 | 日産テクシス株式会社 | 流体噴射式織機における緯糸除去装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0235505U (ja) * | 1988-08-25 | 1990-03-07 | ||
| JPH0436301U (ja) * | 1990-07-25 | 1992-03-26 |
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