JPS63130749A - 高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼 - Google Patents
高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼Info
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- JPS63130749A JPS63130749A JP27673786A JP27673786A JPS63130749A JP S63130749 A JPS63130749 A JP S63130749A JP 27673786 A JP27673786 A JP 27673786A JP 27673786 A JP27673786 A JP 27673786A JP S63130749 A JPS63130749 A JP S63130749A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、熱間鍛造によって製作される部品、例えばナ
ックルアーム、ナックノンスピンドルなどの素材として
利用される高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼に関するもの
である。
ックルアーム、ナックノンスピンドルなどの素材として
利用される高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼に関するもの
である。
（従来の技術）
従来、熱間鍛造によって上記に例示した部品を製作する
場合に、熱間鍛造後に焼入れ・焼もどしの熱処理を施す
ことも多い。この熱処理においては、■オーステナイト
化のための加熱、■オーステナイトからの冷却、■焼入
れ後の焼もどし、などに代表される工程をとるのが普通
である。
場合に、熱間鍛造後に焼入れ・焼もどしの熱処理を施す
ことも多い。この熱処理においては、■オーステナイト
化のための加熱、■オーステナイトからの冷却、■焼入
れ後の焼もどし、などに代表される工程をとるのが普通
である。
しかしながら、このような熱処理（調質処理）を行なう
場合には、鍛造品を再加熱するための熱処理炉や、冷却
するための焼入槽および焼もどしを行なうためのテンパ
ー炉などを必要とすることから、作業工数および設備費
が増大する。
場合には、鍛造品を再加熱するための熱処理炉や、冷却
するための焼入槽および焼もどしを行なうためのテンパ
ー炉などを必要とすることから、作業工数および設備費
が増大する。
そこで、上記の調質処理を行なわなくとも高靭性が得ら
れるように、素材にＶ（バナジウム）を添加することも
行なわれ、熱間鍛造後に空冷、衝風筒等により冷却する
ことによって非調質で高靭性を得るようにすることもあ
った。
れるように、素材にＶ（バナジウム）を添加することも
行なわれ、熱間鍛造後に空冷、衝風筒等により冷却する
ことによって非調質で高靭性を得るようにすることもあ
った。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、■を添加して熱間鍛造後に非調質で高靭
性が得られるようにした場合には、靭性のばらつきをき
たしやすく、品質の安定した鍛造品を得ることができな
い場合もありうるという問題点があった。
性が得られるようにした場合には、靭性のばらつきをき
たしやすく、品質の安定した鍛造品を得ることができな
い場合もありうるという問題点があった。
（発明の目的）
本発明はこのような従来の問題点に着目してなされたも
ので、熱間鍛造後においてオーステナイト化のための再
加熱および再加熱後の急冷（焼入れ）ならびに焼もどし
の熱処理を行なわずとも、熱間鍛造後に当該熱間鍛造時
の残熱を利用して焼入れすることにより高強度でかつ高
靭性の鍛造品が得られ、その後の焼もどしを省略するこ
とが可能である高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼を提供す
ることを目的としているものである。
ので、熱間鍛造後においてオーステナイト化のための再
加熱および再加熱後の急冷（焼入れ）ならびに焼もどし
の熱処理を行なわずとも、熱間鍛造後に当該熱間鍛造時
の残熱を利用して焼入れすることにより高強度でかつ高
靭性の鍛造品が得られ、その後の焼もどしを省略するこ
とが可能である高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼を提供す
ることを目的としているものである。
［発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
本発明による高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼は、重量％
で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜３．０％、Ａ
立：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００６へ−０，０
２５％を含み、必要に応じてＭｏ：０．０１〜０．７％
、Ｎｂ：０、Ｏ２Ｎ２．１％のうちから選ばれる１種ま
たは２種を含み、同じく必要に応じてＳ：０．１５％以
下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ｂ
ｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下のうちから選ば
れる１種または２種以上を含み、より望ましくはＭｎ＋
Ｃｒ ： １ 、５〜４ 、０％であり、残部実質的に
Ｆｅおよび不純物よりなり、熱間鍛造後Ａｒ３変態点以
上で急冷することにより高い靭性および７０％以上の耐
力比が得られることを特徴とするものである。
で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜３．０％、Ａ
立：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００６へ−０，０
２５％を含み、必要に応じてＭｏ：０．０１〜０．７％
、Ｎｂ：０、Ｏ２Ｎ２．１％のうちから選ばれる１種ま
たは２種を含み、同じく必要に応じてＳ：０．１５％以
下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ｂ
ｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下のうちから選ば
れる１種または２種以上を含み、より望ましくはＭｎ＋
Ｃｒ ： １ 、５〜４ 、０％であり、残部実質的に
Ｆｅおよび不純物よりなり、熱間鍛造後Ａｒ３変態点以
上で急冷することにより高い靭性および７０％以上の耐
力比が得られることを特徴とするものである。
次に、本発明による高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼の成
分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
Ｃ：０．０４〜０．１５％
Ｃは鍛造品の強度を確保するのに有効な元素であり、こ
のような効果を得るためには０．０４％以上含有させる
ことが必要である。しかし、多すぎると靭性が低下する
ので０．１５％以下とした。
のような効果を得るためには０．０４％以上含有させる
ことが必要である。しかし、多すぎると靭性が低下する
ので０．１５％以下とした。
Ｓｉ ： １．０％以下
Ｓｉは鋼溶製時において脱酸作用を有する元素であるが
、多すぎると靭性を低下させるので１．０％以下とした
。
、多すぎると靭性を低下させるので１．０％以下とした
。
Ｍｎ：０．５〜３．０％
Ｍｎは鋼溶製時において脱酸作用および脱硫作用を有し
ていると共に、介在物の形態を制御し、焼入性を向上さ
せて鍛造品の強度を高めるのに有効な元素であり、この
ような効果を得るためには０．５％以」二含有させるこ
とが必要である。しかし、含有量が多すぎると被削性を
劣化させると共に、延性を低下させるので３．０％以下
とすることが必要である。
ていると共に、介在物の形態を制御し、焼入性を向上さ
せて鍛造品の強度を高めるのに有効な元素であり、この
ような効果を得るためには０．５％以」二含有させるこ
とが必要である。しかし、含有量が多すぎると被削性を
劣化させると共に、延性を低下させるので３．０％以下
とすることが必要である。
Ｃｒ：０．５〜３．０％
Ｃｒは焼入性を向上して鍛造品の強度を高めるのに有効
な元素であり、このような効果を得るためには０．５％
以上含有させることが必要である。しかし、多すぎると
強度が大きくなりすぎ、靭性が低下することとなるので
３．０％以下とする必要がある。
な元素であり、このような効果を得るためには０．５％
以上含有させることが必要である。しかし、多すぎると
強度が大きくなりすぎ、靭性が低下することとなるので
３．０％以下とする必要がある。
また、強度のより一層の向上ならびに良好な靭性の確保
のためにはＭ ｎ ＋ Ｃｒで１．５〜４．０％の範囲
とすることがより望ましい。
のためにはＭ ｎ ＋ Ｃｒで１．５〜４．０％の範囲
とすることがより望ましい。
Ａ文 ：０．０１〜０．０５％
Ａｎは鋼の溶製時において強い脱酸作用を有する元素で
あり、鋼中の酸化物系介在物を減少させて強度を増大さ
せるのに有効であるので、このような効果を得るために
０．０１％以上とした。しかし、含有量が多すぎると固
溶Ｎの量を減少させて、Ｎの添加効果をなくしてしまう
ので０．０５％以下とすることが必要である。
あり、鋼中の酸化物系介在物を減少させて強度を増大さ
せるのに有効であるので、このような効果を得るために
０．０１％以上とした。しかし、含有量が多すぎると固
溶Ｎの量を減少させて、Ｎの添加効果をなくしてしまう
ので０．０５％以下とすることが必要である。
Ｎ：０．００６〜０．０２５％
Ｎは鍛造品の強度を向上させるのに有効な元素であり、
熱間鍛造後Ａｒ３変態点以上での急冷によって７０％以
上の耐力比を確保するのに有効な元素であるので、この
ような効果を得るために−０，００６％以上とした。し
かし、多すぎるとかえって靭性の低下をもたらすので０
．０２５％以下とした。
熱間鍛造後Ａｒ３変態点以上での急冷によって７０％以
上の耐力比を確保するのに有効な元素であるので、この
ような効果を得るために−０，００６％以上とした。し
かし、多すぎるとかえって靭性の低下をもたらすので０
．０２５％以下とした。
Ｍｏ：０．０１〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％
のうちから選ばれる１種または２種ＭｏおよびＮｂはい
ずれもフェライトの析出を長時間側に移行させ、焼入性
を向上させて強度を高めるのに有効な元素であるので、
このような効果を得るために、ＭｏおよびＮｂのうちか
ら選ばれる１種または２種をＭＯは０．０１％以上、Ｎ
ｂも０．０１％以上必要に応じて含有させるのもよい。
のうちから選ばれる１種または２種ＭｏおよびＮｂはい
ずれもフェライトの析出を長時間側に移行させ、焼入性
を向上させて強度を高めるのに有効な元素であるので、
このような効果を得るために、ＭｏおよびＮｂのうちか
ら選ばれる１種または２種をＭＯは０．０１％以上、Ｎ
ｂも０．０１％以上必要に応じて含有させるのもよい。
しかし、多量に含有させても添加効果の向上はさほどみ
られず、かえって経済的に不利となるので、添加すると
してもＭＯは０．７％以下、Ｎｂは０．１％以下とする
必要がある。
られず、かえって経済的に不利となるので、添加すると
してもＭＯは０．７％以下、Ｎｂは０．１％以下とする
必要がある。
Ｓ：０．１５％以下、Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．
００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以
下のうちから選ばれる１種または２種以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ 、Ｔｅはいずれも被削性を向上
させる元素であるので、鍛造品において被削性が良好で
あることが要求される場合にはこれらのうちから選ばれ
る１種または２種以上を適量添加するのもよい。しかし
ながら、添加量が多すぎると熱間加工性を低下させたり
靭性を劣化させたりするので、添加するとしても、Ｓは
０．１５％以下、Ｐｂは０．３％以下、Ｃａは０．００
５％以下、Ｂｉは０．３％以下、Ｔｅは０．３％以下と
する必要がある。
００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以
下のうちから選ばれる１種または２種以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｃａ、Ｂｉ 、Ｔｅはいずれも被削性を向上
させる元素であるので、鍛造品において被削性が良好で
あることが要求される場合にはこれらのうちから選ばれ
る１種または２種以上を適量添加するのもよい。しかし
ながら、添加量が多すぎると熱間加工性を低下させたり
靭性を劣化させたりするので、添加するとしても、Ｓは
０．１５％以下、Ｐｂは０．３％以下、Ｃａは０．００
５％以下、Ｂｉは０．３％以下、Ｔｅは０．３％以下と
する必要がある。
このような化学成分をもつ本発明による鍛造焼入鋼を所
望の形状に熱間鍛造したのち、この熱間鍛造の際の残熱
を利用し、そして必要に応じて適宜に温度を降下させて
、Ａｒ３変態点以上（例えば、Ａｒ３＋５０℃位）の温
度から急冷して焼入れを行うことによって、高い靭性お
よび７０％以上の耐力比をもつ鍛造品を得ることが可能
であり、焼もどしを必ずしも行わなくとも靭性のすぐれ
た鍛造品を非調質で得ることができる。
望の形状に熱間鍛造したのち、この熱間鍛造の際の残熱
を利用し、そして必要に応じて適宜に温度を降下させて
、Ａｒ３変態点以上（例えば、Ａｒ３＋５０℃位）の温
度から急冷して焼入れを行うことによって、高い靭性お
よび７０％以上の耐力比をもつ鍛造品を得ることが可能
であり、焼もどしを必ずしも行わなくとも靭性のすぐれ
た鍛造品を非調質で得ることができる。
（実施例）
第１表に示す本発明鋼（Ｎｏ、 １〜７）および比較
鋼（Ｎｏ、 ８〜１０）を溶製したのち造塊し、各鋼毎
に１２００°Ｃで０．５ｈｒ加熱保持したあと熱間鍛造
を行ない、直径４０ｍｍの丸棒材とし、熱間鍛造後に約
９００ ’Ｏ以上の温度から水冷により急速冷却した。
鋼（Ｎｏ、 ８〜１０）を溶製したのち造塊し、各鋼毎
に１２００°Ｃで０．５ｈｒ加熱保持したあと熱間鍛造
を行ない、直径４０ｍｍの丸棒材とし、熱間鍛造後に約
９００ ’Ｏ以上の温度から水冷により急速冷却した。
次いで、各鍛造品より厚さ１５ｍｍ、幅３０ｍｍの供試
材を採取し、各供試材について、降伏点、引張強さ、＃
力比、衝撃値（−５０℃、２３°Ｃ）および硬さくＨＶ
）を測定した。これらの結果を第２表に示す。
材を採取し、各供試材について、降伏点、引張強さ、＃
力比、衝撃値（−５０℃、２３°Ｃ）および硬さくＨＶ
）を測定した。これらの結果を第２表に示す。
第１表および第２表より明らかなように、本発明鋼（Ｎ
ｏ、 １〜７）はいずれも非調質の状態において衝撃値
が大で高靭性のものになっているとともに、７０％以上
の耐力比が得られていて高強度のものとなっていること
が認められた。
ｏ、 １〜７）はいずれも非調質の状態において衝撃値
が大で高靭性のものになっているとともに、７０％以上
の耐力比が得られていて高強度のものとなっていること
が認められた。
これに対してＮ量が少ないＮ００８の比較鋼では７０％
以上の耐力比を得ることができず、またＮ量が多いＮｏ
、 ９の比較鋼では衝撃値がかなり低く、さらにＣｒ量
が少ないＮｏ、１０の比較鋼では低温での衝撃値がかな
り低いものとなっていることが認められた。
以上の耐力比を得ることができず、またＮ量が多いＮｏ
、 ９の比較鋼では衝撃値がかなり低く、さらにＣｒ量
が少ないＮｏ、１０の比較鋼では低温での衝撃値がかな
り低いものとなっていることが認められた。
［発明の効果］
以上説明してきたように、本発明による高強度高靭性熱
間鍛造焼入用鋼は、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃ
ｒ：０．５〜３．０％、Ａｌ：Ｏ，Ｏ１〜０．０５％、
Ｎ：０．００６〜０．０２５％を含み、必要に応じてＭ
ｏ：０．０１〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％の
うちから選ばれる１種または２種を含み、同じく必要に
応じてＳ：０．１５％以下。
間鍛造焼入用鋼は、重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５
％、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃ
ｒ：０．５〜３．０％、Ａｌ：Ｏ，Ｏ１〜０．０５％、
Ｎ：０．００６〜０．０２５％を含み、必要に応じてＭ
ｏ：０．０１〜０．７％、Ｎｂ：０．０１〜０．１％の
うちから選ばれる１種または２種を含み、同じく必要に
応じてＳ：０．１５％以下。
Ｐｂ：０．３％以下、Ｃａ：０．００５％以下。
Ｂｉ：０．３％以下、Ｔｅ：０．３％以下のうちから選
ばれる１種または２種以上を含み、より望ましくはＭｎ
＋Ｃｒ ： １ 、５〜４ 、０％であり、残部実質的
にＦｅおよび不純物よりなり、熱間鍛造後Ａｒ３変態点
以上で急冷することにより高い靭性および７０％以上の
耐力比が得られるものであるから、熱間鍛造後に調質処
理を施す必要がなく、焼入れ時の加熱は熱間鍛造の残熱
を利用することができるため、熱間鍛造後に別工程で焼
入れを行なう場合のように焼入れ温度への再加熱を省略
することが可能であると共に、焼入れ後の焼もどし処理
をも省略することが可能であり、非調質で高靭性および
耐力比７０％以上の高強度が得られ、かつまた従来の■
添加鋼のような靭性のばらつきを生じがたい熱間鍛造焼
入用鋼であるという非常に優れた効果がもたらされる。
ばれる１種または２種以上を含み、より望ましくはＭｎ
＋Ｃｒ ： １ 、５〜４ 、０％であり、残部実質的
にＦｅおよび不純物よりなり、熱間鍛造後Ａｒ３変態点
以上で急冷することにより高い靭性および７０％以上の
耐力比が得られるものであるから、熱間鍛造後に調質処
理を施す必要がなく、焼入れ時の加熱は熱間鍛造の残熱
を利用することができるため、熱間鍛造後に別工程で焼
入れを行なう場合のように焼入れ温度への再加熱を省略
することが可能であると共に、焼入れ後の焼もどし処理
をも省略することが可能であり、非調質で高靭性および
耐力比７０％以上の高強度が得られ、かつまた従来の■
添加鋼のような靭性のばらつきを生じがたい熱間鍛造焼
入用鋼であるという非常に優れた効果がもたらされる。
Claims (4)
- （１）重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１
．０％以下、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜
３．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ；０．００
６〜０．０２５％を含み、残部実質的にＦｅおよび不純
物よりなり、熱間鍛造後Ａｒ＿３変態点以上で急冷する
ことにより高い靭性および７０％以上の耐力比が得られ
ることを特徴とする高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼。 - （２）重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１
．０％以下、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜
３．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６〜０．０２５％、およびＭｏ：０．０１〜０．７％、
Ｎｂ：０．０１〜０．１％のうちから選ばれる１種また
は２種を含み、残部実質的にＦｅおよび不純物よりなり
、熱間鍛造後Ａｒ＿３変態点以上で急冷することにより
高い靭性および７０％以上の耐力比が得られることを特
徴とする高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼。 - （３）重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１
．０％以下、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ｃｒ：０．５〜
３．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６〜０．０２５％、およびＳ：０．１５％以下、Ｐｂ：
０．３％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ｂｉ：０．３
％以下、Ｔｅ：０．３％以下のうちから選ばれる１種ま
たは２種以上を含み、残部実質的にＦｅおよび不純物よ
りなり、熱間鍛造後Ａｒ＿３変態点以上で急冷すること
により高い靭性および７０％以上の耐力比が得られるこ
とを特徴とする高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼。 - （４）重量％で、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓｉ：１
．０％以下、Ｍｎ：０．５〜３・０％、Ｃｒ：０．５〜
３．０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００
６〜０．０２５％、およびＭｏ：０．０１〜０．７％、
Ｎｂ：０．０１〜０．１％のうちから選ばれる１種また
は２種、さらにＳ：０．１５％以下、Ｐｂ：０．３％以
下、Ｃａ：０．００５％以下、Ｂｉ：０．３％以下、Ｔ
ｅ：０．３％以下のうちから選ばれる１種または２種以
上を含み、残部実質的にＦｅおよび不純物よりなり、熱
間鍛造後Ａｒ＿３変態点以上で急冷することにより高い
靭性および７０％以上の耐力比が得られることを特徴と
する高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61276737A JP2508034B2 (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61276737A JP2508034B2 (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63130749A true JPS63130749A (ja) | 1988-06-02 |
| JP2508034B2 JP2508034B2 (ja) | 1996-06-19 |
Family
ID=17573642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61276737A Expired - Lifetime JP2508034B2 (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高強度高靭性熱間鍛造焼入用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2508034B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009057731A1 (ja) | 2007-10-29 | 2009-05-07 | Nippon Steel Corporation | マルテンサイト型熱間鍛造用非調質鋼及び熱間鍛造非調質鋼部品 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524953A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Daido Steel Co Ltd | Not thermally refined high strength steel |
| JPS5983719A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nippon Steel Corp | 非調質高強度鋼の製造法 |
| JPS61238941A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用の非調質棒鋼 |
-
1986
- 1986-11-21 JP JP61276737A patent/JP2508034B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524953A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Daido Steel Co Ltd | Not thermally refined high strength steel |
| JPS5983719A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nippon Steel Corp | 非調質高強度鋼の製造法 |
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| US9376738B2 (en) | 2007-10-29 | 2016-06-28 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot forging use non-heat-treated steel and hot forged non-heat-treated steel part |
| US9487848B2 (en) | 2007-10-29 | 2016-11-08 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot forging use non-heat-treated steel and hot forged non-heat-treated steel part |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2508034B2 (ja) | 1996-06-19 |
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