JPS63120703A - 高圧重合反応器で放圧する際に固体放出を減少させる分離装置 - Google Patents
高圧重合反応器で放圧する際に固体放出を減少させる分離装置Info
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- JPS63120703A JPS63120703A JP62235062A JP23506287A JPS63120703A JP S63120703 A JPS63120703 A JP S63120703A JP 62235062 A JP62235062 A JP 62235062A JP 23506287 A JP23506287 A JP 23506287A JP S63120703 A JPS63120703 A JP S63120703A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、開始剤の存在下に500〜4000バールの
圧力及び150〜350℃の温度でエチレンの重合又は
エチレンとエチレン系不飽和コモノマーとの共重合のた
めに使用される管型反応器又はオートクレーブ用の、反
応器又はオートクレーブ中に存在する反応混合物の放圧
の際に固体放出を紘少さ仕る分離装置に関する従来の技
術 エチレンの重合又はエチレンと別のエチレン基の重合性
単量体との共重合は、管型反応器又はオートクレーブ中
で4000バール以下の圧力及び150〜350℃の温
度で開始剤(ラジカル開始剤)及び場合により調節剤の
(7,注下に実施される。
圧力及び150〜350℃の温度でエチレンの重合又は
エチレンとエチレン系不飽和コモノマーとの共重合のた
めに使用される管型反応器又はオートクレーブ用の、反
応器又はオートクレーブ中に存在する反応混合物の放圧
の際に固体放出を紘少さ仕る分離装置に関する従来の技
術 エチレンの重合又はエチレンと別のエチレン基の重合性
単量体との共重合は、管型反応器又はオートクレーブ中
で4000バール以下の圧力及び150〜350℃の温
度で開始剤(ラジカル開始剤)及び場合により調節剤の
(7,注下に実施される。
発熱重合反応の際には、形成される重合体1にg当り約
800 kcalの反応器が発生し、核熱は迅速に除)
にされねばならない。このことは、エチレン及び場合に
よりポリエチレンの炭素、水素及びメタンへの分解を惹
起する反応混合物の過熟を回避するために必要である。
800 kcalの反応器が発生し、核熱は迅速に除)
にされねばならない。このことは、エチレン及び場合に
よりポリエチレンの炭素、水素及びメタンへの分解を惹
起する反応混合物の過熟を回避するために必要である。
分解反応は同様に激しい発熱的でありかつ以下の反応式
に基づき進行する: 1 ) CdE*→C+ CII++ 30kcal/
mo12 ) CylL→2 C+ 211t+ I
I kcal/mo13 ) 1/n(CrO2)n=
c + CHa+ 8 kcal/mol主として(8
5〜95%)、エチレンの分解は反応式I)に基づき進
行し、メタン及び炭素を形成する、この際」550℃ま
での温度が達成される;僅かに(10〜15%)、エチ
レン分解の際に水素及び炭素が発生する。この場合、温
度は680℃まで上昇することがある。
に基づき進行する: 1 ) CdE*→C+ CII++ 30kcal/
mo12 ) CylL→2 C+ 211t+ I
I kcal/mo13 ) 1/n(CrO2)n=
c + CHa+ 8 kcal/mol主として(8
5〜95%)、エチレンの分解は反応式I)に基づき進
行し、メタン及び炭素を形成する、この際」550℃ま
での温度が達成される;僅かに(10〜15%)、エチ
レン分解の際に水素及び炭素が発生する。この場合、温
度は680℃まで上昇することがある。
従って、管型反応器又はオートクレーブで操作する際に
は重合を制御する、即ち反応器を十分に導出する手段を
講じて実施することが極めて重要である。しかしながら
、このことは実地には常には達成されない。技術的欠陥
、制御もしくは測定装置の故障により、必要な熱導出が
もはや保証されずかつ反応器内に存在する反応混合物の
分解が開始する情況が生じる。このような場合には、常
用の自動制御装置を用いていわゆる緊急プログラムが開
始せしめられる。
は重合を制御する、即ち反応器を十分に導出する手段を
講じて実施することが極めて重要である。しかしながら
、このことは実地には常には達成されない。技術的欠陥
、制御もしくは測定装置の故障により、必要な熱導出が
もはや保証されずかつ反応器内に存在する反応混合物の
分解が開始する情況が生じる。このような場合には、常
用の自動制御装置を用いていわゆる緊急プログラムが開
始せしめられる。
反応器へのエチレン、場合によりコモノマー、開始剤及
び調節剤の装入が中断され、反応器の弁が解放され、該
弁を介して反応器内に存在する反応混合物が大気へ放圧
される。オートクレーブ又は前型反応器から反応混合物
を大気へ放圧する際に、熱いガス/生成物混合物の点火
を行うことは公知である。
び調節剤の装入が中断され、反応器の弁が解放され、該
弁を介して反応器内に存在する反応混合物が大気へ放圧
される。オートクレーブ又は前型反応器から反応混合物
を大気へ放圧する際に、熱いガス/生成物混合物の点火
を行うことは公知である。
刊行文献には、発生ずる爆発は“エリアリス(aeri
als)”と称されている。エリアリスを回避するため
に、米国特許第3781256号明細書に1つの方法が
開示された。該方法は、分解した反応混合物を、それが
反応器を出た後に、水を充填したプラスチック袋が存在
する導管に導き、温度及び反応混合物が流入するいわゆ
るオーバールーフ管内に構成される圧力によってプラス
チック袋を破壊し、この際流出する水によって反応混合
物を、ガスが大気中に流出する際に発火が起こらないま
でに冷却することよりなる。
als)”と称されている。エリアリスを回避するため
に、米国特許第3781256号明細書に1つの方法が
開示された。該方法は、分解した反応混合物を、それが
反応器を出た後に、水を充填したプラスチック袋が存在
する導管に導き、温度及び反応混合物が流入するいわゆ
るオーバールーフ管内に構成される圧力によってプラス
チック袋を破壊し、この際流出する水によって反応混合
物を、ガスが大気中に流出する際に発火が起こらないま
でに冷却することよりなる。
しかし、この公知手段は、確かに反応混合物が野外に放
圧される際に爆発の危険を紘少さ仕るが、炭化水素及び
固体物質例えば煤、微粒子及び租拉子状ポリエヂレン粉
末の放出は阻止されない。使用される反応器のその都度
の大きさに基づき、放圧]二程で200に9までの固体
が放出され、このことは環境の極めて著しい汚染を惹起
する。
圧される際に爆発の危険を紘少さ仕るが、炭化水素及び
固体物質例えば煤、微粒子及び租拉子状ポリエヂレン粉
末の放出は阻止されない。使用される反応器のその都度
の大きさに基づき、放圧]二程で200に9までの固体
が放出され、このことは環境の極めて著しい汚染を惹起
する。
発明が解決しようとする問題点
従って、本発明の課題は、エチレンの重合のために使用
される管型反応器又はオートクレーブで放圧]−程の際
に発生する固体の放出を減少ないしは有効に排除するこ
とのできる分離装置を開発することであった。
される管型反応器又はオートクレーブで放圧]−程の際
に発生する固体の放出を減少ないしは有効に排除するこ
とのできる分離装置を開発することであった。
問題点を解決するだめの手段
[1り記課題は、本発明により、特許請求の範囲第1項
から第6項までに記載の、管型反応器又はオートクレー
ブ中に存在する反応混合物が放圧工程で野外に流出する
前に貫流する分離装置を用いて解決される。
から第6項までに記載の、管型反応器又はオートクレー
ブ中に存在する反応混合物が放圧工程で野外に流出する
前に貫流する分離装置を用いて解決される。
発明の作用及び効果
反応混合物の反応装置(オートクレーブ又は前型反応器
)からの放圧は、多数の理由から実施されるかないしは
実施されねばならない。いわゆる緊急プログラムの開始
は、ボタン押しく手動による)又は、たいていの場合に
おけるように、自動回路によって行われる。後前は市販
の測定及び調節システム(例えばAEGロジステート)
である。反応器の圧力及び温度監視のための上限マーク
の1つが達成されると、自動的に反応器の多数の弁の解
放により反応混合物の放圧が行われる。この動作は例え
ば反応混合物の分解の際、更にまた誤測定の際もしくは
その他の技術的欠陥の際にも行われる。複台の2つの場
合には、いわゆる誤開始と称される。この際、反応器内
に存在する、実際に分解を起こしていない反応混合物も
同様に反応器から野外に放圧される。この際に煤だけで
はなく、ポリエチレン粒子がエチレン及び場合によりそ
の他の炭化水素と一緒に野外に放出される。
)からの放圧は、多数の理由から実施されるかないしは
実施されねばならない。いわゆる緊急プログラムの開始
は、ボタン押しく手動による)又は、たいていの場合に
おけるように、自動回路によって行われる。後前は市販
の測定及び調節システム(例えばAEGロジステート)
である。反応器の圧力及び温度監視のための上限マーク
の1つが達成されると、自動的に反応器の多数の弁の解
放により反応混合物の放圧が行われる。この動作は例え
ば反応混合物の分解の際、更にまた誤測定の際もしくは
その他の技術的欠陥の際にも行われる。複台の2つの場
合には、いわゆる誤開始と称される。この際、反応器内
に存在する、実際に分解を起こしていない反応混合物も
同様に反応器から野外に放圧される。この際に煤だけで
はなく、ポリエチレン粒子がエチレン及び場合によりそ
の他の炭化水素と一緒に野外に放出される。
ところで、本発明の構成によれば、反応器から到来する
反応混合物は放圧の際に、人気に述する前に分離装置を
貫流しなければならない。
反応混合物は放圧の際に、人気に述する前に分離装置を
貫流しなければならない。
実施例
次に、図示の実施例により本発明の詳細な説明する。
分離装置1〜11は、下方1/4に水が充填されており
かつ比較的幅広い導管を介して別の分離容器が後続され
た分離容器Iからなる。(f利には、分離装置は2又は
3個の分離容器から構成されている。分□離容器1に後
続された分離容器1aは、固体粒子が野外に直接的に放
出されるのを防1ヒする組込み部材を備えている。
かつ比較的幅広い導管を介して別の分離容器が後続され
た分離容器Iからなる。(f利には、分離装置は2又は
3個の分離容器から構成されている。分□離容器1に後
続された分離容器1aは、固体粒子が野外に直接的に放
出されるのを防1ヒする組込み部材を備えている。
図面には示されていない反応器の放圧弁の放出導管3は
個々に分離容器Iに案内されている。その都度の反応器
の大きさに基づき、2個又はそれ以上の放圧弁及び/又
は破裂円板を用いることができる。反応器が破裂円板を
装備している場合には、その放出導管は同様に分離容器
1と接続されている。分離容器I内への放出導管の侵入
部は接線方向に配置された圧力管によって、これらは下
向きに容器内に充填された水の表面に向かいかつ水面の
上で終わるように構成されている。容器の充填は約1/
4まで行う。分離容器1内の水位を均一に調整すること
ができるように、容器はオーバフロー管(4〜5)を備
えている。オーバフロー管には、容器内が過圧である場
合には閉鎖しかつオーバフロー管を介するガスの流出を
阻止するフラップ4が設けられている。
個々に分離容器Iに案内されている。その都度の反応器
の大きさに基づき、2個又はそれ以上の放圧弁及び/又
は破裂円板を用いることができる。反応器が破裂円板を
装備している場合には、その放出導管は同様に分離容器
1と接続されている。分離容器I内への放出導管の侵入
部は接線方向に配置された圧力管によって、これらは下
向きに容器内に充填された水の表面に向かいかつ水面の
上で終わるように構成されている。容器の充填は約1/
4まで行う。分離容器1内の水位を均一に調整すること
ができるように、容器はオーバフロー管(4〜5)を備
えている。オーバフロー管には、容器内が過圧である場
合には閉鎖しかつオーバフロー管を介するガスの流出を
阻止するフラップ4が設けられている。
安全装置として、水位の上に容器壁に放射性の水位表示
器6が装備されており、それにより容器内の場合により
存在する生成物の集合もしくはオーバフロー管の閉塞が
表示される。水位表示器6は分離装置の作動のために推
奨されるが、しかしながらずj°効な固体分離のために
は必須要件ではない。
器6が装備されており、それにより容器内の場合により
存在する生成物の集合もしくはオーバフロー管の閉塞が
表示される。水位表示器6は分離装置の作動のために推
奨されるが、しかしながらずj°効な固体分離のために
は必須要件ではない。
分離容器1内では、熱い反応混合物は容器の下方1//
Iに存在する水に衝突する。その際、熱いガス/生成物
混合物の冷却が行われ、大量の水は蒸発する。この際、
放圧工程で反応器から到来する固体物質の大部分は、分
離容器1内の保留される。しかしながら、固体物質の約
20〜40%は分離容器1を出る物質流と共に搬出され
る。該物質流は固体物質の他に放圧されたエチレン、場
合によりその他の炭化水素、蒸気及び連行される水を含
有する。この生成物混合物は分離器容器1の頂部から比
較的幅広い導管2を介して分離容器1aに導入される。
Iに存在する水に衝突する。その際、熱いガス/生成物
混合物の冷却が行われ、大量の水は蒸発する。この際、
放圧工程で反応器から到来する固体物質の大部分は、分
離容器1内の保留される。しかしながら、固体物質の約
20〜40%は分離容器1を出る物質流と共に搬出され
る。該物質流は固体物質の他に放圧されたエチレン、場
合によりその他の炭化水素、蒸気及び連行される水を含
有する。この生成物混合物は分離器容器1の頂部から比
較的幅広い導管2を介して分離容器1aに導入される。
両者の容器間の導管2は、分離容器1aに対する人口で
は200〜11000z、(f利には40〜500mm
の直径をaするべきである。
は200〜11000z、(f利には40〜500mm
の直径をaするべきである。
分離容器1aに対する導管人口は側部にありかつ同様に
接線方向に配置されている。該分離器?+g I aに
は水は充填されていず、その蓋に幅200〜400mm
の流出導管2aが設置されている。
接線方向に配置されている。該分離器?+g I aに
は水は充填されていず、その蓋に幅200〜400mm
の流出導管2aが設置されている。
流出導管2aの前方の分離容器faの内部の、石の下側
に、蓋もしくは容器内壁に対して比較的小さな間隔を置
いて釣鐘形棚段7が組み込まれている。
に、蓋もしくは容器内壁に対して比較的小さな間隔を置
いて釣鐘形棚段7が組み込まれている。
該釣鐘形棚段7は100〜200mmの間隔で設置する
のが有利である、即ちその直径は分離容器1aよりも2
00〜400xxだけ小さく選択すべきである。
のが有利である、即ちその直径は分離容器1aよりも2
00〜400xxだけ小さく選択すべきである。
釣鐘形棚段7を組み込むことにより、放圧された反応混
合物が直接的に容器から流出することが阻止される。物
質流はむしろ制動されかつ釣鐘形棚段7の縁部と容器内
壁もしくは蓋壁との間の比較的狭い通路に向かって転向
せしめられる。流出導管2aの回りの外部に取付けられ
た環状導管8が出発し、当間隔で相互に配置された4つ
の導管9が、前記容器蓋を貫通案内されている。
合物が直接的に容器から流出することが阻止される。物
質流はむしろ制動されかつ釣鐘形棚段7の縁部と容器内
壁もしくは蓋壁との間の比較的狭い通路に向かって転向
せしめられる。流出導管2aの回りの外部に取付けられ
た環状導管8が出発し、当間隔で相互に配置された4つ
の導管9が、前記容器蓋を貫通案内されている。
11り記導管9の端部に、それぞれ1つのスペシャルノ
ズル!0が取付けられている。別の形式のノズルを組込
むことも勿論可能でありかつ大きな直径の分離容器を使
用する際には推奨される。使用されるスペシャルノズル
10は市販されている。レヒラー社(Fa、1、cch
ler1ゲルセンキルヘン在)から市販されている、噴
霧角度60〜90°を有す:4Typ SZ 5〜SZ
14 (D軸方向一完全円錐ノズル(^xial−V
ollkcgelduesen)が有利であることが立
証された。ノズル10には加圧水又は凝縮液を供給し、
その際環状導管8での予圧は、反応器の放圧の際に分離
容器!内で発生せしめられる最高圧力よりも少なくとも
3バール高いべきである。ノズルIOへの加圧水又は凝
縮液の供給は調節弁!1を用いて行う。この際、調節弁
11はいわゆる反応器の緊急プログラムの発生と同時に
、即ち放圧過程が開始すると即座に開く。ノズルから流
出する加圧水もしくは凝縮液の量は数量的に、容器蓋と
釣鐘形棚段7の上面との間の全横断面に亙って、流出導
管2aに向かう物質流に反作用する厚い水幕が形成され
るよにN整する。
ズル!0が取付けられている。別の形式のノズルを組込
むことも勿論可能でありかつ大きな直径の分離容器を使
用する際には推奨される。使用されるスペシャルノズル
10は市販されている。レヒラー社(Fa、1、cch
ler1ゲルセンキルヘン在)から市販されている、噴
霧角度60〜90°を有す:4Typ SZ 5〜SZ
14 (D軸方向一完全円錐ノズル(^xial−V
ollkcgelduesen)が有利であることが立
証された。ノズル10には加圧水又は凝縮液を供給し、
その際環状導管8での予圧は、反応器の放圧の際に分離
容器!内で発生せしめられる最高圧力よりも少なくとも
3バール高いべきである。ノズルIOへの加圧水又は凝
縮液の供給は調節弁!1を用いて行う。この際、調節弁
11はいわゆる反応器の緊急プログラムの発生と同時に
、即ち放圧過程が開始すると即座に開く。ノズルから流
出する加圧水もしくは凝縮液の量は数量的に、容器蓋と
釣鐘形棚段7の上面との間の全横断面に亙って、流出導
管2aに向かう物質流に反作用する厚い水幕が形成され
るよにN整する。
本発明による操作法により、放圧した反応混合物内に存
在する固体物質を実質的に完全に分離装置i〜II内に
抑留することができる。流出導管2aからは、煤及びポ
リエチレン粒子は放出されず、専ら反応器の放圧の際に
到来するエチレン及び場合によりその他のガス状炭化水
素が大気に放出されるにすぎない。
在する固体物質を実質的に完全に分離装置i〜II内に
抑留することができる。流出導管2aからは、煤及びポ
リエチレン粒子は放出されず、専ら反応器の放圧の際に
到来するエチレン及び場合によりその他のガス状炭化水
素が大気に放出されるにすぎない。
加圧水又は凝縮液の噴射時間は、放圧工程の過程で分離
器ls I a内の圧力が!バール未満に低下すると初
めて中止するように選択すべきである。
器ls I a内の圧力が!バール未満に低下すると初
めて中止するように選択すべきである。
慣用の大きさの反応器では、一般に10〜300、有利
には15〜90秒間継続する。この際、水幕を形成する
ためには、1秒間及びノズル当り3〜20、有、利には
5〜1(lの水量が必要である。最適な分離作用のため
に必要な水量及びその噴射のための時間は、その都度の
分離器容積に合わせるべきである。分離器容積もまた反
応器から到来する反応混合物の量に合わせるべきである
。実地には、2〜2513の容積を/rする分離4が好
ましいことが判明した。しかしながら、良好な分離効果
のためには、−層大きな容積を(fする容器を用いて実
施してら4利ではない。
には15〜90秒間継続する。この際、水幕を形成する
ためには、1秒間及びノズル当り3〜20、有、利には
5〜1(lの水量が必要である。最適な分離作用のため
に必要な水量及びその噴射のための時間は、その都度の
分離器容積に合わせるべきである。分離器容積もまた反
応器から到来する反応混合物の量に合わせるべきである
。実地には、2〜2513の容積を/rする分離4が好
ましいことが判明した。しかしながら、良好な分離効果
のためには、−層大きな容積を(fする容器を用いて実
施してら4利ではない。
分離容器の容積と反応器の容積との比は、固体物質のT
r効な分離を行うためには2:lよりも大きく選択すべ
きであり、4:l−10:1の範囲内にある容積比を使
用するのが有利である。
r効な分離を行うためには2:lよりも大きく選択すべ
きであり、4:l−10:1の範囲内にある容積比を使
用するのが有利である。
実施例1
分離装置1〜11の両δの容器は、直径!200zmで
容積それぞれ4.31″′を有していた。
容積それぞれ4.31″′を有していた。
分離容器Iには水950I2を充填した。容器間の接続
導管2は直径400131をaしていた。分離容器内1
aに、直径400ズ18何する流出導管2aの前方に、
容器21の下面に対して10011の間隔を置いて、直
径100(lvを有する釣鐘形棚段7が設置されていた
。説の下面と釣鐘形棚段7の1〜面との間の空間に、ス
ペシャルノズルI O(Fa、 Lcchler、 T
ype SZ 6/461.2H)が取付けられており
、これらのノズルに環状導管8を介して凝縮物を供給し
た。環状導管8での予圧は30バールであった、凝縮物
の供給は調節弁11を用いて反応器の放圧弁の開放と同
時に行った。反応器から、反応混合物0.6tを放圧さ
せた。
導管2は直径400131をaしていた。分離容器内1
aに、直径400ズ18何する流出導管2aの前方に、
容器21の下面に対して10011の間隔を置いて、直
径100(lvを有する釣鐘形棚段7が設置されていた
。説の下面と釣鐘形棚段7の1〜面との間の空間に、ス
ペシャルノズルI O(Fa、 Lcchler、 T
ype SZ 6/461.2H)が取付けられており
、これらのノズルに環状導管8を介して凝縮物を供給し
た。環状導管8での予圧は30バールであった、凝縮物
の供給は調節弁11を用いて反応器の放圧弁の開放と同
時に行った。反応器から、反応混合物0.6tを放圧さ
せた。
放圧工程中に最高圧力は、分離容器l内で6.9バール
でありかつ分離容器la内で6.4バールであり、かつ
約 1.5秒後に達成された。
でありかつ分離容器la内で6.4バールであり、かつ
約 1.5秒後に達成された。
凝縮物供給は20秒間実施した、この際各ノズル毎に1
秒間以内で凝縮物 5.8Qが水幕を形成するために利
用された。凝縮物の噴霧終了後に、分離容器1a内の圧
力は 0.3バ一ル未満の値に低下した。
秒間以内で凝縮物 5.8Qが水幕を形成するために利
用された。凝縮物の噴霧終了後に、分離容器1a内の圧
力は 0.3バ一ル未満の値に低下した。
分離容器■内に95 kV、分離容器1a内に35kg
の固体が沈澱した。固体物質の大気への放出は生じなか
った。
の固体が沈澱した。固体物質の大気への放出は生じなか
った。
例2(比較)
実施例1と同じ反応器で、分離装置を介さずに反応混合
物0.6tを大気に放圧した際に、固体物質約130k
Wが放出された。
物0.6tを大気に放圧した際に、固体物質約130k
Wが放出された。
容積4.31′をaし、但し組込み平材及び水幕を形成
するためのノズルを有していない容器に前記反応器の放
圧を実施した場合には、分離効果は同様に不十分であっ
た。
するためのノズルを有していない容器に前記反応器の放
圧を実施した場合には、分離効果は同様に不十分であっ
た。
容器内に95&yの固体が見いだされた、従ってこの場
合には、微粒子ないし粗粒子状のポリエヂレン粒子35
kgが大気中に放出されたと見なすことができる。
合には、微粒子ないし粗粒子状のポリエヂレン粒子35
kgが大気中に放出されたと見なすことができる。
第1図は本発明による2つの分離容器を存する分離装置
の側断面図及び第2図は第2の分離容器の流出導管の前
方に設置された組込み部材の詳細断面図である。
の側断面図及び第2図は第2の分離容器の流出導管の前
方に設置された組込み部材の詳細断面図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、開始剤の存在下に500〜4000バールの圧力及
び150〜350℃の温度でエチレンの重合又はエチレ
ンとエチレン系不飽和コモノマーとの共重合のために使
用される管型反応器又はオートクレーブ用の、反応器又
はオートクレーブ中に存在する反応混合物の放圧の際に
固体放出を減少させる分離装置(1〜11)において、
放圧された反応混合物を、それが大気に達する前に、直
列に設置された少なくとも2つの分離容器(1、1a)
を介して移行させることを特徴とする、高圧重合反応器
で放圧する際に固体放出を減少させる分離装置。 2、分離容器(1)にその容積の1/4まで水が充填さ
れておりかつ分離容器(1a)が200〜1000mm
、有利には400〜500mmの直径を有する側部の生
成物流入管(2)を有しかつ水が充填されない、特許請
求の範囲第1項記載の分離装置。 3、分離容器(1a)がその流出管(2a)の前に組込
み部材(7、10)を備え、該組込み部材が、放圧され
た反応混合物を流出管(2a)に達する前に偏向させか
つ水幕を通過せしめる、特許請求の範囲第1項又は第2
項記載の分離装置。 4、分離容器(1a)の流出管(2a)の前の水幕を、
放圧工程で反応混合物が分離装置(1〜11)内へ流入
すると同時に形成する、特許請求の範囲第3項記載の分
離装置。 5、水幕をノズル(10)によって形成し、該ノズルを
介して10〜300、有利には15〜90秒間以内、1
時間及びノズル当り3〜20、有利には5〜10lの水
量を貫流させる、特許請求の範囲第3項又は第4項記載
の分離装置。 6、分離容器(1、1a)の容積と反応器の容積との比
が、2:1〜20:1、有利には4:1〜10:1であ
る、特許請求の範囲第1項から第5項までのいずれか1
項に記載の分離装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863633819 DE3633819A1 (de) | 1986-10-04 | 1986-10-04 | Abscheidesystem zur reduktion der feststoffemission bei entspannungsvorgaengen an hochdruckpolymerisationsreaktoren |
DE3633819.2 | 1986-10-04 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63120703A true JPS63120703A (ja) | 1988-05-25 |
Family
ID=6311042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62235062A Pending JPS63120703A (ja) | 1986-10-04 | 1987-09-21 | 高圧重合反応器で放圧する際に固体放出を減少させる分離装置 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4996026A (ja) |
EP (1) | EP0266543B1 (ja) |
JP (1) | JPS63120703A (ja) |
AT (1) | ATE106904T1 (ja) |
DD (1) | DD264151A5 (ja) |
DE (2) | DE3633819A1 (ja) |
NO (1) | NO170336C (ja) |
PT (1) | PT85858A (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4315634C2 (de) * | 1993-05-11 | 1996-04-11 | Hafkesbrink Sven Dipl Ing | Verfahren und Anlage zur Druckentlastung von Reaktoren |
US8163664B2 (en) * | 2004-07-30 | 2012-04-24 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | Fiberglass products for reducing the flammability of mattresses |
EP3120924A1 (en) * | 2015-07-24 | 2017-01-25 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Apparatus and process for relieving pressure in a chemical plant |
US20220106418A1 (en) | 2018-12-18 | 2022-04-07 | Basell Polyolefine Gmbh | High-pressure polymerization process of ethylenically unsaturated monomers in a polymerization reactor |
EP3831472A1 (en) * | 2019-12-03 | 2021-06-09 | Basell Polyolefine GmbH | High-pressure polymerization system and high-pressure polymerization process for the polymerization of ethylenically unsaturated monomers |
CN113976063B (zh) * | 2020-11-24 | 2023-05-09 | 山东联亿新能源科技股份有限公司 | 一种复合材料生产用反应釜 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US544119A (en) * | 1895-08-06 | Apparatus for making chlorin | ||
US565669A (en) * | 1896-08-11 | Apparatus for treating garbage | ||
US3127377A (en) * | 1964-03-31 | Combustion gases | ||
US3427138A (en) * | 1963-10-07 | 1969-02-11 | Exxon Research Engineering Co | Process control system for making butyl rubber |
US3579307A (en) * | 1968-12-31 | 1971-05-18 | Asahi Chemical Ind | Apparatus for recovering acrylonitrile monomer in the production of a polymer |
GB1313836A (en) * | 1970-04-27 | 1973-04-18 | Mitsubishi Petrochemical Co | Process for the preparation of ethylene polymers |
GB1313458A (en) * | 1970-11-27 | 1973-04-11 | Stamicarbon | Process and installation for the preparation of homo- or copolymers of ethylene |
US3719643A (en) * | 1971-01-25 | 1973-03-06 | Dart Ind Inc | High pressure process for polyethylene production |
US3907510A (en) * | 1972-12-26 | 1975-09-23 | Chemsoil Corp | System for burning sulfur and absorbing sulfur dioxide in water |
US4153774A (en) * | 1976-02-17 | 1979-05-08 | Basf Aktiengesellschaft | Manufacture of high pressure polyethylene |
FR2455238A1 (fr) * | 1979-04-25 | 1980-11-21 | Charbonnages Ste Chimique | Procede pour reduire les risques d'inflammation et d'explosion resultant de la decomposition de l'ethylene sous haute pression et dispositif pour la mise en oeuvre dudit procede |
FR2455239A1 (fr) * | 1979-04-25 | 1980-11-21 | Charbonnages Ste Chimique | Procede pour reduire les risques d'inflammation et d'explosion resultant de la decomposition de l'ethylene sous haute pression et dispositif pour la mise en oeuvre dudit procede |
FR2455237A1 (fr) * | 1979-04-25 | 1980-11-21 | Charbonnages Ste Chimique | Procede pour reduire les risques d'inflammation et d'explosion resultant de la decomposition de l'ethylene sous haute pression et dispositif pour la mise en oeuvre dudit procede |
-
1986
- 1986-10-04 DE DE19863633819 patent/DE3633819A1/de not_active Withdrawn
-
1987
- 1987-09-21 JP JP62235062A patent/JPS63120703A/ja active Pending
- 1987-09-26 DE DE3750016T patent/DE3750016D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-26 EP EP87114099A patent/EP0266543B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-26 AT AT87114099T patent/ATE106904T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-10-02 PT PT85858A patent/PT85858A/pt not_active Application Discontinuation
- 1987-10-02 DD DD87307564A patent/DD264151A5/de not_active IP Right Cessation
- 1987-10-02 NO NO874154A patent/NO170336C/no not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-03-24 US US07/328,791 patent/US4996026A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3750016D1 (de) | 1994-07-14 |
EP0266543B1 (de) | 1994-06-08 |
EP0266543A2 (de) | 1988-05-11 |
NO874154D0 (no) | 1987-10-02 |
DD264151A5 (de) | 1989-01-25 |
ATE106904T1 (de) | 1994-06-15 |
US4996026A (en) | 1991-02-26 |
PT85858A (pt) | 1988-11-30 |
DE3633819A1 (de) | 1988-04-14 |
NO874154L (no) | 1988-04-05 |
EP0266543A3 (de) | 1991-07-03 |
NO170336B (no) | 1992-06-29 |
NO170336C (no) | 1992-10-07 |
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