JPS63115655A - 高温鋳片製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は連鋳機により鋳片を熱間圧延で減厚圧延筒の高
温鋳片製造法に関する。

〔従来技術〕

鋳片を熱間圧延で減厚圧延する連鋳機としては、特開昭
６０−１８２０１号公報によって開示されたように、連
鋳機の断熱帯からカッタ出口に至る間の適宜の位置にス
ラブ端部の加熱装置を設けて投入熱量を削減できるよう
にしたものが知られている。

また特開昭６０−５４２４７号公報によって開示された
ようにツインベルトを使用して撓みを防止するもの、及
び特開昭６０−８３７４７号公報によって開示されたよ
うに２個のドラムを用いてロールギャップの距離を調整
して板厚を均一にするものなど、回転する鋳型を使用し
て高速化を図り高温の鋳片を製造して、これを再加熱し
ないで直接圧延するものが知られている。

このような回転する鋳型を使用する鋳造機では高速化が
可能なので、一般に高温鋳片を製造する上で有利である
。−力板材用の鋳片を得るときの最小鍛造比は通常３乃
至４であるが、鋳片の板厚はこの鍛造比を考慮して最小
の板厚となるように鋳造される。

このような連鋳機において、鋳型の冷却区間長は最大鋳
造速度で設計されており、従ってこのような高速鋳造に
おいて最も高温な鋳片が製造できる。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら実際の連鋳作業においては鋳造開始及び終
了時は勿論１次工程での各種操業状況により屡々鋳造速
度を低下させる必要が発生する場合がある。従って鋳造
区間長は一定であるからこのような場合には必然的に鋳
片温度が低下するという問題があった。

本発明は上記事情報に鑑みてなされたものであり、鋳造
速度が低下した場合にも鋳型出側の鋳片の温度が高温を
維持することのできる高温鋳片製造法を提供することを
目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は上記の目的を達成するために、鋳型の壁面と、
この壁面で冷却造形される鋳片の凝固殻面との間に形成
される前型剤層の厚みを、鋳造速度にほぼ反比例して増
減させるようにしたものである。

〔作用〕

上記の方法によると、離型剤の厚みが大であると熱移動
に対する熱抵抗が大きくなり、鋳片は冷却されにくくな
る。この離型剤の厚みを調整することにより常時高温の
鋳片を得ることができる。

〔実施例〕

以下、本発明に係る高温鋳片製造法の一実施例を図面を
参照して説明する。

第１図に本実施例に使用する連鋳機の一例を示す、この
連鋳機は双ベルト式であり、鋳型は矢印Ａ方向に移動す
る１対のベルトｌａ、ｌｂと、上部に設けられた１対の
サイドダム２ａ、２ｂとにで−） より構成されている。この鋳型の上部はノズル３の挿入
を容易にするようにＲ型４に拡げられている。前！ｉ！
１対のベルトｌａ、ｌｂの背面にはそれぞれパッド５ａ
、５ｂが設けられており、これらのパッド５ａ、５ｂに
は多数のヘッダ管６が配設され、これらのヘッダ管６に
はベルトｌａ、Ｌｂの背面に開口されたノズル７が設け
られている。

そしてノズル７よりヘッダ管７を介して高圧の冷却水が
ベルトｌａ、ｌｂの背面に噴出されるようになっている
。この冷却水がパッド５ａ、５ｂとボルトｌａ、ｌｂの
間の面に流れ、ベルトｌａ。

１ｂを冷却するとともに流体抵抗圧により、ベルト１ａ
、ｌｂが浮上するように水膜８が形成されている。ベル
トｌａ、ｌｂはそれぞれ３個のベルトガイドローラ９　
ａ　＋　　ｌ　Ｏａ　＋　　ｌ　ｌ　ａ及び９ｂ。

１０ｂ、ｌｌｂによって回転自在に支持され、かつ張力
が付与され矢印へ方向に回転駆動されている。また前記
鋳型の上部開孔部には溶ｕｈ１２が入ったタンプッシュ
１３が設けられており、このタンプッシュ１３の下部に
設けられた前記ノズル３を介して鋳型に注湯して一定湯
面１４を形成するようになっている。鋳型の下部には鋳
片１５を曲げるベンディングローラ１６と、さらに鋳片
１５を曲げ直す矯正ローラ１７が設けられている。ベル
トｌａ、ｌｂの上方には、これらのベルトｌａ。

１ｂに離型剤１８を塗布するためのヘッダ管１９ａ。

１９ｂが設けられている。ヘッダ’！？　１９　ａには
ノズル２０と導管２１が取付けられており、この導管２
１には可変吐出ポンプ２２が接続されている。

ヘッダ管１９ｂについても図示していないが同様にノズ
ル２０．導管２１及びポンプ２２が設けられている。２
３は可変吐出ポンプ２２を制御する制御盤である。

次に上述した連鋳機を用いて行う本実施例による製造法
を説明す幣。ベルトｌａ、ｌｂの矢印Ａ方向への移動に
従い鋳片１５は下降し、最大鋳造速度でベルトガイドロ
ーラ１１の位置に到達したときに、鋳片１５の内部中心
まで溶湯１２が固化する。もしガイドローラ１１以降で
も鋳片１５の内部中心が固化していないと、鋳片１５の
内部に大きな溶鋼静圧が作用しているから、鋳片１５が
この静圧によりバルジングするので、上記のように設計
されている。従って最大速度で最も高温の鋳片１５が得
られる。鋳造以降の鋳片１５はベンディングローラ１６
で曲げられ、矯正ローラ１７で曲げ直され、次工程の図
示しない圧延機によって所定の製品厚みに圧延される。

このような連鋳機において、ベルト１が溶湯１２に接触
する前に離型剤１８を塗布する。この離型剤１８として
は菜種油、シリコン油または炭素系の煤などを用い、こ
の離型剤１８をＮｚ。

Ａｒガスと混合し、かつ霧化した状態でヘッダ管１９か
らノズル２０を介しポンプ２２の圧力によりベルト１に
吹きつけて離型剤層２４を形成する。

この離型剤層２４の厚みは制御盤２３の指令に基づき可
変吐出ポンプ２２を調整して離型剤量を制御することに
より調整する。

次に本実施例の作用を説明する。鋳型壁面と鋳片１５の
凝固殻面間に介在させる離型剤１８のうち、特に油類の
ものは一般に鋳片１５の高温作用により微細な粒子に分
解され、鋳型壁面に付着している。従って当初に塗布し
て離型剤の厚みに相当した空気膜が鋳型壁面と凝固殻面
との間に存在することになり、熱抵抗が生じる。また溶
融パウダはＳ　ｉ　Ｏｘ、　Ｃａ　Ｏａ、　Ａ　ＱｚＯ
ｓなどが主成分であるため、それ自体が熱抵抗大であり
熱移動を抑制する。

離型剤の厚みをＳ、空気膜あるいはパウダの熱伝導率を
λとすれば、熱移動係数にはに＝λ／Ｓとなる。空気膜
が形成される離型剤では。

λ＝　０．０３　ＫｃａＱ　／ｍ　ｈ　ｒ’ｃであるか
ら、離型剤の厚みを１０μｍ程度にとれば、 Ｋ＝３０００ＫｃａＱ／ｎ（ｈ　ｒ’ｃとなる。

パウダでは概略λ＝０．Ｉ　　ＫｃａＱ／ｍｈ　ｒ”ｃ
であるから、この厚みを３３μｍにすれば、Ｋ＝３００
０ＫｃａＲ／ｒｒｒｈ　ｒ”ｃとなる。

すなわち、熱移動係数には離型剤厚みに比例して変化す
る。一方鋳型での鋳片凝固区間りは一定であるから、鋳
造速度Ｖに反比例して鋳型内での冷却時間ｔが決まる。

すなわちｔ　＝　Ｌ　／　ｖとなる。

冷却時間ｔが長いとそれだけ鋳片は冷えるので、この場
合は熱移動係数Ｋを小さくする。すなわち離型剤厚みＳ
を大きくすればよいことがわかる。

以上の理由により、一定の冷却長を有する鋳型内での凝
固熱の冷却を、最高速度での鋳造を基準にして、これに
より速度が遅くなるに従い離型剤の厚みを大の方向に調
整してゆき、鋳型内で鋳片が冷えすぎないようにし、常
時高温の鋳片を製造することを可能にするものである。

例えば第１図に示す連鋳機では、鋳造される鋳片１５の
厚みは２０乃至５ｏｌＩ１１．板幅は７００乃至１６０
０ｍｍであり、鋳造速度の最大は１０乃至２０　ｍ　／
　ｗｉｎのものが一般的である。そして鋳型冷却長は３
０００乃至４０００ｍとなっている。

このように高速で鋳造する場合の鋳片温度は、鋼材を鋳
込む場合最大鋳造速度時において鋳型出側で１１５０℃
程度である。従来の製造法では鋳造速度が最大時に対し
て５０％低下すると、鋳片温度は約２００℃低下したが
１本実施例により離型剤層２４の厚さを調整すると最大
速度時とほぼ同等の鋳片温度が得られ、再加熱する必要
がない。

すなわち熱間圧延に必要な温度は圧延機入側で１０００
℃であり、第１図に示すような鋳型出側で１１５０℃の
鋳片温度が圧延機入側までに至る間に冷える分を１５０
”Ｃも見込めるので、再加熱することなく直接圧延する
ことが可能である。

第２図にロールコータ方式で離型剤を塗布する第２の実
施例を示す、この方式はタンク２５内に入っている離型
剤１８を矢印Ｂ方向に回転する１対のコータロール２６
．２７を介してベルト１ａの上面に塗布して離型剤層２
４を形成する方式である。この場合はコータロール２６
．２７の回転速度の調整により離型剤層２４の厚みを調
整する。

上述した各実施例は双ベルト方式の連鋳機を使用した場
合について説明したが、特開昭６０−８３７４７号公報
によって示されたような双ドラム方式の連鋳機を使用す
る場合にも適用でき、同等の効果を有する。この場合に
はドラム表面に形成される離型剤層の厚みを鋳型速度の
大小によって３１！整すればよい、また固定鋳型の場合
には供給する離型剤パウダ量を調整する。しかしながら
固定鋳型方式の場合は、鋳造される鋳片の厚さが比較的
厚く、鋳型を出た後の鋳片をスプレー冷却によって冷却
することが主体であるので、離型剤層の厚み調整によっ
て保持温度を制御する効果は少ない。

〔発明の効果〕

上述したように本発明によれば、連鋳機で高温鋳片を製
造するときに、鋳造速度にほぼ反比例して離型剤層の厚
みを調整するようにしたので、鋳造速度が低下しても鋳
型出側の鋳片の温度を高温に維持することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る高温鋳片製造法の一実施例を示す
断面図、第２図は本発明の他の実施例を示す断面図であ
幣。 ｌａ、ｌｂ・・・ベルト、２ａ、２ｂ・・・サイドダム
。 １２・・・溶湯、１５・・・鋳片、１８・・・離型剤、
２４・・・離形剤層。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、連続的に注湯される溶湯を鋳型で冷却し、連鋳機に
   より連続した鋳片を製造する高温鋳片製造法において、
   前記鋳型の壁面と、この壁面で冷却造形される鋳片の凝
   固殻面との間に形成される離型剤層の厚みを、鋳造速度
   にほぼ反比例して増減させることを特徴とする高温鋳片
   製造法。 ２、特許請求の範囲第１項において、鋳型は回転式であ
   り、離型剤は鋳型が溶湯の湯面と接触する直前に塗布さ
   れることを特徴とする高温鋳片製造法。