JPS62865B2 - - Google Patents
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- JPS62865B2 JPS62865B2 JP53115472A JP11547278A JPS62865B2 JP S62865 B2 JPS62865 B2 JP S62865B2 JP 53115472 A JP53115472 A JP 53115472A JP 11547278 A JP11547278 A JP 11547278A JP S62865 B2 JPS62865 B2 JP S62865B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- parts
- mold
- investment
- wax
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Dental Preparations (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
本発明は主として歯科用に用いる型ごと埋没材
に関する。さらに詳細には本発明は模型材および
埋没材としての両性質をそなえた改良された型ご
と埋没材に関する。 従来から一般に行われている歯科鋳造修復法と
しては、埋没鋳造法（ロストワツクス法）や埋没
材模型法（型ごと埋没法）といわれる方法があ
る。 ロストワツクス法とは例えば歯の疾患部分を除
去する窩洞形成を行なつてから、その窩洞形成し
た形成歯のメス型を印象材によつて採得し、その
メス型に模型材（石膏）を注入して形成歯の石膏
模型を作成する。つぎに石膏模型の窩洞（形成歯
の欠損部）に、歯の原型を修復するようにワツク
スを圧接してロウ形成する。このロウ形成した、
窩洞と同一に形成されているロウ型を石膏模型よ
り抽出して確認してからこのロウ型をもとの窩洞
におさめ、そのおさめたロウ型にスプルー線を立
てて石膏模型よりスプルー線と一緒にロウ型を変
形しないように注意しながら抽出する。抽出した
ロウ型を頂部に穴のあいた円錐台にスプルー線で
植立してから円筒型の鋳造リングを円錐台の所定
位置にはめ込み、この鋳造リング内に埋没材を注
入してロウ型とスプルー線を埋没し、埋没材が硬
化した後円錐台とスプルー線をはずし、加熱して
埋没材内のロウ型を焼却除去することによつて鋳
型を作る。この鋳型に鋳造金属の溶湯を流し込ん
でロウ型と同一の鋳造体を作製する。以上の操
作、手順による方法がすなわちロストワツクス法
である。 一方、型ごと埋没法はロストワツクス法で用い
る石膏模型材のかわりに型ごと埋没材を用いる方
法であつて、模型を型ごと埋没材で作製すること
になるから、ロウ型を形成歯の模型から抽出する
操作が省略できる。他の操作や手順はロストワツ
クス法と同一である。この型ごと埋没法の利点
は、模型材や埋没材のかわりに型ごと埋没材を用
いるので模型からロウ型を抽出せずに埋没をする
ため、ロウ型の形成が困難なピン、細溝、特別に
肉薄のもの、複雑なポストなども正確な原型模型
さえ作られていれば精密な鋳造体が得られるとい
うことである。 模型材または埋没材として具備すべき条件とし
ては一般に模型材は歯牙口腔の模型を作製するた
めに使用されるので、その模型を形成したときに
模型の表面がち密になり、破損にもたえる高強度
のものであつて、更に歯牙口腔の原型に近い模型
が得られるような凝結膨脹の殆んどないという性
質をそなえたものが望まれる。一方、埋没材は金
属で歯牙の修復をするための鋳型を作製するのに
使用されるので、その鋳型を形成したときに鋳型
の表面がち密になつて耐熱性があり、鋳造体が容
易に取り出しのできる硬過ぎない鋳型が得られ、
かつ鋳造金属に適合する均一な加熱膨脹を示す性
質をそなえたものが望まれる。 現在、石膏模型からロウ型を抽出する操作が省
略できてロウ型の収縮、変形、破損といつた要因
が除外できる型ごと埋没法が注目され、鋳造床や
鋳造クラスブ鋳造バーなどに主として用いられて
いるが、精度を要求されるクラウンやブリツジな
どの製作には用いられていないようである。それ
は従来、型ごと埋没材として主として用いられて
いるクリストバライト系埋没材や高温用リン酸塩
埋没材が、前者は強度不足、膨脹不足および表面
性状のあらさに原因しており、後者は過膨脹の傾
向、凝結時の発熱によるロウ型の変型、鋳造後の
鋳造体の取出しの際の不便さ、表面性状のあらさ
などに多くの問題があつて、模型材としての諸性
質と埋没材としての諸性質とを同時に満足し得な
いという欠点があるためである。また、模型材と
して模型を形成したとき、その表面性状や強度を
向上させるために石膏に樹脂を混合した樹脂石膏
が知られている。しかしこの樹脂石膏は強度があ
るため模型材としての性質の向上は図れるが、埋
没材としては強度があり過ぎて不適であり型ごと
埋没材として利用できないという欠点がある。と
ころが最近の水溶性メラミン樹脂をみると工業界
での進歩も著るしく、その性能も従来のものとは
異なるものが出現しているので、本発明者らはク
リストバライト系埋没材の結合材として水容性メ
ラミン樹脂を利用した樹脂石膏に着目し、歯科理
工学的な観点から種々実験研究した結果、従来の
クリストバライト系埋没材に水溶性メラミン樹脂
を添加混合することによつて、埋没材としての性
質をそこねることなく、かつ模型材としての諸性
質をも同時に満足し得るような新しい複合構造に
よる型ごと埋没材を開発することに成功し本発明
を完成するに到つた。 すなわち、本発明はα型半水石膏20〜35重量部
とクリストバライト80〜65重量部からなる混合物
100重量部に水溶性メラミン樹脂１〜６重量部を
添加混合した複合構造による型ごと埋没材であ
る。本発明の型ごと埋没材には必要に応じてメラ
ミン樹脂の硬化触媒として塩化アンモニウムを混
入することができる。 本発明に使用するα型半水石膏としては、天然
石膏や化学石膏をオートクレーブ法によつて製造
した市販の歯科用石膏が用いられる。またクリス
トバライトとしては珪石を通常は1470℃以上の温
度で焼いて得たものが使用される。α型半水石膏
とクリストバライトとの混合物の組成は、α型半
水石膏20〜35重量部に対し、クリストバライト80
〜65重量部の範囲内であり、好ましい範囲はα型
半水石膏25〜30重量部に対し、クリストバライト
75〜70重量部である。α型半水石膏が35重量部よ
り多く、クリストバライトが65重量部に達しない
と、鋳型の耐熱性が不充分であり、また鋳型を加
熱してロウ型を焼却するときに鋳型が鋳造金属の
鋳造収縮を補償するだけの加熱膨脹が得られな
い。その一方、α型半水石膏が20重量部を下回
り、クリストバライトが80重量部を上回る場合
は、模型材としての強度が不足し、また表面が荒
くなる。 本発明で使用する水溶性メラミン樹脂として
は、メラミン１分子中に３個のアミノ基を有する
水溶性メチロールメラミン樹脂を用いる。その添
加量はα型半水石膏とクリストバライとの混合物
100重量部に対して、樹脂分として１〜６重量部
であり、好ましい添加量は２〜４重量部である。
１重量部以下では模型材としての強度が不足して
添加した効果がなく、６重量部以上では膨脹率が
小さくなり、鋳造金属の鋳造収縮を補償するだけ
の加熱膨脹が得られない。 本発明の型ごと埋没材には、必要に応じて凝結
時間や凝結膨脹を調節するために調節剤を添加す
ることができる。調節剤としては既知の塩化ナト
リウム、硫酸カリ、ホウ砂、酢酸カリなどを用い
ることができる。 本発明によれば従来の型ごと埋没材には望めな
かつた模型材としての性質と埋没材としての性質
を同時に満足し得る材料が得られ、これは歯科用
としてその用途拡大を可能にするものであつて、
歯科理工学、保存学および補綴学上寄与するとこ
ろ極めて大である。 本発明を以下に実施例により説明する。 実施例において使用した原料はつぎのとおりで
ある。 α型半水石膏 吉野石膏社製のもので、その粒度分布は粒子径
20μ以下が26％、20〜65μが57％、65μ以上が
16.5％であつた。 クリストバライト 市販のＧ―Ｃ社（而至化学工業）製のものを用
いた。その粒度分布は粒子径10μ以下が28％、10
〜30μが65.5％、30μ以上が7.5％であつた。 水溶性メラミン樹脂 日本カーバイド社製の水溶性メラミン樹脂Ｓ―
260を用いた 実施例において作製した試料の性質についての
試験はつぎのように行つた。 １ 模型材としての所要性質についての試験 (1) 凝結膨脹の測定 各試料の混練物を大きさ20mm×20mm×100
mmの凝結膨脹測定用金型にそれぞれ流し込み
経時的にその膨脹率をマイクロメーターによ
つて測定した。 (2) 表面あらさの測定 (1)と同様な試料の混練物をガラス上で硬化
させ、硬化24時間後にガラス面に接して硬化
した表面を小坂式SE―3C型表面万能形状測
定器に荷重0.1ｇの軽圧触針を取り付けて、
その表面あらさを直接的に測定する。 (3) 圧縮強度の測定 各試料の混練物を内径10mm、高さ20mmの圧
縮強度用型枠に注入し、硬化後脱型して24時
間デシケーター内に保存し、40℃で２時間乾
燥してから圧縮強度を測定した。また同様な
方法で作製した試験体を昇温速度10℃／分の
電気炉に入れて900℃まで昇温し30分間保持
した後、室温（20℃）まで自然放冷し、焼却
後の圧縮強度を測定した。 ２ 埋没材としての所要性質についての試験 (1) 加熱膨脹の測定 各試料の混練物を内径10mm、長さ50mmの加
熱膨脹測定用金型にバイブレーターを用いて
注入し、硬化後脱型して試験体とした。試験
体を、昇温速度が10℃／分の電気炉に、一方
を固定し他方には石英棒を接合して入れ、そ
の石英棒を電気炉外に出し、それに1/100mm
精度のダイヤルゲージを取付けてから電気炉
を900℃まで昇温し、各温度ごとの長さの変
化を測定してもとの長さに対する変化率を求
めた。 (2) 鋳造体の表面あらさの測定 ガラス板上に長方形のステンレス枠を置
き、この中に溶ロウを流し込んで横７mm、縦
12mm、厚さ２mmのパラフインワツクスのロウ
型を作製した（ロウ型は枠やガラス板と共に
流水中に浸漬して自然に剥離させた）。この
ロウ型の裏面に45゜の角度に太さ２mm、長さ
15mmのスプルー線を立て、円錐台に植立した
のち内径40mm、高さ40mmの円筒形の鋳造リン
グをセツトし、ホイツプ・ミクス（Whip―
Mix）社製の真空埋没器を用いて埋没した。
埋没してから24時間後に鋳造リングを10℃／
分の昇温速度で900℃まで加熱して60分間保
持したのち、ジエレンコ（Jelenko）社製の
サーモトロールD2（Thermotrol D2）型鋳造
器を用いて石福金属製PGAタイプの白金
加金を鋳造した。この白金加金鋳造体を超音
波洗浄ののち、小坂式SE―3C型表面万能形
状測定器に荷重0.1ｇの軽圧触針を取り付け
て、その表面あらさを測定した。 (3) 鋳造体の適合性 Ｕ字型測定用金型とインレーワツクスを共
に55℃に保つたのち、軟化したワツクスを金
型に圧接し、プレス器にて680Kg／cm2の圧力
でプレスしてＵ字型のロウ型をつくつた。こ
のロウ型をアルコール洗浄したのち、太さ２
mm、長さ15mmのスプルー線を立て、円錐台に
植立してホイツプ―ミクス（Whip―Mix）
社製の真空埋没器を用いて埋没した。埋没24
時間後に鋳造リングを昇温速度10℃／分で
900℃まで加熱し、60分間保持したのち、ジ
エレンコ（Jelenko）社製のサーモトロール
D2（Thermotrol D2）型鋳造器を用いて石福
金属製の12％金銀パラジウム合金を鋳造し
た。この金銀パラジウム合金鋳造体を超音波
洗浄した後にＵ字型測定金型との適合状態を
調べた。 実施例 １ α型半水石膏30重量部とクリストバライト70重
量部との割合で配合した混合物に、その100重量
部に対して水35重量部と、固体分としてそれぞれ
１，２，３，４，６および12重量部になるような
量の水溶性メラミン樹脂（水溶性メラミン樹脂に
は硬化触媒として塩化アンモニウムを樹脂量の10
重量％添加した）とを加えて混練し、水溶性メラ
ミン樹脂の濃度がα型半水石膏とクリストバライ
トとの混合物100重量部あたり１重量部のものを
試料Ａ―１、２重量部のものを試料Ａ―２、以下
同様にそれぞれ試料Ａ―３、Ａ―４、Ａ―６およ
び試料Ａ―12として、模型材としての所要性質お
よび埋没材としての所要性質についての試験をし
た。また比較のためにα型半水石膏を30重量部と
クリストバライトを70重量部の割合で混合したも
のに水溶性メラミン樹脂を添加せずに水を35重量
部加えた混練物を試料Ａ―０とし、従来の型ごと
埋没材として市販のＧ―Ｃ社製のクリストバライ
トモデルインベストメントを試料Ｇ―Ｃとして同
様の試験をした。 各試料の混練物の凝結膨脹を上記１、(1)に記載
したようにして測定して、これを第１図に記録し
た。 各試料の混練物の硬化後の表面あらさを上記
１、(2)に記載したようにして測定し、その結果を
表１に示した。
に関する。さらに詳細には本発明は模型材および
埋没材としての両性質をそなえた改良された型ご
と埋没材に関する。 従来から一般に行われている歯科鋳造修復法と
しては、埋没鋳造法（ロストワツクス法）や埋没
材模型法（型ごと埋没法）といわれる方法があ
る。 ロストワツクス法とは例えば歯の疾患部分を除
去する窩洞形成を行なつてから、その窩洞形成し
た形成歯のメス型を印象材によつて採得し、その
メス型に模型材（石膏）を注入して形成歯の石膏
模型を作成する。つぎに石膏模型の窩洞（形成歯
の欠損部）に、歯の原型を修復するようにワツク
スを圧接してロウ形成する。このロウ形成した、
窩洞と同一に形成されているロウ型を石膏模型よ
り抽出して確認してからこのロウ型をもとの窩洞
におさめ、そのおさめたロウ型にスプルー線を立
てて石膏模型よりスプルー線と一緒にロウ型を変
形しないように注意しながら抽出する。抽出した
ロウ型を頂部に穴のあいた円錐台にスプルー線で
植立してから円筒型の鋳造リングを円錐台の所定
位置にはめ込み、この鋳造リング内に埋没材を注
入してロウ型とスプルー線を埋没し、埋没材が硬
化した後円錐台とスプルー線をはずし、加熱して
埋没材内のロウ型を焼却除去することによつて鋳
型を作る。この鋳型に鋳造金属の溶湯を流し込ん
でロウ型と同一の鋳造体を作製する。以上の操
作、手順による方法がすなわちロストワツクス法
である。 一方、型ごと埋没法はロストワツクス法で用い
る石膏模型材のかわりに型ごと埋没材を用いる方
法であつて、模型を型ごと埋没材で作製すること
になるから、ロウ型を形成歯の模型から抽出する
操作が省略できる。他の操作や手順はロストワツ
クス法と同一である。この型ごと埋没法の利点
は、模型材や埋没材のかわりに型ごと埋没材を用
いるので模型からロウ型を抽出せずに埋没をする
ため、ロウ型の形成が困難なピン、細溝、特別に
肉薄のもの、複雑なポストなども正確な原型模型
さえ作られていれば精密な鋳造体が得られるとい
うことである。 模型材または埋没材として具備すべき条件とし
ては一般に模型材は歯牙口腔の模型を作製するた
めに使用されるので、その模型を形成したときに
模型の表面がち密になり、破損にもたえる高強度
のものであつて、更に歯牙口腔の原型に近い模型
が得られるような凝結膨脹の殆んどないという性
質をそなえたものが望まれる。一方、埋没材は金
属で歯牙の修復をするための鋳型を作製するのに
使用されるので、その鋳型を形成したときに鋳型
の表面がち密になつて耐熱性があり、鋳造体が容
易に取り出しのできる硬過ぎない鋳型が得られ、
かつ鋳造金属に適合する均一な加熱膨脹を示す性
質をそなえたものが望まれる。 現在、石膏模型からロウ型を抽出する操作が省
略できてロウ型の収縮、変形、破損といつた要因
が除外できる型ごと埋没法が注目され、鋳造床や
鋳造クラスブ鋳造バーなどに主として用いられて
いるが、精度を要求されるクラウンやブリツジな
どの製作には用いられていないようである。それ
は従来、型ごと埋没材として主として用いられて
いるクリストバライト系埋没材や高温用リン酸塩
埋没材が、前者は強度不足、膨脹不足および表面
性状のあらさに原因しており、後者は過膨脹の傾
向、凝結時の発熱によるロウ型の変型、鋳造後の
鋳造体の取出しの際の不便さ、表面性状のあらさ
などに多くの問題があつて、模型材としての諸性
質と埋没材としての諸性質とを同時に満足し得な
いという欠点があるためである。また、模型材と
して模型を形成したとき、その表面性状や強度を
向上させるために石膏に樹脂を混合した樹脂石膏
が知られている。しかしこの樹脂石膏は強度があ
るため模型材としての性質の向上は図れるが、埋
没材としては強度があり過ぎて不適であり型ごと
埋没材として利用できないという欠点がある。と
ころが最近の水溶性メラミン樹脂をみると工業界
での進歩も著るしく、その性能も従来のものとは
異なるものが出現しているので、本発明者らはク
リストバライト系埋没材の結合材として水容性メ
ラミン樹脂を利用した樹脂石膏に着目し、歯科理
工学的な観点から種々実験研究した結果、従来の
クリストバライト系埋没材に水溶性メラミン樹脂
を添加混合することによつて、埋没材としての性
質をそこねることなく、かつ模型材としての諸性
質をも同時に満足し得るような新しい複合構造に
よる型ごと埋没材を開発することに成功し本発明
を完成するに到つた。 すなわち、本発明はα型半水石膏20〜35重量部
とクリストバライト80〜65重量部からなる混合物
100重量部に水溶性メラミン樹脂１〜６重量部を
添加混合した複合構造による型ごと埋没材であ
る。本発明の型ごと埋没材には必要に応じてメラ
ミン樹脂の硬化触媒として塩化アンモニウムを混
入することができる。 本発明に使用するα型半水石膏としては、天然
石膏や化学石膏をオートクレーブ法によつて製造
した市販の歯科用石膏が用いられる。またクリス
トバライトとしては珪石を通常は1470℃以上の温
度で焼いて得たものが使用される。α型半水石膏
とクリストバライトとの混合物の組成は、α型半
水石膏20〜35重量部に対し、クリストバライト80
〜65重量部の範囲内であり、好ましい範囲はα型
半水石膏25〜30重量部に対し、クリストバライト
75〜70重量部である。α型半水石膏が35重量部よ
り多く、クリストバライトが65重量部に達しない
と、鋳型の耐熱性が不充分であり、また鋳型を加
熱してロウ型を焼却するときに鋳型が鋳造金属の
鋳造収縮を補償するだけの加熱膨脹が得られな
い。その一方、α型半水石膏が20重量部を下回
り、クリストバライトが80重量部を上回る場合
は、模型材としての強度が不足し、また表面が荒
くなる。 本発明で使用する水溶性メラミン樹脂として
は、メラミン１分子中に３個のアミノ基を有する
水溶性メチロールメラミン樹脂を用いる。その添
加量はα型半水石膏とクリストバライとの混合物
100重量部に対して、樹脂分として１〜６重量部
であり、好ましい添加量は２〜４重量部である。
１重量部以下では模型材としての強度が不足して
添加した効果がなく、６重量部以上では膨脹率が
小さくなり、鋳造金属の鋳造収縮を補償するだけ
の加熱膨脹が得られない。 本発明の型ごと埋没材には、必要に応じて凝結
時間や凝結膨脹を調節するために調節剤を添加す
ることができる。調節剤としては既知の塩化ナト
リウム、硫酸カリ、ホウ砂、酢酸カリなどを用い
ることができる。 本発明によれば従来の型ごと埋没材には望めな
かつた模型材としての性質と埋没材としての性質
を同時に満足し得る材料が得られ、これは歯科用
としてその用途拡大を可能にするものであつて、
歯科理工学、保存学および補綴学上寄与するとこ
ろ極めて大である。 本発明を以下に実施例により説明する。 実施例において使用した原料はつぎのとおりで
ある。 α型半水石膏 吉野石膏社製のもので、その粒度分布は粒子径
20μ以下が26％、20〜65μが57％、65μ以上が
16.5％であつた。 クリストバライト 市販のＧ―Ｃ社（而至化学工業）製のものを用
いた。その粒度分布は粒子径10μ以下が28％、10
〜30μが65.5％、30μ以上が7.5％であつた。 水溶性メラミン樹脂 日本カーバイド社製の水溶性メラミン樹脂Ｓ―
260を用いた 実施例において作製した試料の性質についての
試験はつぎのように行つた。 １ 模型材としての所要性質についての試験 (1) 凝結膨脹の測定 各試料の混練物を大きさ20mm×20mm×100
mmの凝結膨脹測定用金型にそれぞれ流し込み
経時的にその膨脹率をマイクロメーターによ
つて測定した。 (2) 表面あらさの測定 (1)と同様な試料の混練物をガラス上で硬化
させ、硬化24時間後にガラス面に接して硬化
した表面を小坂式SE―3C型表面万能形状測
定器に荷重0.1ｇの軽圧触針を取り付けて、
その表面あらさを直接的に測定する。 (3) 圧縮強度の測定 各試料の混練物を内径10mm、高さ20mmの圧
縮強度用型枠に注入し、硬化後脱型して24時
間デシケーター内に保存し、40℃で２時間乾
燥してから圧縮強度を測定した。また同様な
方法で作製した試験体を昇温速度10℃／分の
電気炉に入れて900℃まで昇温し30分間保持
した後、室温（20℃）まで自然放冷し、焼却
後の圧縮強度を測定した。 ２ 埋没材としての所要性質についての試験 (1) 加熱膨脹の測定 各試料の混練物を内径10mm、長さ50mmの加
熱膨脹測定用金型にバイブレーターを用いて
注入し、硬化後脱型して試験体とした。試験
体を、昇温速度が10℃／分の電気炉に、一方
を固定し他方には石英棒を接合して入れ、そ
の石英棒を電気炉外に出し、それに1/100mm
精度のダイヤルゲージを取付けてから電気炉
を900℃まで昇温し、各温度ごとの長さの変
化を測定してもとの長さに対する変化率を求
めた。 (2) 鋳造体の表面あらさの測定 ガラス板上に長方形のステンレス枠を置
き、この中に溶ロウを流し込んで横７mm、縦
12mm、厚さ２mmのパラフインワツクスのロウ
型を作製した（ロウ型は枠やガラス板と共に
流水中に浸漬して自然に剥離させた）。この
ロウ型の裏面に45゜の角度に太さ２mm、長さ
15mmのスプルー線を立て、円錐台に植立した
のち内径40mm、高さ40mmの円筒形の鋳造リン
グをセツトし、ホイツプ・ミクス（Whip―
Mix）社製の真空埋没器を用いて埋没した。
埋没してから24時間後に鋳造リングを10℃／
分の昇温速度で900℃まで加熱して60分間保
持したのち、ジエレンコ（Jelenko）社製の
サーモトロールD2（Thermotrol D2）型鋳造
器を用いて石福金属製PGAタイプの白金
加金を鋳造した。この白金加金鋳造体を超音
波洗浄ののち、小坂式SE―3C型表面万能形
状測定器に荷重0.1ｇの軽圧触針を取り付け
て、その表面あらさを測定した。 (3) 鋳造体の適合性 Ｕ字型測定用金型とインレーワツクスを共
に55℃に保つたのち、軟化したワツクスを金
型に圧接し、プレス器にて680Kg／cm2の圧力
でプレスしてＵ字型のロウ型をつくつた。こ
のロウ型をアルコール洗浄したのち、太さ２
mm、長さ15mmのスプルー線を立て、円錐台に
植立してホイツプ―ミクス（Whip―Mix）
社製の真空埋没器を用いて埋没した。埋没24
時間後に鋳造リングを昇温速度10℃／分で
900℃まで加熱し、60分間保持したのち、ジ
エレンコ（Jelenko）社製のサーモトロール
D2（Thermotrol D2）型鋳造器を用いて石福
金属製の12％金銀パラジウム合金を鋳造し
た。この金銀パラジウム合金鋳造体を超音波
洗浄した後にＵ字型測定金型との適合状態を
調べた。 実施例 １ α型半水石膏30重量部とクリストバライト70重
量部との割合で配合した混合物に、その100重量
部に対して水35重量部と、固体分としてそれぞれ
１，２，３，４，６および12重量部になるような
量の水溶性メラミン樹脂（水溶性メラミン樹脂に
は硬化触媒として塩化アンモニウムを樹脂量の10
重量％添加した）とを加えて混練し、水溶性メラ
ミン樹脂の濃度がα型半水石膏とクリストバライ
トとの混合物100重量部あたり１重量部のものを
試料Ａ―１、２重量部のものを試料Ａ―２、以下
同様にそれぞれ試料Ａ―３、Ａ―４、Ａ―６およ
び試料Ａ―12として、模型材としての所要性質お
よび埋没材としての所要性質についての試験をし
た。また比較のためにα型半水石膏を30重量部と
クリストバライトを70重量部の割合で混合したも
のに水溶性メラミン樹脂を添加せずに水を35重量
部加えた混練物を試料Ａ―０とし、従来の型ごと
埋没材として市販のＧ―Ｃ社製のクリストバライ
トモデルインベストメントを試料Ｇ―Ｃとして同
様の試験をした。 各試料の混練物の凝結膨脹を上記１、(1)に記載
したようにして測定して、これを第１図に記録し
た。 各試料の混練物の硬化後の表面あらさを上記
１、(2)に記載したようにして測定し、その結果を
表１に示した。
【表】
各試料の混練物の硬化したものの焼却前後の圧
縮強度を上記１、(3)に記載したようにして測定
し、その結果を表２に示した。
縮強度を上記１、(3)に記載したようにして測定
し、その結果を表２に示した。
【表】
各試料の混練物から上記２、(1)のようにして試
験体をつくり、上記２、(1)に記載したようにして
加熱膨脹を測定して第２図に記録した。 鋳造材の表面あらさを上記２、(2)に記載したよ
うにして測定し、その結果を表３に示した。
験体をつくり、上記２、(1)に記載したようにして
加熱膨脹を測定して第２図に記録した。 鋳造材の表面あらさを上記２、(2)に記載したよ
うにして測定し、その結果を表３に示した。
【表】
鋳造体の適合性を上記２、(3)に記載したように
して調べ、これを第３図に示した。 実施例 ２ α型半水石膏を2.5重量部とクリストバライト
を75重量部との割合で配合した混合物に、実施例
１と同様にその100重量部に対して水35重量部
と、固体分としてそれぞれ１，２，３，４，６お
よび12重量部になるような量の水溶性メラミン樹
脂とを加えて混練し、水溶性メラミン樹脂の濃度
がα型半水石膏とクリストバライトとの混合物
100重量部あたり１重量部のものを試料Ｂ―１、
２重量部のものを試料Ｂ―２、以下同様にそれぞ
れ試料Ｂ―３、Ｂ―４、Ｂ―６および試料Ｂ―12
として、模型材としての所要性質および埋没材と
しての所要性質についての試験を実施例１と同様
にして行なつた。また比較のためにα型半水石膏
を25重量部とクリストバライトを75重量部の割合
で混合したものに水を35重量部加えた混練物を試
料Ｂ―０として同様の試験をした。 凝結膨脹を第４図、表面あらさ、圧縮強度およ
び鋳造体の表面あらさを表４、加熱膨脹を第５図
および鋳造体の適合状態を第６図に示した。
して調べ、これを第３図に示した。 実施例 ２ α型半水石膏を2.5重量部とクリストバライト
を75重量部との割合で配合した混合物に、実施例
１と同様にその100重量部に対して水35重量部
と、固体分としてそれぞれ１，２，３，４，６お
よび12重量部になるような量の水溶性メラミン樹
脂とを加えて混練し、水溶性メラミン樹脂の濃度
がα型半水石膏とクリストバライトとの混合物
100重量部あたり１重量部のものを試料Ｂ―１、
２重量部のものを試料Ｂ―２、以下同様にそれぞ
れ試料Ｂ―３、Ｂ―４、Ｂ―６および試料Ｂ―12
として、模型材としての所要性質および埋没材と
しての所要性質についての試験を実施例１と同様
にして行なつた。また比較のためにα型半水石膏
を25重量部とクリストバライトを75重量部の割合
で混合したものに水を35重量部加えた混練物を試
料Ｂ―０として同様の試験をした。 凝結膨脹を第４図、表面あらさ、圧縮強度およ
び鋳造体の表面あらさを表４、加熱膨脹を第５図
および鋳造体の適合状態を第６図に示した。
【表】
実施例１および実施例２の試験結果からつぎの
ことがわかる。 第１図と第４図は凝結膨脹を測定した結果をあ
らわすものであつて、水溶性メラミン樹脂の添加
量を増すにしたがつて膨脹率が小さくなり、樹脂
量を６重量部以上に増すのは埋没材として不利で
あることを示している。表面あらさは表１と表４
に示してあり、樹脂の添加量の多い方があらさが
小さく面性状が良くなつているが、樹脂量の12重
量部のものは３μと少し大きくなつた。しかし面
性状は樹脂量の増加とともに良くなつた。表２と
表４に圧縮強度の測定結果を示したが強度は樹脂
の添加量が多くなるにしたがつて強くなることが
わかる。また樹脂の添加量が同じである場合は石
膏の配合比の多い方が高強度となつた。表面あら
さと圧縮強度からは樹脂を添加した方が良い結果
を示した。 第２図および第５図に示した加熱膨脹結果か
ら、樹脂の添加が多くなるに従つて膨脹率が小さ
くなることがわかつた。６重量部の樹脂を添加し
たものは最大膨脹後温度上昇にともない収縮が大
きかつた。表３と表４の鋳造体の表面あらさのデ
ーターからは、樹脂量の増加とともにあらさが小
さくなつて鋳造体の表面が良くなることがわか
る。また鋳造体の最も良い適合性を示したのは、
第３図および第６図から、樹脂の添加量が２〜３
重量部のものであつた。 以上の結果から水溶性メラミン樹脂の添加量が
１〜６重量部の範囲のものが型ごと埋没材として
有効に利用でき、またもつとも好ましい樹脂の添
加量は２〜４重量部であることがわかつた。
ことがわかる。 第１図と第４図は凝結膨脹を測定した結果をあ
らわすものであつて、水溶性メラミン樹脂の添加
量を増すにしたがつて膨脹率が小さくなり、樹脂
量を６重量部以上に増すのは埋没材として不利で
あることを示している。表面あらさは表１と表４
に示してあり、樹脂の添加量の多い方があらさが
小さく面性状が良くなつているが、樹脂量の12重
量部のものは３μと少し大きくなつた。しかし面
性状は樹脂量の増加とともに良くなつた。表２と
表４に圧縮強度の測定結果を示したが強度は樹脂
の添加量が多くなるにしたがつて強くなることが
わかる。また樹脂の添加量が同じである場合は石
膏の配合比の多い方が高強度となつた。表面あら
さと圧縮強度からは樹脂を添加した方が良い結果
を示した。 第２図および第５図に示した加熱膨脹結果か
ら、樹脂の添加が多くなるに従つて膨脹率が小さ
くなることがわかつた。６重量部の樹脂を添加し
たものは最大膨脹後温度上昇にともない収縮が大
きかつた。表３と表４の鋳造体の表面あらさのデ
ーターからは、樹脂量の増加とともにあらさが小
さくなつて鋳造体の表面が良くなることがわか
る。また鋳造体の最も良い適合性を示したのは、
第３図および第６図から、樹脂の添加量が２〜３
重量部のものであつた。 以上の結果から水溶性メラミン樹脂の添加量が
１〜６重量部の範囲のものが型ごと埋没材として
有効に利用でき、またもつとも好ましい樹脂の添
加量は２〜４重量部であることがわかつた。
第１図は実施例１における各試料の混練物の凝
結膨脹の測定結果をあらわす図である。第２図は
実施例１における各試料の混練物の加熱膨脹の測
定結果をあらわす図である。第３図は実施例１に
おける各試料の混練物を使用してつくつた鋳造体
の適合状態をあらわす図である。第４図は実施例
２における各試料の混練物の凝結膨脹の測定結果
をあらわす図である。第５図は実施例２における
各試料の混練物の加熱膨脹の測定結果をあらわす
図である。第６図は実施例２における各試料の混
練物を使用してつくつた鋳造体の適合状態をあら
わす図である。
結膨脹の測定結果をあらわす図である。第２図は
実施例１における各試料の混練物の加熱膨脹の測
定結果をあらわす図である。第３図は実施例１に
おける各試料の混練物を使用してつくつた鋳造体
の適合状態をあらわす図である。第４図は実施例
２における各試料の混練物の凝結膨脹の測定結果
をあらわす図である。第５図は実施例２における
各試料の混練物の加熱膨脹の測定結果をあらわす
図である。第６図は実施例２における各試料の混
練物を使用してつくつた鋳造体の適合状態をあら
わす図である。
Claims (1)
- １ α型半水石膏20〜35重量部とクリストバライ
ト80〜65重量部からなる混合物100重量部に水溶
性メラミン樹脂１〜６重量部を添加混合したこと
を特徴とする複合構造による型ごと埋没材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11547278A JPS5542258A (en) | 1978-09-20 | 1978-09-20 | Whole mold immersing material by complex structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11547278A JPS5542258A (en) | 1978-09-20 | 1978-09-20 | Whole mold immersing material by complex structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5542258A JPS5542258A (en) | 1980-03-25 |
| JPS62865B2 true JPS62865B2 (ja) | 1987-01-09 |
Family
ID=14663377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11547278A Granted JPS5542258A (en) | 1978-09-20 | 1978-09-20 | Whole mold immersing material by complex structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5542258A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0267167U (ja) * | 1988-11-04 | 1990-05-21 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040020621A (ko) * | 2002-08-31 | 2004-03-09 | 김경남 | 알파형 반수석고를 이용한 석고계 매몰재 |
| KR100864717B1 (ko) | 2007-04-18 | 2008-10-23 | 주식회사 삼우 | 인베스트먼트 주조용 석고계 매몰제 |
| JP4861269B2 (ja) * | 2007-08-10 | 2012-01-25 | 吉野石膏株式会社 | クリスタルガラス鋳造用石膏鋳型及び石膏鋳型製造用組成物 |
-
1978
- 1978-09-20 JP JP11547278A patent/JPS5542258A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0267167U (ja) * | 1988-11-04 | 1990-05-21 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5542258A (en) | 1980-03-25 |
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