JPS6260930A - 内燃機関 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は駆動アセンブリに関し、更に詳細にはは回転式
内燃機関として使用するのに特に適した駆動アセンブリ
に関する。

発明の背景 何年間にもわたって回転式内燃機関のための設計案が多
数提案されているが、かかる多数の回転式設計案および
回転式固有の単一方向運動という明らかな利点にもかか
わらず、レシプロタイプの機関は販売されている真人な
数の内燃機関を示している。この理由としては提案され
た種々の回転式機関は大規模に製造するのに複雑すぎる
が、作動が不充分であるか、過度の量のメンテナンスを
必要とするか、または比較的製品寿命が短かったことが
挙げられる。。

本発明は２つの回転ピストンすなわち翼が同心状シャフ
トまたはハブに接続され、ピストンが互いに交互に接近
および離間し、燃焼性燃料混合気を吸入し、圧縮し、点
火し、爆発し、排気できるよう先行ピストンおよび後行
ピストンが回転するタイプの回転式内燃機関に関する。

このタイプの従来技術の回転式内燃機関は、２つのピス
トンの多少無差別なランダムに見える運動を出力シャフ
トの予想可能な利用できる運動に変換できない点に難点
があった。出力シャフトに予想可能な、すなわち利用で
きる運動をさせようとする従来の試みは、カム、ローブ
、遊星ギア、クランク、溝、スロット、ローラまたは他
の同様なリンクを利用してピストン間の所定プログラム
の運動を発生するよう圧縮および膨張′ストロークを制
御する所定プログラムを使用していた。しかしながらピ
ストン間に所定のプログラムの運動を与えることにより
出力シャフトの予想可能な利用できる運動を発生させよ
うとする従来の試みは、機関を実際に破壊して引き離す
無補償の応力を発生するので、成功しなかった。またこ
れら試みは、過度に複雑で、製造上過度に高価で、過度
のメンテナンスを必要とする機関設計となった。

発明の概要 本発明は回転ピストンタイプの改善された回転式内燃機
関を提供するものである。

本発明の機関は、ハウジングと、ハウジング内で固定さ
れた軸に回転できるよう取付けられた第１ピストンすな
わち翼と、第１Ｒと無関係にハウジング内で回転自在に
固定軸に取付けられた第２ピストンすなわち翼と、翼が
他方向に自由に回転すると共に同時に相対回転できるよ
う一方の翼の軸まわりの一方向への回転を防止すると共
に軸まわりでの他方向への自由回転を可能とする手段と
、出力シャフトを含み、翼に駆動自在に接続され、翼の
他方向への回転のみならず翼の相対回転をコンバータ手
段の出力シャフトの単一方向への定常速度の回転へ変換
するよう作動するコンバータ手段とから成る。

同心シャフトには回転翼が取付けられ、次に同心シャフ
トはコンバータ手段の別個の機素に駆動自在に接続され
ている。コンバータ手段内の別個の機素はコンバータ手
段の出力シャフトを均一な一定速度で駆動するよう作動
する。２つの回転翼の同心シャフトは、同心シャフトの
各々にそれぞれ協働するラチェット手段により逆方向に
回転しないようになっている。

本発明の一態様では、コンバータ手段は差動ギアアセン
ブリから成り、このアセンブリでは、異なる速度で同一
方向に回転する同心シャフトは差動ギアアセンブリ内の
異なるビニオンに結合され、これらピニオンは、差動ギ
アアセンブリの出力シャフトを単一方向の一定速度で回
転するように公知の差動ギアの態様で協働する。

本発明の別の態様によれば、コンバーク手段は、機関の
翼−と同じパターンで移動する翼から成る空気圧カップ
リングから形成できる。

本発明の別の態様によれば、コンバータ手段は液圧カッ
プリングから形成でき、更に別の態様によればコンバー
タ手段は液圧差動カップリングから形成できる。

好ましい実施態様の説明 第１図に略図にて長手方向横断面が示される回転式内燃
機関は、広義にはハウジング１０と、回転ピストンアセ
ンブリＩ２と、ラチェットアセンブリ１４と、コンバー
タ機構１６とから成る。

ハウジング１０は、円筒形であり、円筒形の燃焼室１８
を画定する。ハウジング内の頂部の休止中心点にはスパ
ークプラグまたはグロープラグ２０が設けられこのプラ
グは燃焼室１８に連通しており、一般にプラグ２０の反
対側のハウジングの下端に隣接して吸気ポート２２およ
び排気ポート２４が設けられる。これら吸気および排気
ポートは例えばハウジング上の底部休止中心点すなわち
６時の位置の両側にこの点から約２０°の位置に設けて
もよい。ハウジング１０を冷却するためのフィン１０ａ
が設けられている。

ハウジング１０内には回転ピストンアセンブリ１２が位
置しているが、このピストンアセンブリは、軸方向に離
間した別個の部分２６ａおよび２６ｂを含む第１シヤフ
トすなわちハブ２６と、ハウジング１００両側の壁に位
置し、シャフト部分２６ａおよび２６ｂをそれぞれ軸支
する一対のベアリング２８および３０と、シャフト２６
と同唇状でシャフト２６内に軸支されたシャフトすなわ
ちハブ３２と、シャフト部分２６ａおよび２６ｂに固定
された第１回転翼すなわちピストン３４およびシャフト
３２に固定された第２翼すなわちピストン３６とから成
るる。

翼３４は、第１部分３４ａと第２部分３４ｂとから成り
、部分３４ａは、内側翼エツジ３４ｃに沿ってシャフト
部分２６ａに固定され、３４ｄにてシャフト部分２６ｂ
に固定され、中間の内側翼エツジ部分３４ｅは、シャフ
ト３２にシャフト３２に密であるが摺動自在に相接して
いる。翼部分３４ｂは、内側翼エツジ３４ｆに沿ってシ
ャフト部分２６ａに固定され、３４ｇにてシャフト部分
２６ｂに固定され、中間翼エツジ部分３４ｂはシャフト
３２に密であるが、摺動自在に相接している。

Ｅ３６は、第１部分３６ａおよび第２部分３６ｂとを含
む。翼部分３６ａは、内側翼エツジ３６ｃに沿ってシャ
フト３２に固定され、３６ｄおよび３６ｅはそれぞれシ
ャフト部分２６ａおよび２６ｂに密であるが摺動自在に
相接している。翼部分３６ｂもシャフト３２およびシャ
フト部分２６ａおよび２６ｂに対して同じように取付け
られ、配置されている。翼すなわちピストン３４とおよ
び３６は、これらが燃焼室に対して回転するとき、実際
に燃焼室の壁に接触することなくできるだけ密に燃焼室
内に嵌合するよう構成されている。所望すれば、ピスト
ンのエツジおよび燃焼室の隣接壁を保護するのに内部潤
滑剤すなわちオイルを使用できるが、ピストンと燃焼室
の壁との間を適正に制御すれば、内部潤滑剤は不要にで
きる。図示するようにピストンは一般にくさび状に構成
されている。他のピストン形状も使用できるが、開示さ
れたくさび状が好ましい。その理由は、ピストンが燃焼
室内で相互に回転する間に相互に接近するときピストン
面が互いに平行状態となるよう移動し、一方のピストン
面上の突起が隣接ピストンに接触する危険を最小にする
からである。

第１図に最良に示すようラチェットアセンブリ１４は、
同心シャフト２６および３２の各々にそれぞれ連動する
一対のラチェット機構３８および４０を含む。ラチェッ
ト３８および４０は、円形ハウジング４２内に軸方向に
離間した状態に並置されている。ハウジング４２は、適
当な支持表面４３から直立する端部壁４２ａと支持ベア
リング３０、すなわちハウジング１０の一端を含む。ハ
ウジング１０の他端は、表面４３から直立する支持プレ
ート４４および支持ベアリング２８によって支持されて
いる。

各ラチェット機構は、それぞれのシャフトに固定された
円形ラチェット本体４５と、ラチェット本体４５の周辺
に設けられた複数の周方向に離間するポケット４８内に
それぞれ収納された複数のポール４６を含む。ラチェッ
ト本体４５およびポール４６は公知のようにハウジング
４２と協働し、それぞれのシャフトの第５図中での反時
計回わり方向を防止するが、それぞれのシャフトの時計
回わり方向の自由回転を可能にする。

第４図に最良に示すコンバータ機構１６は、ハウジング
５０と、ハウジング５０の中心に固定された出力シャフ
ト５２と、ハウジング５０内に位置する複数のピニオン
ベベルギア５４．５６．５８および６０から成る。ピニ
オンギア５４は・シャフト３２に駆動自在に固定され、
ピニオンギア５６はシャフト部分２６ａに駆動自在に固
定され、ピニオンギア５８および６０は、ギア５４およ
び５６に噛合し、ピニオンシャフト６２に軸方向離間し
、ピニオンシャフト６２は次にハウジング５０の軸支部
分５０ａおよび５０ｂ内の上下端部に軸支されている。

機関は更にスーパーチャージャ６４を含み、このスーパ
ーチャージャは減速ギア６８．７０．７２および７４に
よりコンバータ機構１６の出力シャフト５２に駆動自在
に接続されたプロ７６６を含む。スーパーチャージャ６
４の出力端は、適当な導管７６によりハウジング１０の
吸気ポート２２に接続されている。

」 機関を始動するには、電動モータ（図示せず）により出
力シャフト５２を回転し、ピストン３４、３６に初期の
回転力を与える。ピストンに絶対回転力のみならず差動
回転力を与えるため、スーパーチャージャ６４は吸気ポ
ート２２にスチームまたは加圧ガスを供給するよう作動
する。この供給により、機関の圧縮および膨張ストロー
クが開始する。スーパーチャージャの代わりにガスを供
給するのにターボチャージャ、圧縮空気タンク、ブロア
または他の適当な手段を使用できる。筒略化のため、図
にはキャブレークまたは他の混合装置は図示してない。

第２図には、機関動作の種々の位相を通過するピストン
３４．３６の運動が最良に示されている。ピストン３４
および３６が第２図に示される位置にあると、スパーク
プラグ２０は、ピストン部分３４ａおよび３６ａによっ
て閉じ込められた混合燃料を点火するよう附勢される。

燃料が燃焼して爆発すると、燃料はピストン部分３６ａ
に作用してピストン３６を時計回わり方向に回転させる
。ピストン３４は、ラチェット機構３８により反時計方
向回ねり方向に回転しないようになっている。ピストン
部分３６ａがピストン部分３４ｂに接近する際、先の点
火で生じた燃焼生成物は、排気ポート２４を通って排出
される。

これと同時にピストン部分３６ｂがピストン部分ｊ４ｂ
から離間するとき新しい燃料−空気混合気が吸気ポート
２２を通って吸入され、ピストン３６ｂとピストン部分
３４ａとの間の領域に閉じ込められた供給混合気が圧縮
される。ピストン部分３６ｂがピストン部分３４ａに接
近すると、２つのピストン部分の間の空間内で上昇した
圧力は、ピストン部分３４ａを押してスパークプラグ２
０を通過し、新しい装入混合気は、サイクルを完了する
ようすぐに燃焼できる。

スパークプラグが新しい装入混合気を点火する直前にピ
ストン３４および３６の双方は、時計方向に移動してい
る。燃焼後、ピストン３４が減速し、ピストン３６が加
速する相対速度は、次のような解析で決定できる。

Ｆは、一対のピストンにかかる時計回わり方向の力、 Ａは、ピストンの一方の側面上の面積、Ｔは時間、 Ｓは、速度 Ｐ３６ｍ−３４ｉは、翼部分３６ａと３４ａとの間の圧
力、 Ｐ　ｚａｍ−＊ｂｂは、翼部分３４ａと３６ｂとの間の
圧力、 Ｐ　３ｂｂ−３４ｂは、翼部分３６ｂと３４ｂとの間の
圧力、 Ｐ　３ａｂ−３ｈａは、翼部分３４ｂと３６ａとの間の
圧力であるとすると、 １、　　　　Ｆｚａ＝　　　　ＡＰｘｂａ−３ａｍ　　
　＋　　ＡＰ　３ａｍ−３ｂｂ　　　　　ＡＰｘｂｂ−
３＜ｂ＋　ＡＰ３ｓｂ−ｚｂ。

２、　　Ｆ３６＝　　ＡＰｚ６ａ−ｚ４ａ　＋　ＡＰ３
４ｂ−＋６ｂ　　ＡＰｙａｍ−ｘｂｂ＋　ＡＰｚｈｂ−
ｚ４ｂ ３、　　Ｆ３４＝　　Ｆ３６ 同心シャフトの質量が等しく、２つのピストンの寸法が
等しいと仮定すると、Ｆ＝質量×加速度＝質量×ΔＳ から ４、　Δ５３４＝−ΔＳｆｆ＆またはΔ５２６＝−Δｓ
２２差動ギアカップリングの幾何学的形状から、５、　
１／２　Ｓｚｂ　＋　１／２　Ｓ：＋ｚ＝　３５□ここ
でＳ２いＳ３□およびＳ５□は、同心シャフト２６、同
心シャフト３２および出力シャフト５２のそれぞれの速
度である。

ΔＴに等しい経過時間後は、 ６、　１／２（ＳＺ＆＋ΔＳ　２＆）　　＋１／２（３
３ｇ＋ΔＳ３□）−３，２＋ΔＳ５２ または、 ７、　１／２ΔＳ　ｚｂ　＋　１／２ΔＳ３□−ΔＳ５
、式７に式４を置換すると、 ８、　　Δ５ｓｚ＝０ 従って、特定のエンジンスロソトルセ・ノド値に対して
は、機関サイクル中にピストン３４および３６が交互に
加速減速するとき駆動シャフト５２の出力速度は一定で
ある。ラチェット機構により特定のピストンが静止状態
に保持されていると、駆動シャフト５２の速度は、他方
の、すなわち移動ピストンの速度の２分の１に等しい。

本発明の回転式内燃機関と使用するには特に差動ギアア
センブリが満足できるが、他のコンバータ機構を使用す
ることもできる。例えば、第６図および第７図に示すよ
うに、コンバータ機構として空気圧カップリング７８も
利用できる。

カップリング７８は、ハウジング８０と翼８２および８
４を含む。ハウジング８０は、−ｉに円形であり、中心
室８６を画定し、この中心室内に翼８２および８４が配
置される。中心部には、出力シャフト５２が画定され、
出力シャフト５２は、ハウジングの側壁８０ａと一体的
になっている。

ハウジングの内側シェルから半径方向内側よ突出した４
つの内部翼がハウジングと一体的に設けられている。ハ
ウジングの側壁８０ａおよび８０ｂ内にはシャフト３２
および２６ａが適当に軸支されている。翼８４は、ピス
トン３６のシャフト３２に対する固定法と同じようにシ
ャフト３２に固定された翼部分９４および９６を含む。

ハウジング内には圧縮性ガスが収納されている。ハウジ
ング翼８８は、翼８２および８４を等距離に維持するよ
う移動する。このような動作は、翼が気密に嵌合し、出
力シャフト内の慣性を無視できるとみなすことができる
。

上記関係は、次のように数式で表現できる。

θを翼の位置とすると、 １、　θ９４−θ８８−θ８８−θ、。となる。

ΔＴ時間経過後に、翼９４はθ、４＋Δθ、４となり、
翼９０は、θ、。＋Δθ、。となり、ハウジング１８８
はθ１ｌｌｌ＋Δθ８８となるので、２、　θ、４＋Δ
θ、４−θＢ８−Δθ８８＝θ８８＋Δθ、８−θ、。

−Δθ、。となる。

弐１と２を組合わせると、 ３、　Δθ９４−ΔθＩ＋８＝Δθ８６−Δθ、。

または ４、　Δθ、４＋Δθ、。＝２Δθ８．となる。

式４を２Ｔで割ると、次の式が得られる。

５、　１／２　Ｓ９４＋１／２　Ｓ９゜−５８１１この
式は、差動ギアカップリング１６の動作を表わした式と
同じと認められるので、本発明の目的のため差動ギアカ
ップリング１６および空気圧カップリング７８は同じよ
うに作動し、相互に交換して使用できる。

また他のタイプのコンバータ機構も使用できる。

従って、第８図および第９図を参照すると、コンバータ
機構として液圧カップリング９０も使用できる。カンプ
リング９０は、ハウジング９２と、一対の翼９４および
９６とを含む。ハウジング９０は、横断面がマルチロー
ブ（多数の葉）状の形状をしており、ハウジングの外側
シェルから半径方向内側に延長する一連の円周方向に離
間するｊＫ９８を含む。翼９４および９６は、翼３４お
よび３６のシャフト２６ａおよび３２に対する固定に関
連して先に述べたのと同じようにシャフト２６ａおよび
３２に固定されている。

ケーシングのローブ形状は、移動中の翼９４および９５
がハウジング翼９８に衝突するのを防止しながら流体の
摩擦を低下するという効果を有する。

第１０図および第１１図には別の形状のコンバータ機構
が示されている。第１０図および第１１図のコンバータ
機構は、液圧差動カップリング９９を含み、カップリン
グ９９は、ハウジング１００と、第１ギアセツト１０２
と、第２ギアセット１０４から成る。

ハウジング１００は、一般に円筒形であり、内部室１０
６を画定し、この室内にギアセット１０２および１０４
が配置される。

ギアセット１０２は、シャフト３２に関連し、シャフト
３２にキー係止された太陽ギア１０８と、太陽ギア１０
８の径方向対向する部分と噛合し、シャフト１１４およ
び１１６により室１０６内に軸支された一対の遊星ギア
１１０および１１２と、それぞれ遊星ギア１１０および
１１２に噛合し、シャフト１２２および１２４により室
１０６に軸支された別の一対の遊星ギア１１８．１２０
とから成る。

同じようにギアセット１０４はシャフト２６ａにキー係
止された太陽ギア１２６と、太陽ギア１２６の径方向に
対向した部分と噛合し、室１０６内でシャフト１１４お
よび１１６に軸支された一対の遊星ギア１２８および１
３０と、遊星ギア１２８および１３０にそれぞれ噛合し
、それぞれシャフト１２２および１２４に担持された別
の一対の遊星ギア（図示せず）とから成る。各太陽ギア
に関連する４つのＭＬギアは、ハウジング１００の内壁
に対して接線方向に回転するので、ギアポンプとして作
動する。これらギアは互いに対向しているので、流体が
除去されなければ軸まわりを回転できない。流体が追加
または除去されないこのような条件下では、ハウジング
全体は太陽ギアと共に回転する。

第１０図および第１１図のカップリングが作動する原理
は、出力シャフト５２に接続されたハウジング１００の
回転による流体流によって２つのギアトレインまたはポ
ンプからの結合流体流をバランスさせることにある。こ
の関係は、次のような式になる。

Ｑは、流量、 Ｓは、シャフトの速度、 Ｃはギアポンプの容量であるとすると、１、　　Ｑ＋ｏ
ｚ　”　Ｑ１０４　＝　Ｑ＋ｏ。

Ｑ＝ＳＣであるので、 ２、　３Ｉ０２　Ｃｌｏｇ　＋５Ｉ０４　Ｃｏｏ４＝Ｓ
＋ｏｏ　Ｃｌｏ。

Ｃｏａｚ　＝Ｃｌ０４　＝１／２・Ｃｏｏｏであるので
、３、　１／２　Ｓ＋ｏｚ　＋１／２５Ｉ０４　＝Ｓ＋
ｏ。

この式は、差動ギヤカップリング１６の運動を述べた式
と同じ式であると認められる。従って、本発明の目的の
ため液圧差動カップリング９９は、差動カップリング１
６と等価であり、これと交換して使用できる。

開示した３つのタイプのコンバータ機構の他に、他のタ
イプのものも使用できる。例えば、コンバータ機構とし
てスプリングまたは磁気負荷式カップリングを使用でき
る。

特に第２図を参照すると、ある仮定をすることによって
吸気および排気ポートの位置を決定できる。例えば、８
：１の圧縮比を特定できる。このような比はピストンの
最接近点を２０°とし、ピストンの最大間隔を１６０°
とすることによって実現できる。更に燃焼生成物の圧力
上昇を瞬間的であり、ピストンの運動量を無視できるも
のと仮定すると、排気ポートは中心線から２０°ずらし
て設けなければならない。同じ理由付けが吸気ポートの
位置を決定するのに適用できる。

この機関設計は、一つの吸気ポートおよび一つの排気ポ
ートのみに限定されない。事実、本発明の機関は、理想
的には層状燃料装入法の利用に役立つので性能を低下す
ることなく、大気汚染を低減できる。例えば、一方の吸
気ポートが濃い燃料混合気を供給し、第２吸気ポートが
薄い混合気を導入するようにできる。

第２図は、ピストンは互いに独立して自由に移動する本
発明の主な特徴を示すことにも役立っている。ピストン
は自由に移動するので、これらは作動条件の変化に自動
的に補償し、すなわち調節できる。例えば、当接ピスト
ン３４ａが停止する位置は、作動変数、例えば機関速度
、負荷、周辺温度および燃料の組成によって変わる。従
って、低オクタン価のガソリンを使用したレシプロエン
ジンで生じたような早期点火すなわちノッキングの本発
明の機関に対する作用は最小となるはずである。更に、
ピストンは自由移動するので、振動、摩耗および非効率
の主な原因が取り除かれる。このような特徴により、本
発明の機関は他の回転機関または他の種々のレシプロ機
関と比較してより高速で作動できる。

本発明の基本設計を更に変更するも可能である。

例えば、キャブレターの代わりに燃料噴射器を使用でき
るし、燃料混合気を点火するのにスパークプラグを使用
しないで、ディゼルエンジンを使用することもできる。

更にパワーを上げるため２つ以上の燃焼室を使用するこ
ともできる。

本発明の機関の利点は多い。従来の内燃機関と比較した
ときの最大の利点は機関の重量に対する動力出力が極端
に大きいことであろう。別の主な利点は、機関が簡単で
あり、このことによって製造コストおよびメンテナンス
がかなり節減できる。

すべての移動部品は、対称的であるので、振動は最小に
維持でき、よってノイズ、摩耗および効率低下を少なく
できる。よって燃費も低減できる。

機関は、比較的高トルクであるので、トランスミソショ
ンを簡略化できるという潜在的利点が生じる。機関が小
型で高さが低いことから別の利点が生じるが、このこと
は特に流線形化が重要である場合多くの設計上の利点を
与える。本発明の機関は、多数の実用的用途を有する。

例えば、本発明の機関は、標準的レシプロエンジンと交
換でき、本発明の機関は、重量に対する動力が大きいこ
とが重要であり、燃費が良好であることを要す航空機に
利用でき、本発明の機関は小型で、軽量で、簡略にする
ことが重要な利点となる芝刈り機およびオートバイで使
用できる。更に多数の用途が想像できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の機関の長手方向断面図、第２図は第１
図の２−２線に沿った横方向横断面図、第３図は第１図
の機関で使用されるピストン翼アセンブリの断面図、第
４図は第１図の機関に示されたコンバータ手段の横断面
図、第５図は第１図の５−５線に沿った横方向横断面図
、第６図は第１図の機関で使用するための別のタイプの
コンバータ手段の図、第７図は第６図の７−７線に沿っ
た横断面図、第８図は第１図の機関内で使用するための
更に別のタイプのコンバータ手段の図、第９図は第８図
の９−９線に沿った横断面図、第１０図は第１図の機関
で使用するための更に別のタイプのコンバータ手段の図
、第１１図は第１０図の１１−１１線に沿った横断面図
である。 １０・・・・・・ハウジング １４・・・・・・ラチェットアセンブリ１６・・・・・
・コンバータ機構 ２６．３２・・・・・・シャフト ３４・・・・・・第１回転翼 ３６・・・・・・第２回転翼 Ｆｔ”ｇＪ

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ａ、ハウジングと、 Ｂ、前記ハウジング内で回転自在に固定軸に取付けられ
   た第１翼と、 Ｃ、前記ハウジング内で前記第１翼と独立して回転自在
   に前記固定軸に取付けられた第２翼と、 Ｄ、一方の翼の前記軸まわりの一方向への回転を防止し
   ながら前記軸まわりで他方向へ自由に回転できるように
   し、前記翼が前記軸まわりで前記他方向へ自由に回転で
   き、同時に相対的に回転できるようにする手段と、 Ｅ、出力シャフトを含み、前記翼に駆動自在に接続され
   、前記翼の前記他方向への回転および相対的回転を前記
   出力シャフトの単一方向への回転に変換するためのコン
   バータ手段とから成る、駆動アセンブリ。
2. （２）Ｆ、前記アセンブリは回転式内燃機関を含み、 Ｇ、前記ハウジングは前記機関用燃焼室を画定し、 Ｈ、前記ハウジング内には、前記燃焼室とそれぞれ連通
   する点火手段と、吸気ポートと、排気ポートが設けられ
   ており、 Ｉ、前記翼は前記他方向に回転でき、相対回転し、前記
   機関のための吸気、圧縮、点火および排気段階を画定す
   るよう前記燃焼室内に燃焼性燃料混合気を供給するため
   の手段が設けられている特許請求の範囲第１項記載の駆
   動アセンブリ。
3. （３）Ｊ、同心状の相対的に回転可能なシャフトに前記
   第１および第２翼が取付けられ、Ｋ、前記シャフトは前
   記コンバータ手段のこの異なる機素に駆動自在に接続さ
   れ、 Ｌ、前記２つの異なる機素は前記コンバータ手段の出力
   シャフトを駆動するように協働する特許請求の範囲第２
   項記載の内燃機関。
4. （４）Ｍ、前記コンバータ手段は前記燃焼室に対する所
   定の前記燃焼性燃料混合気供給流量に対して前記コンバ
   ータ手段は前記他方向への前記翼の回転および前記翼の
   相対的回転に応答して前記出力シャフトを一定速度で駆
   動するよう作動する特許請求の範囲第３項記載の機関。
5. （５）Ａ、ハウジングと、 Ｂ、共通軸まわりで回転自在に前記ハウジング内に取付
   けられた一対の部材と、 Ｃ、前記部材が前記逆方向に自由に回転すると共に相対
   回転するよう前記部材の前記軸まわりの一方向への回転
   を防止すると共に前記軸まわりの逆方向への自由回転を
   可能とする手段と、 Ｄ、出力シャフトと、 Ｅ、前記部材に駆動自在に接続されており、前記部材の
   前記逆方向への回転および相対回転を前記出力シャフト
   の一定速度の単一方向への回転に変換するための手段と
   から成る機構。
6. （６）Ｆ、前記部材の対は同心シャフトのまわりで回転
   できるよう中心部に取付けられた一対の一般に長方形の
   翼から成り、 Ｇ、前記シャフトは前記回転防止手段と協働するよう前
   記ハウジングの一方の側から延長し、Ｈ、前記シャフト
   は前記コンバータ手段と協働するよう前記ハウジングの
   他方の側から延長する特許請求の範囲第５項記載の機構
   。
7. （７）Ｉ、前記防止手段は、それぞれのシャフトの前記
   一方向への回転を別々に防止するようそれぞれのシャフ
   トに係合可能な別個のラチエット機構から成り、 Ｊ、前記コンバータ手段は前記シャフトに駆動可能にそ
   れぞれ接続され、互いに回転できるよう取付けられた一
   対の回転機素を含む特許請求の範囲第６項記載の機構。
8. （８）Ａ、一般的に円筒形の燃焼室を画定するハウジン
   グと、 Ｂ、前記翼の中心部を貫通し、前記燃焼室を軸方向に貫
   通するよう延長する軸まわりで前記燃焼室内で回転でき
   るよう取付けられた一般に長方形の第１翼と、 Ｃ、前記第１翼の回転と独立して前記軸まわりで前記ハ
   ウジング内で回転できるよう中心部に取付けられた一般
   に長方形の第２翼と、 Ｄ、前記ハウジング内での前記第１翼の一方向の回転を
   防止する手段と、 Ｅ、前記ハウジング内での前記第２翼の前記一方向への
   回転を防止する手段と、 Ｆ、前記第１翼により駆動自在に回転される第１回転機
   素および前記第２翼により駆動自在に回転される第２回
   転機素と、 Ｇ、出力シャフトと、 Ｈ、前記回転機素の回転を前記出力シャフトの単一方向
   への回転に変換するよう作動する手段と、 Ｉ、前記燃焼室と連通するよう前記ハウジング上に設け
   られた点火装置と、 Ｊ、前記点火装置から円周方向に離間するよう前記ハウ
   ジング内に設けられた少なくとも一つの吸気ポートと、 Ｋ、前記点火装置および前記吸気ポートから円周方向に
   離間するよう前記ハウジング内に設けられた少なくとも
   一つの排気ポートと、 Ｌ、前記吸気ポートに装入燃料を送るための手段とから
   成る内燃機関。
9. （９）前記機関はブースト圧力にて前記吸気ポートに装
   入物を送るための手段を更に含む特許請求の範囲第８項
   記載の内燃機関。
10. （１０）Ｎ、ブーストされた吸気装入物を送るための前
    記手段は、前記出力シャフトに駆動自在に接続され、前
    記吸気ポートに流体連通する流体出口を有するスーパー
    チャージャーから成る特許請求の範囲第９項記載の内燃
    機関。
11. （１１）Ｍ、前記コンバータ手段は、差動ギアアセンブ
    リから成り、このギアアセンブリは前記第１翼に駆動自
    在に接続された第１ピニオンギアと、前記第２翼に駆動
    自在に接続された第２ピニオンギアと、前記出力シャフ
    トに固定されたハウジングと、前記第１および第２ピニ
    オンギアに駆動自在に接続され、前記ハウジング内に軸
    支されたピニオンシャフトに担持された別のピニオンギ
    アとを含む特許請求の範囲第８項記載の内燃機関。
12. （１２）前記コンバータ手段は空気圧カップリングから
    成り、この空気圧カップリングは前記出力シャフトに固
    定され、一般に円筒形の室を画定するハウジングと、前
    記ハウジング内で独立して回転するよう取付けられ、前
    記燃焼室の前記第１および第２翼に駆動自在にそれぞれ
    接続され、前記第１および第２回転機素を構成する第１
    および第２コンバータ翼と、前記ハウジングのまわりに
    て円周方向に離間した位置にて前記ハウジングから半径
    方向内側に延長すると共に前記ハウジングすなわち前記
    出力シャフトを駆動するよう前記コンバータ翼と協働す
    る複数の剛性内部翼とを含む特許請求の範囲第８項記載
    の内燃機関。
13. （１３）Ｍ、前記コンバータ手段は液圧カップリングか
    ら成り、この液圧カップリングは前記出力シャフトに固
    定されたハウジングと、前記燃焼室内で前記第１および
    第２翼にそれぞれ駆動自在に接続された一対のコンバー
    タ翼と、前記ハウジングに固定され、ハウジングまわり
    の円周方向に離間した位置にて前記ハウジングから半径
    方向内側に延長し、前記ハウジング従って前記出力シャ
    フトを駆動するよう前記コンバータ翼と協働する複数の
    内部翼とを含む特許請求の範囲第８項記載の内燃機関。
14. （１４）Ｎ、前記ハウジングは、一般にハウジングの各
    ローブの接続部にて径方向に内側延長した内部翼を備え
    たマルチローブ（葉）状である特許請求の範囲第１３項
    記載の内燃機関。
15. （１５）Ｍ、前記コンバータ手段は、液圧差動カップリ
    ングから成り、このカップリングは、前記出力シャフト
    に固定され、一般に円筒形の室を画定するハウジングと
    、前記室内で並置された一対の遊星ギアセットとを含み
    、各遊星ギアセットは前記燃焼室内の前記第１および第
    ２翼の一つにそれぞれ駆動自在に接続され、それぞれ前
    記第１および第２回転機素を構成する太陽ギアを含む特
    許請求の範囲第８項記載の内燃機関。
16. （１６）Ｎ、前記遊星ギアセットの各々は、それぞれの
    太陽ギアの径方向に対向する部分に噛合すると共に前記
    室の内周面に対して一般に接線方向に配置された一対の
    遊星ギアと、第１の対の遊星ギアにそれぞれ噛合すると
    共に前記室の内周面に対して接続方向に配置された第２
    の対の遊星ギアとを更に含む特許請求の範囲第１５項記
    載の内燃機関。