JPS6252539B2 - - Google Patents
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- JPS6252539B2 JPS6252539B2 JP55074956A JP7495680A JPS6252539B2 JP S6252539 B2 JPS6252539 B2 JP S6252539B2 JP 55074956 A JP55074956 A JP 55074956A JP 7495680 A JP7495680 A JP 7495680A JP S6252539 B2 JPS6252539 B2 JP S6252539B2
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
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- 101000797092 Mesorhizobium japonicum (strain LMG 29417 / CECT 9101 / MAFF 303099) Probable acetoacetate decarboxylase 3 Proteins 0.000 description 6
- 102100038946 Proprotein convertase subtilisin/kexin type 6 Human genes 0.000 description 4
- 101710180552 Proprotein convertase subtilisin/kexin type 6 Proteins 0.000 description 4
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(a) 技術分野の説明
本発明は、電力系統の送電線保護用電流差動継
電装置に関するものである。
電装置に関するものである。
(b) 従来技術の説明
第１図は、伝送方式にパルス符号変調
（PCM）を用い、判定部をマイクロコンピユータ
で構成した従来のPCM電流差動デイジタル継電
装置（以下PCM継電装置と称す）図である。
PCM継電装置は、送電線の電流波形をデイジタ
ル信号に変換してPCM伝送によつて相手端と送
受し合い、自端電流データと相手端電流データを
用いて送電線の電流差動保護を行なうものであ
る。以下に、第１図に示した従来のPCM継電装
置の動作原理について説明する。
（PCM）を用い、判定部をマイクロコンピユータ
で構成した従来のPCM電流差動デイジタル継電
装置（以下PCM継電装置と称す）図である。
PCM継電装置は、送電線の電流波形をデイジタ
ル信号に変換してPCM伝送によつて相手端と送
受し合い、自端電流データと相手端電流データを
用いて送電線の電流差動保護を行なうものであ
る。以下に、第１図に示した従来のPCM継電装
置の動作原理について説明する。
送電線の自端Ａに流れる各相電流ＩAR，ＩAS，
ＩATはそれぞれPCM継電装置１に導入され、変
換器２によつて適当なレベルに変換された後に、
アナログ−デイジタル変換器（以下ADCと称
す）３に導入される。このADC３では変換器２
によつて得られたアナログ信号（自端の各相電流
情報）をデイジタル信号（PCM信号）に変換す
る。このADC３の出力は、シリアルデータとし
て伝送装置８に導入されてマイクロ回線によつて
相手端Ｂに伝送される。相手端Ｂも自端Ａと全く
同様に伝送装置８とPCM継電装置１によつて構
成されており、相手端Ｂに流れる各相電流ＩRB，
ＩSB，ＩTBがシリアルデータのデイジタル信号と
して自端Ａに伝送される。この相手端から送られ
てきた相手端電流データとADC３で得られた自
端の電流データがシリアル−パラレル変換器（以
下SPCと称す）４にそれぞれ入り、シリアルデー
タからパラレルデータに変換される。そしてこれ
ら自端及び相手端の電流データが演算処理部（以
下MPUと称す）５にて比率差動特性の演算、例
えば判定式 ｜Ｉ〓A＋Ｉ〓B｜−ｋ（｜Ｉ〓A｜＋｜Ｉ〓B｜）≧Ｋ
O
…(1) なる演算を行ない、内部事故、外部事故の動作判
定を各相ごとに行なう。ここで、Ｉ〓Aは自端の各
相電流、Ｉ〓Bは相手端の各相電流、Ｋ及びＫOは予
め定められた定数（整定数）である。この比率差
動特性についてはすでに周知のことであり、詳細
な説明は省略する。この動作判定結果が入出力部
（以下Ｉ／と称す）６によつて外部機器に出力
される。また、外部機器の状態もＩ／６を介し
てMPU５に入力されて動作判定条件に加えられ
る。
ＩATはそれぞれPCM継電装置１に導入され、変
換器２によつて適当なレベルに変換された後に、
アナログ−デイジタル変換器（以下ADCと称
す）３に導入される。このADC３では変換器２
によつて得られたアナログ信号（自端の各相電流
情報）をデイジタル信号（PCM信号）に変換す
る。このADC３の出力は、シリアルデータとし
て伝送装置８に導入されてマイクロ回線によつて
相手端Ｂに伝送される。相手端Ｂも自端Ａと全く
同様に伝送装置８とPCM継電装置１によつて構
成されており、相手端Ｂに流れる各相電流ＩRB，
ＩSB，ＩTBがシリアルデータのデイジタル信号と
して自端Ａに伝送される。この相手端から送られ
てきた相手端電流データとADC３で得られた自
端の電流データがシリアル−パラレル変換器（以
下SPCと称す）４にそれぞれ入り、シリアルデー
タからパラレルデータに変換される。そしてこれ
ら自端及び相手端の電流データが演算処理部（以
下MPUと称す）５にて比率差動特性の演算、例
えば判定式 ｜Ｉ〓A＋Ｉ〓B｜−ｋ（｜Ｉ〓A｜＋｜Ｉ〓B｜）≧Ｋ
O
…(1) なる演算を行ない、内部事故、外部事故の動作判
定を各相ごとに行なう。ここで、Ｉ〓Aは自端の各
相電流、Ｉ〓Bは相手端の各相電流、Ｋ及びＫOは予
め定められた定数（整定数）である。この比率差
動特性についてはすでに周知のことであり、詳細
な説明は省略する。この動作判定結果が入出力部
（以下Ｉ／と称す）６によつて外部機器に出力
される。また、外部機器の状態もＩ／６を介し
てMPU５に入力されて動作判定条件に加えられ
る。
これら各端電流データは、引用文献「昭和54年
度電気四学会連合大会予稿、５−3PCM電流差動
デイジタル保護リレーの開発」にて詳述されてい
る様に、第２図に示す如くの伝送フオーマツトに
て伝送される。すなわち、Ｒ相電流データ13ビツ
ト、Ｓ相電流データ13ビツト、Ｔ相電流データ13
ビツト、自端と相手端のデータ信号の同期をとる
ためのフレーム同期信号13ビツト、各端のしや断
器、外部機器等の情報を送るためのオン・オフ情
報13ビツト、そして、伝送時のじよう乱などによ
つて発生する符号誤まりを検出するための符号検
定データが25ビツトの計90ビツトで１フレームが
構成されている。そして、系統周波数の１サイク
ル間に12回のサンプリングが行なわれるので、例
えば50Hz系統では、１秒間に 90×12×50＝54Kbit／SEC の伝送速度で伝送されことになる。
度電気四学会連合大会予稿、５−3PCM電流差動
デイジタル保護リレーの開発」にて詳述されてい
る様に、第２図に示す如くの伝送フオーマツトに
て伝送される。すなわち、Ｒ相電流データ13ビツ
ト、Ｓ相電流データ13ビツト、Ｔ相電流データ13
ビツト、自端と相手端のデータ信号の同期をとる
ためのフレーム同期信号13ビツト、各端のしや断
器、外部機器等の情報を送るためのオン・オフ情
報13ビツト、そして、伝送時のじよう乱などによ
つて発生する符号誤まりを検出するための符号検
定データが25ビツトの計90ビツトで１フレームが
構成されている。そして、系統周波数の１サイク
ル間に12回のサンプリングが行なわれるので、例
えば50Hz系統では、１秒間に 90×12×50＝54Kbit／SEC の伝送速度で伝送されことになる。
第３図は、第１図に示した従来のPCM継電装
置を高抵抗接地系統の保護に適用した場合を示す
図である。高抵抗接地系統は、周知の様に系統の
短絡事故では大きな事故電流が流れるが地絡事故
では系統の変成器中性点を高抵抗Ｚによつて接地
してあるために事故電流が制限されて、わずかな
電流しか流れないことになる。したがつて第１図
の様なPCM継電装置では、事故電流が小さすぎ
るために地絡事故の検出ができくなつてしまう。
この高抵抗接地系統の地絡事故をも検出するため
に、各相電流ＩR，ＩS，ＩTの他に零相電流ＩOも
加えて合計４つの電流情報を伝送し合い、地絡事
故はこの零相電流ＩOを用いて検出する方法もあ
る。しかし、この様にすると伝送する電流情報が
１つ増加するので第２図で説明した伝送フオーマ
ツトは、１フレームが90bit＋13bit＝103bitとな
り１秒間では 103×12×50＝61.8Kbit／SEC の伝送速度で伝送しなくてはならないことにな
る。伝送速度が速くなればそれだけ伝送系すなわ
ちマイクロ回線の帯域幅が広がつてしまうので、
通常のマイクロ回線では伝送できなくなつてしま
う。現在最も多く使用されている標準的なマイク
ロ回線では前出の引用文献でも明らかな様に伝送
速度は54Kbit／SECが限界である。したがつて
61.8Kbit／SECの伝送速度は伝送できないことに
なる。これを伝送するにはマイクロ回線の帯域幅
を広げれば良いがそうするとマイクロ回線のチヤ
ンネル数が少なくなり効率的な回線の使用ができ
なくなるばかりか、マイクロ回線設備も標準的な
ものを使えなくなつてしまう。そこで、伝送速度
を変えないで伝送しようとすると、１サイクルあ
たりのフレーム数すなわちサンプリング数が少な
くなるか、または電流データのビツト数が少なく
なつてしまいその結果伝送される電流データの誤
差が大きくなり、正確な保護ができなくなつてし
まう。
置を高抵抗接地系統の保護に適用した場合を示す
図である。高抵抗接地系統は、周知の様に系統の
短絡事故では大きな事故電流が流れるが地絡事故
では系統の変成器中性点を高抵抗Ｚによつて接地
してあるために事故電流が制限されて、わずかな
電流しか流れないことになる。したがつて第１図
の様なPCM継電装置では、事故電流が小さすぎ
るために地絡事故の検出ができくなつてしまう。
この高抵抗接地系統の地絡事故をも検出するため
に、各相電流ＩR，ＩS，ＩTの他に零相電流ＩOも
加えて合計４つの電流情報を伝送し合い、地絡事
故はこの零相電流ＩOを用いて検出する方法もあ
る。しかし、この様にすると伝送する電流情報が
１つ増加するので第２図で説明した伝送フオーマ
ツトは、１フレームが90bit＋13bit＝103bitとな
り１秒間では 103×12×50＝61.8Kbit／SEC の伝送速度で伝送しなくてはならないことにな
る。伝送速度が速くなればそれだけ伝送系すなわ
ちマイクロ回線の帯域幅が広がつてしまうので、
通常のマイクロ回線では伝送できなくなつてしま
う。現在最も多く使用されている標準的なマイク
ロ回線では前出の引用文献でも明らかな様に伝送
速度は54Kbit／SECが限界である。したがつて
61.8Kbit／SECの伝送速度は伝送できないことに
なる。これを伝送するにはマイクロ回線の帯域幅
を広げれば良いがそうするとマイクロ回線のチヤ
ンネル数が少なくなり効率的な回線の使用ができ
なくなるばかりか、マイクロ回線設備も標準的な
ものを使えなくなつてしまう。そこで、伝送速度
を変えないで伝送しようとすると、１サイクルあ
たりのフレーム数すなわちサンプリング数が少な
くなるか、または電流データのビツト数が少なく
なつてしまいその結果伝送される電流データの誤
差が大きくなり、正確な保護ができなくなつてし
まう。
以上の様に、従来のPCM継電装置は高抵抗接
地系統に適用した場合には、地絡事故の検出がで
きなくなり、また検出する為に零相電流を伝送す
ると伝送速度が速くなつてマイクロ回線の帯域幅
に問題が生じるという重大な欠点を有しており、
今だ解決案が提案されていないのが実情である。
地系統に適用した場合には、地絡事故の検出がで
きなくなり、また検出する為に零相電流を伝送す
ると伝送速度が速くなつてマイクロ回線の帯域幅
に問題が生じるという重大な欠点を有しており、
今だ解決案が提案されていないのが実情である。
(c) 発明の目的
本発明はこの様な事情に鑑みてなされたもの
で、その目的は伝送速度を速くすることなく、し
かも高抵抗接地系統の地絡事故をも確実に検出で
きる電流差動継電装置を提供することにある。
で、その目的は伝送速度を速くすることなく、し
かも高抵抗接地系統の地絡事故をも確実に検出で
きる電流差動継電装置を提供することにある。
(d) 発明の構成
以下本発明の一実施例を図面を参照して説明す
る。第４図は本発明による電流差動継電装置の一
実施例を示す図である。第４図は第１図に示した
ものと同一用途のPCM継電装置であり内部の構
成も類以であるが伝送する電流データ及び演算処
理方法が異なる。自端Ａの各相電流及び零相電流
がそれぞれ変換器２及び２′に導入されて２つの
線間電流と１つの零相電流に比例した電気量に変
換されてADC３に接続される。ADC３の出力は
伝送装置８に接続されてマイクロ回線によつて電
流データを相手端Ｂと伝送し合う。また、相手端
Ｂから伝送されてきた電流データが伝送装置８を
経てSPC４に導入されると同時にADC３の出力
もSPC４に導入される。そしてSPC４の出力は
MPU５に入り動作判定が行なわれる。MPU５で
の動作判定結果はＩ／６によつてしや断器等の
外部機器に出力されると同時に外部機器の状態も
機器情報としてＩ／６を介してMPU５に入力
されて動作判定条件に加えられる。相手端Ｂも自
端Ａと全く同様のPCM継電装置１及び伝送装置
８によつて構成されている。
る。第４図は本発明による電流差動継電装置の一
実施例を示す図である。第４図は第１図に示した
ものと同一用途のPCM継電装置であり内部の構
成も類以であるが伝送する電流データ及び演算処
理方法が異なる。自端Ａの各相電流及び零相電流
がそれぞれ変換器２及び２′に導入されて２つの
線間電流と１つの零相電流に比例した電気量に変
換されてADC３に接続される。ADC３の出力は
伝送装置８に接続されてマイクロ回線によつて電
流データを相手端Ｂと伝送し合う。また、相手端
Ｂから伝送されてきた電流データが伝送装置８を
経てSPC４に導入されると同時にADC３の出力
もSPC４に導入される。そしてSPC４の出力は
MPU５に入り動作判定が行なわれる。MPU５で
の動作判定結果はＩ／６によつてしや断器等の
外部機器に出力されると同時に外部機器の状態も
機器情報としてＩ／６を介してMPU５に入力
されて動作判定条件に加えられる。相手端Ｂも自
端Ａと全く同様のPCM継電装置１及び伝送装置
８によつて構成されている。
(e) 発明の作用
次にかかる構成のPCM継電装置の作用を図面
を参照して述べる。第４図において自端Ａの各相
電流Ｉ〓RA，Ｉ〓SA，Ｉ〓TAがそれぞれ変換器２に導入
される。この変換器２では３つの各相電流から２
つの線間電流、例えばＩ〓RA−Ｉ〓SAとＩ〓SA−Ｉ〓TA
な
る電気量に変換される。また、各相電流の和すな
わち３倍の零相電流３Ｉ〓OAが変換器２′に導入さ
れてそれに比例したＩ〓OAなる電気量が得られる。
これら３つの電気量Ｉ〓RA−Ｉ〓SA，Ｉ〓SA−Ｉ〓TA，
Ｉ〓
ＯＡがADC３に導入されてアナログ信号からシリ
アルデータのデイジタル信号に変換される。
ADC３によつてデイジタル信号となつた自端Ａ
の電流データは伝送装置８を介してマイクロ回線
によつて相手端Ｂに伝送される。相手端Ｂからも
同様に相手端Ｂの電流情報がマイクロ回線によつ
て伝送されてくる。それが伝送装置８を介して
SPC４に導入される。また、ADC３の出力も
SPC４に導入される。SPC４に導入された自端Ａ
及び相手端Ｂの電流データはシリアルデータなの
でここでパラレルデータに変換されてMPU５に
導入される。MPU５では導入された２つの線間
電流からもう１つの線間電流を得るべく演算を両
端電流データについて行なう。すなわち、自端Ａ
の線間電流データＩ〓RA−Ｉ〓SA，Ｉ〓SA−Ｉ〓TAから
−
（Ｉ〓RA−Ｉ〓SA）−（Ｉ〓SA−Ｉ〓TA）＝Ｉ〓TA−Ｉ
〓RAの演算
を行なつてＩ〓TA−Ｉ〓RAなる線間電流データを得、
相手端Ｂについても同様にＩ〓RB−Ｉ〓SB，Ｉ〓SB−Ｉ
〓
ＴＢから−（Ｉ〓RB−Ｉ〓SB）−（Ｉ〓SB−Ｉ〓TB）＝
Ｉ〓TB−Ｉ〓
ＲＢの演算を行なつてＩ〓TB−Ｉ〓RBなる線間電流デー
タを得る。ここで得られた自端Ａ及び相手端Ｂの
各々３つの線間電流データと零相電流データを用
いて、前述した(1)式と同様の比率差動特性の演算
を行なう。すなわち、(1)式は相電流を用いた判定
式であるが、ここでは線間電流を用いて ｜（Ｉ〓RA−Ｉ〓SA）＋（Ｉ〓RB−Ｉ〓SB）｜ −Ｋ（｜Ｉ〓RA−Ｉ〓SA｜＋｜Ｉ〓RB−Ｉ〓SB｜）≧Ｋ
O
…(2) ｜（Ｉ〓SA−Ｉ〓TA）＋（Ｉ〓SB−Ｉ〓TB）｜ −Ｋ（｜Ｉ〓SA−Ｉ〓TA｜＋｜Ｉ〓SB−Ｉ〓TB｜）≧Ｋ
O
…(3) ｜（Ｉ〓TA−Ｉ〓RA）＋（Ｉ〓TB−Ｉ〓RB）｜ −Ｋ（｜Ｉ〓TA−Ｉ〓RA｜＋｜Ｉ〓TB−Ｉ〓RB｜）≧Ｋ
O
…(4) なる演算を行ない、また同様に零相電流を用いて ｜Ｉ〓OA＋Ｉ〓OB｜ −Ｋ（｜Ｉ〓OA｜＋｜Ｉ〓OB｜）≧ＫO …(5) なる演算を行なう。そして、(2)式によつてＲ−Ｓ
相間、(3)式によつてＳ−Ｔ相間、(4)式によつてＴ
−Ｒ相間の各内外部短絡事故を検出する。また、
地絡事故が発生すると零相電流が流れるので(5)式
によつて地絡事故を検出することができ、高抵抗
接地系統の確実な保護が可能となる。
を参照して述べる。第４図において自端Ａの各相
電流Ｉ〓RA，Ｉ〓SA，Ｉ〓TAがそれぞれ変換器２に導入
される。この変換器２では３つの各相電流から２
つの線間電流、例えばＩ〓RA−Ｉ〓SAとＩ〓SA−Ｉ〓TA
な
る電気量に変換される。また、各相電流の和すな
わち３倍の零相電流３Ｉ〓OAが変換器２′に導入さ
れてそれに比例したＩ〓OAなる電気量が得られる。
これら３つの電気量Ｉ〓RA−Ｉ〓SA，Ｉ〓SA−Ｉ〓TA，
Ｉ〓
ＯＡがADC３に導入されてアナログ信号からシリ
アルデータのデイジタル信号に変換される。
ADC３によつてデイジタル信号となつた自端Ａ
の電流データは伝送装置８を介してマイクロ回線
によつて相手端Ｂに伝送される。相手端Ｂからも
同様に相手端Ｂの電流情報がマイクロ回線によつ
て伝送されてくる。それが伝送装置８を介して
SPC４に導入される。また、ADC３の出力も
SPC４に導入される。SPC４に導入された自端Ａ
及び相手端Ｂの電流データはシリアルデータなの
でここでパラレルデータに変換されてMPU５に
導入される。MPU５では導入された２つの線間
電流からもう１つの線間電流を得るべく演算を両
端電流データについて行なう。すなわち、自端Ａ
の線間電流データＩ〓RA−Ｉ〓SA，Ｉ〓SA−Ｉ〓TAから
−
（Ｉ〓RA−Ｉ〓SA）−（Ｉ〓SA−Ｉ〓TA）＝Ｉ〓TA−Ｉ
〓RAの演算
を行なつてＩ〓TA−Ｉ〓RAなる線間電流データを得、
相手端Ｂについても同様にＩ〓RB−Ｉ〓SB，Ｉ〓SB−Ｉ
〓
ＴＢから−（Ｉ〓RB−Ｉ〓SB）−（Ｉ〓SB−Ｉ〓TB）＝
Ｉ〓TB−Ｉ〓
ＲＢの演算を行なつてＩ〓TB−Ｉ〓RBなる線間電流デー
タを得る。ここで得られた自端Ａ及び相手端Ｂの
各々３つの線間電流データと零相電流データを用
いて、前述した(1)式と同様の比率差動特性の演算
を行なう。すなわち、(1)式は相電流を用いた判定
式であるが、ここでは線間電流を用いて ｜（Ｉ〓RA−Ｉ〓SA）＋（Ｉ〓RB−Ｉ〓SB）｜ −Ｋ（｜Ｉ〓RA−Ｉ〓SA｜＋｜Ｉ〓RB−Ｉ〓SB｜）≧Ｋ
O
…(2) ｜（Ｉ〓SA−Ｉ〓TA）＋（Ｉ〓SB−Ｉ〓TB）｜ −Ｋ（｜Ｉ〓SA−Ｉ〓TA｜＋｜Ｉ〓SB−Ｉ〓TB｜）≧Ｋ
O
…(3) ｜（Ｉ〓TA−Ｉ〓RA）＋（Ｉ〓TB−Ｉ〓RB）｜ −Ｋ（｜Ｉ〓TA−Ｉ〓RA｜＋｜Ｉ〓TB−Ｉ〓RB｜）≧Ｋ
O
…(4) なる演算を行ない、また同様に零相電流を用いて ｜Ｉ〓OA＋Ｉ〓OB｜ −Ｋ（｜Ｉ〓OA｜＋｜Ｉ〓OB｜）≧ＫO …(5) なる演算を行なう。そして、(2)式によつてＲ−Ｓ
相間、(3)式によつてＳ−Ｔ相間、(4)式によつてＴ
−Ｒ相間の各内外部短絡事故を検出する。また、
地絡事故が発生すると零相電流が流れるので(5)式
によつて地絡事故を検出することができ、高抵抗
接地系統の確実な保護が可能となる。
また、第４図に示したPCM継電装置の各端電
流データの伝送フオーマツトは、伝送される電流
データが２つの線間電流と１つの零相電流なの
で、第５図の様になる。つまり、Ｒ−Ｓ相電流デ
ータ、Ｓ−Ｔ相電流データ、零相電流データが各
13ビツト、フレーム同期13ビツト、オン・オフ情
報13ビツト、符号検定データが25ビツトの計90ビ
ツトで１つのフレームが構成される。したがつ
て、50Hz系統では１秒間に 90×12×50＝54Kbit／SEC の伝送速度で伝送されることになる。つまり、第
２図に示した従来の伝送速度と同じ速度で伝送す
ることが可能となり、マイクロ回線の帯域幅も従
来と同じでよい。しかも、その伝送フオーマツト
も変える必要がなくなる。
流データの伝送フオーマツトは、伝送される電流
データが２つの線間電流と１つの零相電流なの
で、第５図の様になる。つまり、Ｒ−Ｓ相電流デ
ータ、Ｓ−Ｔ相電流データ、零相電流データが各
13ビツト、フレーム同期13ビツト、オン・オフ情
報13ビツト、符号検定データが25ビツトの計90ビ
ツトで１つのフレームが構成される。したがつ
て、50Hz系統では１秒間に 90×12×50＝54Kbit／SEC の伝送速度で伝送されることになる。つまり、第
２図に示した従来の伝送速度と同じ速度で伝送す
ることが可能となり、マイクロ回線の帯域幅も従
来と同じでよい。しかも、その伝送フオーマツト
も変える必要がなくなる。
この様に、本発明によれば従来のPCM継電装
置と同様の伝送速度と伝送フオーマツトで電流デ
ータを伝送することが可能で、しかも地絡事故も
確実に検出することが可能となるPCM継電装置
を構成することができる。
置と同様の伝送速度と伝送フオーマツトで電流デ
ータを伝送することが可能で、しかも地絡事故も
確実に検出することが可能となるPCM継電装置
を構成することができる。
(f) 他の実施例
以上の説明では、２つの線間電流データとし
てＩ〓R−Ｉ〓S，Ｉ〓S−Ｉ〓Tを伝送してＩ〓T−Ｉ〓R
を演
算によつて得て動作判定を行なつていたが、こ
れに限らず、他の線間電流の組合せでも可能で
ある。つまり、Ｉ〓S−Ｉ〓TとＩ〓T−Ｉ〓Rを伝送して
Ｉ〓R−Ｉ〓Sを得ても、またＩ〓R−Ｉ〓SとＩ〓T−Ｉ
〓Rを
伝送してＩ〓S−Ｉ〓Tを得て動作判定を行なつても
良い。
てＩ〓R−Ｉ〓S，Ｉ〓S−Ｉ〓Tを伝送してＩ〓T−Ｉ〓R
を演
算によつて得て動作判定を行なつていたが、こ
れに限らず、他の線間電流の組合せでも可能で
ある。つまり、Ｉ〓S−Ｉ〓TとＩ〓T−Ｉ〓Rを伝送して
Ｉ〓R−Ｉ〓Sを得ても、またＩ〓R−Ｉ〓SとＩ〓T−Ｉ
〓Rを
伝送してＩ〓S−Ｉ〓Tを得て動作判定を行なつても
良い。
これまでの説明では、保護しようとする送電
線を第４図の様な２端子系統限つて説明した
が、これに限らず第６図に示す様な３端子系
統、あるいはそれ以上の多端子系統に適用する
ことができ、前述と全く同じ様に２つの線間電
流データと、零相電流データを伝送し合うこと
によつて高抵抗接地多端子系統の電流差動保護
を行なうことができる。
線を第４図の様な２端子系統限つて説明した
が、これに限らず第６図に示す様な３端子系
統、あるいはそれ以上の多端子系統に適用する
ことができ、前述と全く同じ様に２つの線間電
流データと、零相電流データを伝送し合うこと
によつて高抵抗接地多端子系統の電流差動保護
を行なうことができる。
現在、高抵抗接地系統の保護方式は、系統に
事故が発生した場合に事故相のみをしや断する
のではなく、健全相も含めて３相一括しや断を
行なう場合が多い。したがつて本発明において
も本文中で述べた様な２つの線間電流から残り
１つの線間電流を演算によつて求めることな
く、２つの線間電流と、零相電流の計３電流デ
ータによつて保護を行なうことも可能である。
すなわち、自端、相手端とも線間電流Ｉ〓R−Ｉ〓
Ｓ，Ｉ〓S−Ｉ〓Tと零相電流ＩOを用いて(2)式、(3)
式、及び(5)式の動作判定演算を行ない、(2)式の
みの動作によつてＲ−Ｓ相間短絡、(3)式によつ
てＳ−Ｔ相間短絡、(2)式と(3)式の両方の動作に
よつてＴ−Ｒ相間短絡または３相絡事故をそれ
ぞれ検出することができ、また、(5)式の動作に
よつて地絡事故を検出することができる。した
がつてこの方法によればあらゆる事故種別にお
いても確実に内部事故を検出し、３相−しや断
を行なうことができる電流差動継電装置が得ら
れる。また他の線間電流の組合せでも同様な動
作が行なえることはいうまでもない。
事故が発生した場合に事故相のみをしや断する
のではなく、健全相も含めて３相一括しや断を
行なう場合が多い。したがつて本発明において
も本文中で述べた様な２つの線間電流から残り
１つの線間電流を演算によつて求めることな
く、２つの線間電流と、零相電流の計３電流デ
ータによつて保護を行なうことも可能である。
すなわち、自端、相手端とも線間電流Ｉ〓R−Ｉ〓
Ｓ，Ｉ〓S−Ｉ〓Tと零相電流ＩOを用いて(2)式、(3)
式、及び(5)式の動作判定演算を行ない、(2)式の
みの動作によつてＲ−Ｓ相間短絡、(3)式によつ
てＳ−Ｔ相間短絡、(2)式と(3)式の両方の動作に
よつてＴ−Ｒ相間短絡または３相絡事故をそれ
ぞれ検出することができ、また、(5)式の動作に
よつて地絡事故を検出することができる。した
がつてこの方法によればあらゆる事故種別にお
いても確実に内部事故を検出し、３相−しや断
を行なうことができる電流差動継電装置が得ら
れる。また他の線間電流の組合せでも同様な動
作が行なえることはいうまでもない。
これまでの説明は、電流データを伝送するた
めにPCM伝送方式を用いたPCM継電装置につ
いて述べたが、これに限らず、自端の電流波形
を相手側に伝送して電流差動保護を行なう全て
の電流差動継電装置に本発明を適用できること
はいうまでもない。
めにPCM伝送方式を用いたPCM継電装置につ
いて述べたが、これに限らず、自端の電流波形
を相手側に伝送して電流差動保護を行なう全て
の電流差動継電装置に本発明を適用できること
はいうまでもない。
例えば、自端の電流波形を周波数に変換して
相手端と伝送し合つて電流差動保護を行なう周
波数変調（FM）電流差動継電装置にも本発明
を適用することができる。FM電流差動継電装
置は周知の様に電流波形を周波数変化に変換し
て伝送し合い、それを復調して電流差動を行な
う保護方式であるが、その伝送は各相電流ごと
に１チヤンネル分のマイクロ回線が必要にな
る。したがつて、３相分の電流データと地絡保
護のための零相電流データの計４つのデータを
伝送するには４チヤンネル分のマイクロ回線が
必要になるが、本発明によれば２つの線間電流
と１つの零相電流の計３チヤンネル分のマイク
ロ回線で伝送することが可能となり、伝送設
備、通信設備の節約とマイクロ回線の効率的な
使用が可能となる。
相手端と伝送し合つて電流差動保護を行なう周
波数変調（FM）電流差動継電装置にも本発明
を適用することができる。FM電流差動継電装
置は周知の様に電流波形を周波数変化に変換し
て伝送し合い、それを復調して電流差動を行な
う保護方式であるが、その伝送は各相電流ごと
に１チヤンネル分のマイクロ回線が必要にな
る。したがつて、３相分の電流データと地絡保
護のための零相電流データの計４つのデータを
伝送するには４チヤンネル分のマイクロ回線が
必要になるが、本発明によれば２つの線間電流
と１つの零相電流の計３チヤンネル分のマイク
ロ回線で伝送することが可能となり、伝送設
備、通信設備の節約とマイクロ回線の効率的な
使用が可能となる。
また、自端の電流を表示線によつて相手端と
送り合つて電流差動保護を行なう表示線パイロ
ツト継電装置にも本発明を適用することができ
る。表示線パイロツト継電装置は周知の様に自
端に流れる電流波形をパイロツトワイヤまたは
ケーブル等によつて直接相手端に送つて電流差
動を行なう保護方式であるが、そのパイロツト
ワイヤまたはケーブルは各相電流ごとに１回路
分必要となる。したがつて３相分の電流と地絡
保護のための零相電流の計４電流を送るには４
回路分のパイロツトワイヤまたはケーブルが必
要になるが、本発明によれば２つの線間電流と
１つの零相電流の計３回路分で済むことにな
り、経済的な保護装置が構成できる。
送り合つて電流差動保護を行なう表示線パイロ
ツト継電装置にも本発明を適用することができ
る。表示線パイロツト継電装置は周知の様に自
端に流れる電流波形をパイロツトワイヤまたは
ケーブル等によつて直接相手端に送つて電流差
動を行なう保護方式であるが、そのパイロツト
ワイヤまたはケーブルは各相電流ごとに１回路
分必要となる。したがつて３相分の電流と地絡
保護のための零相電流の計４電流を送るには４
回路分のパイロツトワイヤまたはケーブルが必
要になるが、本発明によれば２つの線間電流と
１つの零相電流の計３回路分で済むことにな
り、経済的な保護装置が構成できる。
(g) 総合的な効果
以上の様に本発明によれば、通信設備、伝送速
度、伝送フオーマツトを変えることなく、しかも
高抵抗接地系統の地絡事故をも確実に検出するこ
とのできる高信頼度の電流差動継電装置を提供す
ることができる。
度、伝送フオーマツトを変えることなく、しかも
高抵抗接地系統の地絡事故をも確実に検出するこ
とのできる高信頼度の電流差動継電装置を提供す
ることができる。
第１図は従来のPCM継電装置の構成を示す
図、第２図は第１図の伝送フオーマツトを説明す
る図、第３図は第１図のPCM継電装置を高抵抗
接地系統に適用した図、第４図は本発明による
PCM継電装置の一実施例の構成を示す図、第５
図は第４図の伝送フオーマツトを示す図、第６図
は第４図のPCM継電装置を３端子系統に適用し
た場合の概念を示す図である。 １……PCM電流差動継電装置、２，２′……変
換器、３……アナログ−デイジタル変換器、４…
…シリアル−パラレル変換器、５……演算処理
部、６……入出力部、８……伝送装置。
図、第２図は第１図の伝送フオーマツトを説明す
る図、第３図は第１図のPCM継電装置を高抵抗
接地系統に適用した図、第４図は本発明による
PCM継電装置の一実施例の構成を示す図、第５
図は第４図の伝送フオーマツトを示す図、第６図
は第４図のPCM継電装置を３端子系統に適用し
た場合の概念を示す図である。 １……PCM電流差動継電装置、２，２′……変
換器、３……アナログ−デイジタル変換器、４…
…シリアル−パラレル変換器、５……演算処理
部、６……入出力部、８……伝送装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ３相交流電力系統における保護区間各端子の
電流情報により該保護区間の保護を行なう電流差
動継電装置において、３つの線間電流の中の２つ
の線間電流と、零相電流を該電流情報として伝送
し、これら２つの線間電流情報と該零相電流情報
を用いて電流差動保護を行なうことを特徴とする
電流差動継電装置。 ２ 電流情報を送受する手段としてパルス符号変
調（PCM）搬送方式を用いたことを特徴とする
特許請求の範囲第１項記載の電流差動継電装置。 ３ 電流情報を送受する手段として周波数変調
（FM）搬送方式を用いたことを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載の電流差動継電装置。 ４ 電流情報を送受する手段として表示線パイロ
ツト方式を用いたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の電流差動継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7495680A JPS573518A (en) | 1980-06-05 | 1980-06-05 | Current differential relay |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7495680A JPS573518A (en) | 1980-06-05 | 1980-06-05 | Current differential relay |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS573518A JPS573518A (en) | 1982-01-09 |
| JPS6252539B2 true JPS6252539B2 (ja) | 1987-11-05 |
Family
ID=13562274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7495680A Granted JPS573518A (en) | 1980-06-05 | 1980-06-05 | Current differential relay |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS573518A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0438848U (ja) * | 1990-07-30 | 1992-04-02 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62178117A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-05 | 三菱電機株式会社 | 母線保護継電装置 |
-
1980
- 1980-06-05 JP JP7495680A patent/JPS573518A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0438848U (ja) * | 1990-07-30 | 1992-04-02 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS573518A (en) | 1982-01-09 |
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