JPS6227024A - 多孔質ガラス中空糸膜 - Google Patents
多孔質ガラス中空糸膜Info
- Publication number
- JPS6227024A JPS6227024A JP16302485A JP16302485A JPS6227024A JP S6227024 A JPS6227024 A JP S6227024A JP 16302485 A JP16302485 A JP 16302485A JP 16302485 A JP16302485 A JP 16302485A JP S6227024 A JPS6227024 A JP S6227024A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- porous
- glass hollow
- hollow fiber
- fiber membrane
- porous glass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は数１００°Ｃの高温下でガラス分離を行うガス
分離モジュールに用いる多孔質ガラス中空糸膜に関する
ものである。
分離モジュールに用いる多孔質ガラス中空糸膜に関する
ものである。
（従来の技術）
高温下でガス分離に用いられる膜としては、多孔質ガラ
ス、多孔質アルミナ膜等の無機多孔質膜が知られている
。
ス、多孔質アルミナ膜等の無機多孔質膜が知られている
。
従来、多孔質ガラス膜としては米国コーニング社の多孔
質バイコールガラスがあるが、この膜は空隙率が０．２
８と小さく、屈曲度も５程度と大きいため、十分なガス
透過量が得られず、ガス分離モジュールの容積が大きく
なるという欠点があった。
質バイコールガラスがあるが、この膜は空隙率が０．２
８と小さく、屈曲度も５程度と大きいため、十分なガス
透過量が得られず、ガス分離モジュールの容積が大きく
なるという欠点があった。
また、多孔質構造を改良した多孔質中空糸膜として特公
昭５３−４４５８０に記載されている膜があるが、膜７
が数１０ミクロンのため、多孔質ガラス中空糸膜として
の抗折力が小さく、膜の端部を無機接着剤で接着できな
いという欠点があった。
昭５３−４４５８０に記載されている膜があるが、膜７
が数１０ミクロンのため、多孔質ガラス中空糸膜として
の抗折力が小さく、膜の端部を無機接着剤で接着できな
いという欠点があった。
すなわち、数１００ ’Ｃでガス分離を行うにはｊＨＨ
機接若剤を用いて多孔質ガラス中空糸膜の端部を接着エ
レメントとした後、ニレメン）・を金属型の８鼎に接着
してモジュールとする必要があり、接着方法としては、
例えば特開昭５７−１６０９４３に記載されているよう
な方法がとられる。このような接着方法では、接着温度
において無機接着剤の粘度が大きいため、大きな力を無
機接着剤に加える結果となり、多孔質ガラス中空糸膜に
も大きな力が作用する。この結果多孔質ガラス中空糸膜
の抗折力が小さいと、多孔質ガラス中空糸膜が破損する
。
機接若剤を用いて多孔質ガラス中空糸膜の端部を接着エ
レメントとした後、ニレメン）・を金属型の８鼎に接着
してモジュールとする必要があり、接着方法としては、
例えば特開昭５７−１６０９４３に記載されているよう
な方法がとられる。このような接着方法では、接着温度
において無機接着剤の粘度が大きいため、大きな力を無
機接着剤に加える結果となり、多孔質ガラス中空糸膜に
も大きな力が作用する。この結果多孔質ガラス中空糸膜
の抗折力が小さいと、多孔質ガラス中空糸膜が破損する
。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は上記の欠点、すなわち多孔質構造を改良した多
孔質ガラス中空糸膜の端部が無機接着剤で接着できない
という欠点を解消し、ガス透過性に優れ高温下でガス分
離に用いることができる多孔質ガラス中空糸膜を提供せ
んとするものである。
孔質ガラス中空糸膜の端部が無機接着剤で接着できない
という欠点を解消し、ガス透過性に優れ高温下でガス分
離に用いることができる多孔質ガラス中空糸膜を提供せ
んとするものである。
（問題点を解決する手段）
すなわち本発明は、端部を無機接着剤を用いて接着する
多孔質ガラス中空糸膜において、空隙率が０．４〜０．
７であり屈曲度が４以下である多孔質構造を存する部分
と、この多孔質部分を無孔化した場合の抗折力が０．４
ｋｇ以上の無孔化部分とからなることを特徴とする多孔
質ガラス中空糸膜である。
多孔質ガラス中空糸膜において、空隙率が０．４〜０．
７であり屈曲度が４以下である多孔質構造を存する部分
と、この多孔質部分を無孔化した場合の抗折力が０．４
ｋｇ以上の無孔化部分とからなることを特徴とする多孔
質ガラス中空糸膜である。
本発明における多孔質ガラス中空糸膜はガラスの分相現
象を利用して製造されるものである。製造法は例えば特
公昭５３−４４５８０に記載されているような方法が採
用できる。すなわち５ｉＯａ・Ｂ、 Ｏ，・ＮａｘＯ系
等の分相性ガラスを溶融してガラス中空糸に成形する。
象を利用して製造されるものである。製造法は例えば特
公昭５３−４４５８０に記載されているような方法が採
用できる。すなわち５ｉＯａ・Ｂ、 Ｏ，・ＮａｘＯ系
等の分相性ガラスを溶融してガラス中空糸に成形する。
次いでこのガラス中空糸を、転移点以上、軟化点以下の
温度で熱処理をして、５ｉｏ８に富む相と訊Ｏ１・Ｎａ
ｘＯ等に富む相に分離させた後、熱酸（例えば塩酸、硫
酸等の熱い溶液）によってＢｔ Ｏｓ ａＮａｘ Ｏ等
に富む相を溶出すると多孔質ガラス中空糸膜が得られる
。この多孔質ガラス中空糸膜の空隙率は一般に小さく０
゜３程度であり屈曲度も５以上である。多孔質構造の改
良、すなわち空隙率および屈曲度の調整は、上記の多孔
質ガラス中空糸膜を、アルカリ溶液（例えば苛性ソーダ
、苛性カリ等の溶液）等で処理することでなされる。
温度で熱処理をして、５ｉｏ８に富む相と訊Ｏ１・Ｎａ
ｘＯ等に富む相に分離させた後、熱酸（例えば塩酸、硫
酸等の熱い溶液）によってＢｔ Ｏｓ ａＮａｘ Ｏ等
に富む相を溶出すると多孔質ガラス中空糸膜が得られる
。この多孔質ガラス中空糸膜の空隙率は一般に小さく０
゜３程度であり屈曲度も５以上である。多孔質構造の改
良、すなわち空隙率および屈曲度の調整は、上記の多孔
質ガラス中空糸膜を、アルカリ溶液（例えば苛性ソーダ
、苛性カリ等の溶液）等で処理することでなされる。
また、本発明における無孔化は上記の多孔質ガラス中空
糸膜を空気中で８００〜１３００℃に加熱すると自己焼
結がおこり、多孔質ガラス中空糸膜の細孔が消失するこ
とでなされる。この結果、無孔化部分の抗折力は、多孔
質部分の抗折力より大きくなる。無孔化の判定は、無孔
化された部分に、無孔化された部分を数分で溶融する温
度をもつ火炎をあて、無孔化された部分が破ｔｎせずに
変形流動したとき、無孔化されたと判断する。無孔化す
る温度は多孔質ガラス中空糸膜に含まれるアルカリ■（
例えばＮａ、０ｆｆｌ）等によって左右され、一般（（
アルカＩＪ ｆｉが多いほど、温度は低くなる。多孔…
ガラス中空糸膜の端部を無孔化する方法として１μ、無
孔化部分と多孔質構造を有する部分が滑らかに接続する
、すなわち多孔質構造が連続的に変化して無孔化するよ
うな方法が好ましい。この方法としては、例えば温度勾
配をもつ加熱雰囲気内に多孔質ガラス中空糸膜を入れて
処理する方法が挙げられる。また処理時間は結晶化がお
こらないように選ばれる。
糸膜を空気中で８００〜１３００℃に加熱すると自己焼
結がおこり、多孔質ガラス中空糸膜の細孔が消失するこ
とでなされる。この結果、無孔化部分の抗折力は、多孔
質部分の抗折力より大きくなる。無孔化の判定は、無孔
化された部分に、無孔化された部分を数分で溶融する温
度をもつ火炎をあて、無孔化された部分が破ｔｎせずに
変形流動したとき、無孔化されたと判断する。無孔化す
る温度は多孔質ガラス中空糸膜に含まれるアルカリ■（
例えばＮａ、０ｆｆｌ）等によって左右され、一般（（
アルカＩＪ ｆｉが多いほど、温度は低くなる。多孔…
ガラス中空糸膜の端部を無孔化する方法として１μ、無
孔化部分と多孔質構造を有する部分が滑らかに接続する
、すなわち多孔質構造が連続的に変化して無孔化するよ
うな方法が好ましい。この方法としては、例えば温度勾
配をもつ加熱雰囲気内に多孔質ガラス中空糸膜を入れて
処理する方法が挙げられる。また処理時間は結晶化がお
こらないように選ばれる。
また本発明における無機接着剤は、無機接着剤と多孔質
ガラス中空糸膜の無孔化部分との熱膨張率差によって発
生する熱応力で無孔化部分が破損しないために、無孔化
部分の熱膨張率に近い熱膨張率ををしているものを用い
なければならない。
ガラス中空糸膜の無孔化部分との熱膨張率差によって発
生する熱応力で無孔化部分が破損しないために、無孔化
部分の熱膨張率に近い熱膨張率ををしているものを用い
なければならない。
無機接着剤としては、例えば特開昭５７−１６Ｅ３３４
４に記載されているような、２種類の熱膨張率の異なっ
たセラミックスを混合したものが用いられる。
４に記載されているような、２種類の熱膨張率の異なっ
たセラミックスを混合したものが用いられる。
そして本発明における要件すなわち、多孔質構造を表わ
す空隙率、屈曲度および無孔化部分の抗折力は本発明に
おいて特に重要であり本発明で特定する条件を満足する
場合にはじめて本発明の所期の目的とする効果が得られ
る。
す空隙率、屈曲度および無孔化部分の抗折力は本発明に
おいて特に重要であり本発明で特定する条件を満足する
場合にはじめて本発明の所期の目的とする効果が得られ
る。
空隙率が０．４より小さい場合にはガス透過性が小さく
なるという欠点が生じ本発明の目的とする効果が得られ
なくなる。逆に空隙率が大きい場合にはガス透過性は大
きくなるが、多孔質部分の強度は低下してくる。多孔質
部分の必要な強度はガス分離を行うときの圧力差によっ
て決まるものであるが、空隙率が０．７を越えると取り
扱い時に多孔質ガラス中空糸膜が破損しやすくなるとい
う欠点が生じる。なお、空隙率は窒素ガス吸着法や水銀
圧入法を用い、累積細孔容積を求めて算出したまた、屈
曲度も４を越えるとガス透過性が小さくなるという欠点
が生じる。屈曲度ｆは次式のガス透過性を表わすガス透
過速度Ｋを用いて求める無次元の数値である。
なるという欠点が生じ本発明の目的とする効果が得られ
なくなる。逆に空隙率が大きい場合にはガス透過性は大
きくなるが、多孔質部分の強度は低下してくる。多孔質
部分の必要な強度はガス分離を行うときの圧力差によっ
て決まるものであるが、空隙率が０．７を越えると取り
扱い時に多孔質ガラス中空糸膜が破損しやすくなるとい
う欠点が生じる。なお、空隙率は窒素ガス吸着法や水銀
圧入法を用い、累積細孔容積を求めて算出したまた、屈
曲度も４を越えるとガス透過性が小さくなるという欠点
が生じる。屈曲度ｆは次式のガス透過性を表わすガス透
過速度Ｋを用いて求める無次元の数値である。
Ｑ＝ＫＡ （Ｐ、−Ｐ、） （１）Ｑ：多孔質
ガラス中空糸膜を透過するガス流ｆｆｉ Ｃｃｍ３（Ｓ
ＴＰ）／ＳｌＡ：多孔質中空糸膜の対数平均膜面積（、
Ｊ）ｉ ｄｏ：多孔質ガラス中空糸膜の外径〔ＣＩ〕ｄｉ：多孔
質ガラス中空糸膜の内径〔Ｃ１Ａ〕ｎ ：多孔質ガラス
中空糸膜の本数 ｌ ：多孔質ガラス中空糸膜の有効透過具（Ｃ，）Ｉｎ
＝自然対数 π ：円 周 率 Ｐ、：高圧側の圧力〔ｃｍＦＩｇ） Ｐ、：低圧側の圧力（ｃｍＦＩｇ） Ｋ ：ガス透過速度Ｃａｍ ３（ＳＴＰ）／ｃＪ −５
−ｃｍ Ｈｇ）ガス透過速度Ｋを測定するときの圧力Ｐ
、 、Ｐ。
ガラス中空糸膜を透過するガス流ｆｆｉ Ｃｃｍ３（Ｓ
ＴＰ）／ＳｌＡ：多孔質中空糸膜の対数平均膜面積（、
Ｊ）ｉ ｄｏ：多孔質ガラス中空糸膜の外径〔ＣＩ〕ｄｉ：多孔
質ガラス中空糸膜の内径〔Ｃ１Ａ〕ｎ ：多孔質ガラス
中空糸膜の本数 ｌ ：多孔質ガラス中空糸膜の有効透過具（Ｃ，）Ｉｎ
＝自然対数 π ：円 周 率 Ｐ、：高圧側の圧力〔ｃｍＦＩｇ） Ｐ、：低圧側の圧力（ｃｍＦＩｇ） Ｋ ：ガス透過速度Ｃａｍ ３（ＳＴＰ）／ｃＪ −５
−ｃｍ Ｈｇ）ガス透過速度Ｋを測定するときの圧力Ｐ
、 、Ｐ。
は、ガス透過速度Ｋが圧力Ｐ、 、 Ｐ、に影響されず
一定値を示す範囲で選ぶ。
一定値を示す範囲で選ぶ。
Ｅ：空隙率〔−〕
ｄ：細孔径〔Ａ〕 窒素ガス吸着法や水銀圧入法を用
い次式で求められる。
い次式で求められる。
■
ｄ＝４Ｘ １０’ −（４）
Ｖ：累積細孔容積〔Ｃ曹３／ｇ〕
Ｓ：細孔比表面積（ｒＩ／ｇ）
細孔径分布がシャープな場合は累積細孔容積の５０％を
与える細孔径の値をｄとしてよい。
与える細孔径の値をｄとしてよい。
Ｍ：ガス分子量（ｇ／ｍｏｌ）
Ｔ：測定温度〔＠Ｋ〕
屈曲度の値は、測定条件によって若干変動するため、温
度１００″Ｃ１ガスとして水素を用いて測定した値を用
いる。
度１００″Ｃ１ガスとして水素を用いて測定した値を用
いる。
さらに、多孔質中空糸膜の無孔化部分の抗折力は接着時
および接着後の無孔化部分の破損に対して重要なもので
ある。すなわち抗折力が０ 、４ ｋｇ未満であるよう
な場合には、たとえ接着剤と無孔化部分との熱膨張率差
が小さくても、接着部分で無孔化部分の破損が発生しや
すくなり、本発明の目的である高温下でガス分離が行え
るガス分離モジュールの製造が出来なくなる。なお、抗
折力はＪＩＳ Ｒ１６０１に示すファインセラミックス
の曲げ強さ試験方法を適用し、支点間距離は多孔質ガラ
ス中空糸膜の外径が１．５〜２．５塑■のとき、３０ｍ
ｍとし、多孔質ガラス中空糸膜が破損したときの荷重値
をもって抗折力とした。多孔質ガラス中空糸膜の外径が
変わると、上記の値に相似的に支点間距離を変更した。
および接着後の無孔化部分の破損に対して重要なもので
ある。すなわち抗折力が０ 、４ ｋｇ未満であるよう
な場合には、たとえ接着剤と無孔化部分との熱膨張率差
が小さくても、接着部分で無孔化部分の破損が発生しや
すくなり、本発明の目的である高温下でガス分離が行え
るガス分離モジュールの製造が出来なくなる。なお、抗
折力はＪＩＳ Ｒ１６０１に示すファインセラミックス
の曲げ強さ試験方法を適用し、支点間距離は多孔質ガラ
ス中空糸膜の外径が１．５〜２．５塑■のとき、３０ｍ
ｍとし、多孔質ガラス中空糸膜が破損したときの荷重値
をもって抗折力とした。多孔質ガラス中空糸膜の外径が
変わると、上記の値に相似的に支点間距離を変更した。
測定温度は室温から接着温度の範囲で行い、その範囲で
一番小さい値をもって抗折力の代表値とした。
一番小さい値をもって抗折力の代表値とした。
本発明において多孔質ガラス中空糸膜の寸法は、抗折力
およびガス透過性等によって限定される。ガス分離モジ
ュールの内容積当りのガス透過量を大きくするには、多
孔質中空糸膜の外径を小さくして、多数の多孔質ガラス
中空糸膜を充填すれば良いが、多孔質ガラス中空糸膜の
外径を小さくすると抗折力が低下してくる。一方、多孔
質ガラス中空糸膜の外径を大きくすると、抗折力は大き
くなるが、ガス分離モジュールの内容積当りのガス透過
量は小さくなる。また多孔質ガラス中空糸膜の膜厚みを
小さくすると、取扱いやガス分離での圧力差で破損しや
すくなり、膜厚みを大きくするとガス透過性が小さくな
る。
およびガス透過性等によって限定される。ガス分離モジ
ュールの内容積当りのガス透過量を大きくするには、多
孔質中空糸膜の外径を小さくして、多数の多孔質ガラス
中空糸膜を充填すれば良いが、多孔質ガラス中空糸膜の
外径を小さくすると抗折力が低下してくる。一方、多孔
質ガラス中空糸膜の外径を大きくすると、抗折力は大き
くなるが、ガス分離モジュールの内容積当りのガス透過
量は小さくなる。また多孔質ガラス中空糸膜の膜厚みを
小さくすると、取扱いやガス分離での圧力差で破損しや
すくなり、膜厚みを大きくするとガス透過性が小さくな
る。
したがって抗折力とガ透過性およびガス分離での圧力差
を考慮して最適な寸法は決められる。本発明では外径２
龍以下が好ましい。
を考慮して最適な寸法は決められる。本発明では外径２
龍以下が好ましい。
以上の様に多孔質ガラス中空糸膜を高温下でのガス分離
に用いる場合、多孔質ガラス中空糸膜の空隙率、屈曲度
および無孔化部分の抗折力が重要な因子である。空隙率
と屈曲度は多孔質ガラス中空電膜のガス透過性と密接な
関係があり、空隙率４大きくなるほど、屈曲度が少さく
なるほどガス４過性が大きくなり、ガス分離モジュール
の内容４当りのガス透過量が大きくなり省エネルギーの
１で非常に有利になる。また抗折力が大きいとき、はじ
ｂて多孔質ガラス中空糸膜の端部を無機接着剤で横管で
きて数１００℃の高温下でのガス分離モジュール用のガ
ス分離膜として使用できるようになる。
に用いる場合、多孔質ガラス中空糸膜の空隙率、屈曲度
および無孔化部分の抗折力が重要な因子である。空隙率
と屈曲度は多孔質ガラス中空電膜のガス透過性と密接な
関係があり、空隙率４大きくなるほど、屈曲度が少さく
なるほどガス４過性が大きくなり、ガス分離モジュール
の内容４当りのガス透過量が大きくなり省エネルギーの
１で非常に有利になる。また抗折力が大きいとき、はじ
ｂて多孔質ガラス中空糸膜の端部を無機接着剤で横管で
きて数１００℃の高温下でのガス分離モジュール用のガ
ス分離膜として使用できるようになる。
（実施例）
以下、実施例にもとづき、本発明を説明する。
実施例 １゜
Ｓ ｉ Ｏｔ Ｇ２．５重量％、Ｂｔ ０． ２７．
３重量％、ＮａｘＯ７，２重量％、Ａｆｔ ０３３．０
重量％よる成る原料ガラスを溶融して外径２ａｍ内径１
■のガラス中空糸に成形し、５８０℃で５時間熱処理し
てＳ ｓ Ｏｓに富む相とＢｔ Ｏｓ ｅＮａ＊ Ｏ等
に富む相に分離させた後、１規定硫酸をガラス中空糸１
００ｇに対して１党使用し９５°Ｃで２４時間処理して
水洗乾燥し、さらに７５０″Ｃで４時間熱処理をして多
孔質ガラス中空糸膜を得、これを比較例とした。この多
孔質ガラス中空糸膜を、０．５規定水酸化ナトリウム溶
液を多孔質ガラス中空糸膜１０ｇに対し１を使用し１°
Ｃで２０時間処理した後、残存アルカリ分を硫酸で中和
洗浄して乾爆し、さらに９００″Ｃで１６時間熱処理を
して改良された多孔質構造をもつ多孔質ガラス中空糸膜
を得た。端部の無孔化は、端部を１１５０°Ｃに保持し
た電気炉内に２時間投入することによって行い、酸水素
炎での加熱で変形流動することを確認した。
３重量％、ＮａｘＯ７，２重量％、Ａｆｔ ０３３．０
重量％よる成る原料ガラスを溶融して外径２ａｍ内径１
■のガラス中空糸に成形し、５８０℃で５時間熱処理し
てＳ ｓ Ｏｓに富む相とＢｔ Ｏｓ ｅＮａ＊ Ｏ等
に富む相に分離させた後、１規定硫酸をガラス中空糸１
００ｇに対して１党使用し９５°Ｃで２４時間処理して
水洗乾燥し、さらに７５０″Ｃで４時間熱処理をして多
孔質ガラス中空糸膜を得、これを比較例とした。この多
孔質ガラス中空糸膜を、０．５規定水酸化ナトリウム溶
液を多孔質ガラス中空糸膜１０ｇに対し１を使用し１°
Ｃで２０時間処理した後、残存アルカリ分を硫酸で中和
洗浄して乾爆し、さらに９００″Ｃで１６時間熱処理を
して改良された多孔質構造をもつ多孔質ガラス中空糸膜
を得た。端部の無孔化は、端部を１１５０°Ｃに保持し
た電気炉内に２時間投入することによって行い、酸水素
炎での加熱で変形流動することを確認した。
無機接着剤としてＬｉｔ Ｏｒ Ａｆｔ Ｏｓ ５ｉｆ
ｔのモル比が１対１対２の組成からなる負の熱膨張率を
もつセラミックスと、Ｓ Ｉ Ｏｔ ＋ Ｂｔ Ｏｓ
＋ Ｋ、ＩＯの組成からなる正の熱膨張率をもつガラス
を重ａ比で３６対６５の比率で混合したものを用い、７
５０″Ｃに加熱しプレスして多孔質ガラス中空糸膜の端
部を横管してエレメントとした。このエレメントをステ
ンレス製の容器に入れて第１図に示すようなガス分離モ
ジュールを得た。原料ガス供給口４より供給された混合
ガスは多孔質ガラス中空糸膜１を透過し、濃縮成分（例
えば水素）が透過ガス取り出口３より取り出される。多
孔質ガラス中空糸膜の特性を表１に示す。なお実施例に
用いた多孔質ガラス中空糸膜で、端部を無孔化しないも
のは横管時に破損した。
ｔのモル比が１対１対２の組成からなる負の熱膨張率を
もつセラミックスと、Ｓ Ｉ Ｏｔ ＋ Ｂｔ Ｏｓ
＋ Ｋ、ＩＯの組成からなる正の熱膨張率をもつガラス
を重ａ比で３６対６５の比率で混合したものを用い、７
５０″Ｃに加熱しプレスして多孔質ガラス中空糸膜の端
部を横管してエレメントとした。このエレメントをステ
ンレス製の容器に入れて第１図に示すようなガス分離モ
ジュールを得た。原料ガス供給口４より供給された混合
ガスは多孔質ガラス中空糸膜１を透過し、濃縮成分（例
えば水素）が透過ガス取り出口３より取り出される。多
孔質ガラス中空糸膜の特性を表１に示す。なお実施例に
用いた多孔質ガラス中空糸膜で、端部を無孔化しないも
のは横管時に破損した。
表 １
実施例のガス透過性は、はぼ同一の寸法であるが、比較
例の１０倍以上であった。
例の１０倍以上であった。
（発明の効果）
本発明によれば次のような格別優れた効果が得られる。
詩透過性の多孔質ガラス中空糸膜が使えることによって
、必要なガス流量に対するガス分離モジュールの容積が
小さくなり、省エネルギー効果が大きい。
、必要なガス流量に対するガス分離モジュールの容積が
小さくなり、省エネルギー効果が大きい。
第１図は本発明にかかる多孔質ガラス中空糸膜用いたガ
ス分離モジュールの概念図である。
ス分離モジュールの概念図である。
Claims (1)
- 端部を無機接着剤を用いて接着する多孔質ガラス中空糸
膜において、空隙率が０．４〜０．７であり屈曲度が４
以下である多孔質構造を有する部分とこの多孔質部分を
無孔化した場合の抗折力が０．４ｋｇ以上の無孔化部分
とからなることを特徴とする多孔質ガラス中空糸膜。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16302485A JPS6227024A (ja) | 1985-07-25 | 1985-07-25 | 多孔質ガラス中空糸膜 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16302485A JPS6227024A (ja) | 1985-07-25 | 1985-07-25 | 多孔質ガラス中空糸膜 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6227024A true JPS6227024A (ja) | 1987-02-05 |
Family
ID=15765733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16302485A Pending JPS6227024A (ja) | 1985-07-25 | 1985-07-25 | 多孔質ガラス中空糸膜 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6227024A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015016420A (ja) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 日本特殊陶業株式会社 | 水素分離体及び水素分離体を用いた水素製造装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60260428A (ja) * | 1984-06-05 | 1985-12-23 | Nippon Steel Corp | ガス分離モジユ−ル用多孔質のガラス管の製造法 |
-
1985
- 1985-07-25 JP JP16302485A patent/JPS6227024A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60260428A (ja) * | 1984-06-05 | 1985-12-23 | Nippon Steel Corp | ガス分離モジユ−ル用多孔質のガラス管の製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015016420A (ja) * | 2013-07-10 | 2015-01-29 | 日本特殊陶業株式会社 | 水素分離体及び水素分離体を用いた水素製造装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Elmer | Porous and reconstructed glasses | |
| US3535890A (en) | Method of making fused silica | |
| JPS5814809B2 (ja) | 水素ガスの分離回収方法 | |
| Kawaguchi et al. | Structural changes of monolithic silica gel during the gel-to-glass transition | |
| CN108298947A (zh) | 一种凹凸棒石陶瓷膜支撑体、制备方法以及含硼烧结助剂的用途 | |
| CA2969199A1 (en) | Method for producing a hollow fiber carbon membrane | |
| NO310348B1 (no) | Glasskeramisk materiale og dets anvendelse som middel for sammenfoyning av forskjellige typer materiale og som understottelse | |
| CN104841286B (zh) | 一种螺旋状无机中空纤维膜及其制备方法 | |
| JPS6227024A (ja) | 多孔質ガラス中空糸膜 | |
| Makishima et al. | The leaching of phase-separated sodium borosilicate glasses | |
| Damle et al. | Carbon membranes for gas separation: Developmental studies | |
| US8293362B2 (en) | Closed-cell foam silica | |
| JPS62298420A (ja) | 多孔性でシリカを含有するガス濃縮用材料、その製造方法およびそれを用いてガスを濃縮する方法 | |
| JPS62298421A (ja) | 多孔性でシリカを含有するガス濃縮用無機材料、その製造方法およびそれを用いてガスを濃縮する方法 | |
| Anderson et al. | Shrinkage of lithium aluminosilicate gels during drying | |
| JPS62258704A (ja) | 流体の分離膜 | |
| Eldera et al. | Negative thermal expansion in porous glass-ceramics based on Mg 2 Al 2 B 2 Si 5 O 18 prepared from Saudi raw materials | |
| WO2004016552A1 (ja) | ゼオライト成形体の製造方法及びゼオライト積層複合体の製造方法 | |
| Phillips et al. | Sea water desalination using glass hollow fibre membranes | |
| JPS6329565B2 (ja) | ||
| JPS6127091B2 (ja) | ||
| Kuraoka et al. | Trial for preparation of glass capillary membranes by elution of alkali metal ions | |
| CN105408009A (zh) | 具有改善的机械特性的陶瓷空心纤维膜 | |
| JPS60260428A (ja) | ガス分離モジユ−ル用多孔質のガラス管の製造法 | |
| JPS61111122A (ja) | ガス分離モジユ−ル用多孔質ガラス管の端部熱処理法 |