JPS62259088A - Fuel aggregate - Google Patents
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、沸騰水型原子炉に用いられる燃料集合体に関
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Object of the Invention] (Field of Industrial Application) The present invention relates to a fuel assembly used in a boiling water nuclear reactor.
（従来の技術）
沸騰水型原子炉用の燃料集合体の従来例を第９図から第
１１図を参照して説明する。第９図は燃料集合体を一部
断面で示す斜視図である。同図に示来され、結束体の上
部が上部タイプレート３により、下部が下部タイブレー
１−４によって結束されている。この結束体はスペーサ
５によって燃料棒２間が等間隔になるように保持されて
いる。前期結束体内には燃料棒２の他に２本のウォータ
・ロンド（図示せず）が組込まれている。この結束体の
外周はチャンネルボックス６で包囲され、このチャンネ
ルボックス６の上部が上部タイプレート３に、下部が下
部タイプレート４に接合されている。(Prior Art) A conventional example of a fuel assembly for a boiling water nuclear reactor will be described with reference to FIGS. 9 to 11. FIG. 9 is a perspective view partially showing the fuel assembly in cross section. As shown in the figure, the upper part of the bundle is bound by an upper tie plate 3, and the lower part is bound by a lower tie plate 1-4. This bundle is held by spacers 5 so that the fuel rods 2 are equally spaced apart. In addition to the fuel rods 2, two water ronds (not shown) are incorporated in the former bundling body. The outer periphery of this bundle is surrounded by a channel box 6, and the upper part of this channel box 6 is joined to the upper tie plate 3, and the lower part is joined to the lower tie plate 4.
燃料棒２は、第１０図に示すように、約４００ａｎ長の
ジルカロイ製の燃料被覆管７内にウラン２３５を濃縮し
た二酸化ウラン（ＵＯ□）を焼き固めてペレット状にし
た燃料ペレット８を軸方向に複数個、装填して、上下両
端に上端枠９、下部端栓１０を設けて形成されている。As shown in FIG. 10, the fuel rod 2 has fuel pellets 8 formed by baking and solidifying uranium dioxide (UO□) enriched with uranium 235 in a fuel cladding tube 7 made of Zircaloy and having a length of about 400 an. A plurality of them are loaded in the direction, and an upper end frame 9 and a lower end plug 10 are provided at both the upper and lower ends.
二酸化ウランペレットは軸方向長さ約３７０■装填され
、その上部３０ＣＩ１１の空間部炉で燃焼した時に発生
する核分裂生成ガスを閉じこめておく役目も有している
。核分裂生成ガスは燃料ペレット８が原子炉内で燃焼し
ている期間にほぼ比例しソクレナム部１１に蓄積さ九、
燃料棒２内の圧力が上昇してくる。燃料棒２内の圧力が
許容値より大きくなると、被覆管７が破断する恐れが生
ずるので、燃料棒２内の圧力が許容値となる時点で燃料
集合体１の寿命と判断し、それ以上の期間、原子炉内で
燃焼させないように管理されている。The uranium dioxide pellets are loaded with an axial length of about 370 cm, and also have the role of trapping the fission product gas generated when burned in the space reactor of 30 CI11 in the upper part. Nuclear fission product gas accumulates in the socrenum section 11 in approximately proportion to the period during which the fuel pellets 8 are burned in the reactor.
The pressure inside the fuel rod 2 increases. If the pressure inside the fuel rod 2 becomes greater than the allowable value, there is a risk that the cladding tube 7 will break. Therefore, the life of the fuel assembly 1 is judged to have come to an end when the pressure inside the fuel rod 2 reaches the allowable value. During this period, it is controlled so that it does not burn inside the reactor.
（発明が解決しようとする問題点）
ところで、１つの燃料集合体１の中には、第１１図に示
すように、６２本の燃料棒２が存在するが。(Problems to be Solved by the Invention) By the way, there are 62 fuel rods 2 in one fuel assembly 1, as shown in FIG.
すべての燃料棒２が同じように燃焼するのではな部１１
の体積を同一としているため、最も多く燃焼した燃料棒
（ガドリニアを混入した燃料棒でも同様）のうち比較的
出力が大きく、ペレット温度が上昇して核分裂生成ガス
のペレットからの放出量の多い燃料棒の内圧が一番高く
なり、その圧力が許容値に達した時点で、燃料集合体の
寿命となってしまう。Part 11: All fuel rods 2 burn in the same way.
Since the volumes of the fuel rods are the same, the fuel rod that burns the most (this also applies to fuel rods mixed with gadolinia) has a relatively large output, and the pellet temperature rises, resulting in the release of a large amount of fission product gas from the pellet. The internal pressure of the rod reaches its highest point, and when that pressure reaches an allowable value, the life of the fuel assembly has come to an end.
そこで、 ００２ペレツトのみの燃料棒に対しては、バ
ンドルの目標最大燃焼時にも燃料棒内圧が確保出来るよ
うプレナム部１１の容積を設定する。Therefore, for a fuel rod containing only 002 pellets, the volume of the plenum portion 11 is set so that the internal pressure of the fuel rod can be ensured even during the target maximum combustion of the bundle.
次にガドリニア入り燃料棒については、ペレットの熱電
導度が悪く、ＵＯ２のみのペレットより温度上昇しやす
い分、ガドリニア入りペレットのウラン濃縮度を下げて
線出力を下げ核分裂生成ガスの放出量を抑制する。所で
ガドリニア入りペレットのウラン濃縮度やガドリニア濃
度を同一にしたｆ
場合、第は図に示したたとえば８×８格子の燃料で（２
，２）の位置（左上の位置を原点として右側に順に、下
側に順に番号付けをしたもの）の６２燃料捧１６と（２
，３）（３，２）の位置のＧｌ燃燃料１５とでは、燃焼
によるガドリニア入り燃料棒の出力ビーキングの推移が
異なり、（３，２）位置のガドリニア入り燃料棒の方が
出方（局所出力ビーキング）が大きくなる。Next, regarding fuel rods containing gadolinia, since the pellets have poor thermal conductivity and are more likely to rise in temperature than pellets containing only UO2, the uranium enrichment of the pellets containing gadolinia is lowered to lower the linear output and suppress the amount of fission product gas released. do. Now, if the uranium enrichment and gadolinia concentration of the gadolinia-containing pellets are the same, then for example the 8x8 lattice fuel shown in the figure (2
, 2) position (numbered in order from the top left position to the right and bottom) and (2)
, 3) The transition of the output peaking of the fuel rod containing gadolinia due to combustion is different from the Gl fuel 15 at the position (3, 2), and the fuel rod containing gadolinia at the position (3, 2) has a higher output (localized) output peaking) increases.
従来は、（２，２）位置のガドリニア入り燃料棒のプレ
ナム部１１の容積もＵ０２燃料捧と同一である設計であ
ったので、核分裂生成ガスの発生量を抑えるため、（２
，２）位置のガドリニア入り燃料棒の濃縮度を下げてガ
ドリニアペレットの線出力密度を下げていた。その結果
、第３図破線のような曲線となる。Conventionally, the volume of the plenum part 11 of the gadolinia-containing fuel rod at the (2,2) position was designed to be the same as that of the U02 fuel rod.
, 2) The concentration of the gadolinia-containing fuel rod at position 2) was lowered to lower the linear power density of the gadolinia pellets. As a result, a curve like the broken line in FIG. 3 is obtained.
しかし、このようなガドリニア設計では、００２燃料捧
の濃縮度がガドリニア入り燃料棒より比較的濃縮度が高
くなり、燃焼初期のＵ０２燃料棒の局所出力ビーキング
が高くなり、最大線出力密度が高くなる傾向になる。However, in such a gadolinia design, the enrichment of the 002 fuel rod is relatively higher than that of the gadolinia-filled fuel rod, and the local power peaking of the U02 fuel rod at the early stage of combustion is high, resulting in a high maximum linear power density. become a trend.
これを下げ、最大線出力密度の運転制限値内に余裕をも
って設計するため、 ＵＯ２燃料燃料棒縮度の種類を増
し、帰所出力ビーキングを抑制する。In order to reduce this and design with a margin within the operating limit for maximum linear power density, we will increase the types of UO2 fuel rod contractions and suppress return power peaking.
これは、燃料の反応度（ＫＯＯ）を低下させる事になり
、平均濃縮度が同一の燃料を設計する上では燃料サイク
ルコスト上不利である。又、ガドリニア入り燃料ペレッ
トの濃縮度が複数になるが、ガドリニア燃料ペレットの
本数は元来少ないので、更に濃縮度の値が異なる事は製
造工数が増す事になり不利な設計となる。This reduces the reactivity (KOO) of the fuel, which is disadvantageous in terms of fuel cycle cost when designing fuels with the same average enrichment. Further, although the gadolinia-containing fuel pellets have a plurality of enrichments, since the number of gadolinia fuel pellets is originally small, having different enrichment values further increases the number of manufacturing steps, which is a disadvantageous design.
本発明は、上記した従来技術の欠点をなくし、燃料サイ
クルコストの損失のないガドリニア入りの燃料集合体を
提供することにある。An object of the present invention is to eliminate the above-described drawbacks of the prior art and provide a fuel assembly containing gadolinia that does not cause a loss in fuel cycle cost.
特に燃料ペレット製造において少量多種の製造となるガ
ドリニア入り燃料ペレットの種類を低減化を同時に図る
事にある。Particularly, in the production of fuel pellets, the purpose is to simultaneously reduce the number of types of fuel pellets containing gadolinia, which are produced in small quantities and in many varieties.
（問題点を解決するための手段）
本発明はガドリニア入り燃料棒に対して、ガドリニア入
り燃料ペレットの種類（濃縮度の種類）を従来に比較し
て低減し、ガドリニア入り燃料棒の出力に応じ、高い出
力になる位置程核分裂生成ガスプレナムの容積を大きく
している。(Means for Solving the Problems) The present invention reduces the types of gadolinia-containing fuel pellets (types of enrichment) for gadolinia-containing fuel rods compared to conventional ones, and increases the output of the gadolinia-containing fuel rods. The volume of the fission product gas plenum is increased as the output increases.
（作用）
燃料集合体の外周に近い位置程、燃料捧は高出力になり
やすい、そこで第１図に示すようなＵｏ２燃料燃料ａ）
、ガドリニア入り燃料棒（ｂ） （ｃ）を（（Ｃ）の燃
料棒は（ａ）（ｂ）の燃料棒よりガスプレナム容積が大
きい。〕用い第２図の様に燃料集合体水平断面の（２，
２）及びその対称の位置にはガドリニア入り燃料棒（ｃ
）を、他の集合体中心により近し１位置のガドリニア入
り燃料としては（ｂ）を使用する。(Function) The closer to the outer periphery of the fuel assembly, the higher the output of the fuel tube tends to be, so the Uo2 fuel a) as shown in Figure 1 is used.
, gadolinia-containing fuel rods (b) and (c) (the fuel rod in (C) has a larger gas plenum volume than the fuel rods in (a) and (b)) are used. 2,
2) and a fuel rod containing gadolinia (c
), and (b) is used as the fuel containing gadolinia at one position closer to the center of the other aggregate.
ガドリニア入り燃料棒（ｂ）（ｃ）は同一種類のガドリ
ペレットより構成されているので、（２，２）位置のガ
ドリニア入り燃料棒の局所出力ビーキングは（２，３）
（３，２）の位置のガドリニア入り燃料棒の局所出力ビ
ーキングより大きくなる。Since the gadolinia-containing fuel rods (b) and (c) are composed of the same type of gadolinia pellets, the local power peaking of the gadolinia-containing fuel rod at the (2,2) position is (2,3).
It is larger than the local power peaking of the fuel rod containing gadolinia at the position (3,2).
従って（抑、２）位置のガドリニア入り燃料ペレットの
温度は（２，３）（３，２）位置のガドリニア入り燃料
ペレットのそれよりも高くなり、核分裂生成ガスのベレ
ットからの放出量も多くなる。Therefore, the temperature of the gadolinia-containing fuel pellet at the (inhibition, 2) position will be higher than that of the gadolinia-containing fuel pellet at the (2,3) (3,2) position, and the amount of fission product gas released from the pellet will also increase. .
しかし、（２，２）位置のガドリニア入り燃料棒はガス
プレナム容積を（２，３）又は（３，２）位置の燃料棒
より大きく取づであるため燃料棒内圧は、（２，３）（
３，２）位置並に抑制する事が出来る。However, since the gas plenum volume of the gadolinia-filled fuel rod at the (2,2) position is larger than that of the fuel rod at the (2,3) or (3,2) positions, the internal pressure of the fuel rod is (2,3)(
3,2) It is possible to suppress the position as much as possible.
（実施例）
本発明の具体的な実施例の１つを第１図、第２図を参照
して説明する。(Example) One specific example of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 and 2.
第１図（ａ） （ｂ） （ｃ）は本発明の燃料集合体の
燃料棒の軸方向の構造を模式的に表わした図である。FIGS. 1(a), 1(b), and 1(c) are diagrams schematically showing the axial structure of the fuel rods of the fuel assembly of the present invention.
燃料＋！Ｉ２は約４００ａａ長のジルカロイ製の燃料被
覆管７内にウラン２３５を濃縮した二酸化ウラン（Ｕｏ
、 ）を焼き固めてペレット状にした燃料ペレット８を
軸方向に複数個、装填して、燃料棒ごとにあらかじめ定
められた燃料有効長になるようにし、上下両端を上端栓
９．下端栓１０を設けて形成されている。そして、燃料
棒上部に諮今しナム部１１ａ、ｌｌｂ。Fuel+! I2 contains uranium dioxide (Uo
A plurality of fuel pellets 8 made by baking and solidifying fuel rods 8 are loaded in the axial direction so that each fuel rod has a predetermined effective fuel length, and both upper and lower ends are connected to upper end plugs 9. A lower end plug 10 is provided. Then, the numerals 11a and llb are attached to the upper part of the fuel rod.
１１ｃと呼ばれる空間部がスプリング１２によって確保
されている。A space called 11c is secured by a spring 12.
このプレナム部の体積は、ＵＯ□燃料燃料ａ）とガドリ
ニア入り燃料棒（ｂ）（第２図中の６１位置に使用する
ガドリニア入り燃料棒）とでは同−又は（ｂ）が（ａ）
より大きくする。更にガドリニア入り燃料棒（Ｃ）（第
２図中の６２位置に使用するガドリニア入り燃料棒）の
ガスプレナム容積は（ｂ）のそれより大きい。The volume of this plenum part is the same for the UO□ fuel a) and the gadolinia-filled fuel rod (b) (the gadolinia-filled fuel rod used at position 61 in Figure 2), or (b) is the same as (a).
Make it bigger. Furthermore, the gas plenum volume of the gadolinia-filled fuel rod (C) (the gadolinia-filled fuel rod used at position 62 in FIG. 2) is larger than that of (b).
尚第１図のガスプレナム部１１ａ、ｌｌｂ、ｌｌｃは燃
料棒の上部のみに設けられているが、燃料の下部にも設
けてもよい。Although the gas plenum parts 11a, llb, and llc in FIG. 1 are provided only at the upper part of the fuel rod, they may also be provided at the lower part of the fuel rod.
第２図は本発明の燃料集合体１の水平断面図を示す。燃
料集合体１はチャンネルボックス６の中に多数の燃料棒
２と少数の水ロンド（Ｗ）１３が収納されている。燃料
集合体１と燃料集合体１の間には水キャップと称する軽
水だけの領域があり、制御棒１４の通路、中性子検出器
（図示していない）の設ｖ１場所となるとともに、中性
子のエネルギーを下げる中性子減速効果の役割を持たせ
ている。FIG. 2 shows a horizontal sectional view of the fuel assembly 1 of the invention. The fuel assembly 1 includes a large number of fuel rods 2 and a small number of water rods (W) 13 housed in a channel box 6. Between the fuel assemblies 1 and 1, there is an area containing only light water called a water cap, which serves as a passage for the control rods 14 and a location for installing a neutron detector (not shown), as well as a place where neutron energy is stored. It has the role of a neutron moderation effect that lowers the
制御棒１４は、４つの燃料集合体１に１本ずつ、中心に
十字形に配置されている。The control rods 14 are arranged in a cross shape at the center, one for each of the four fuel assemblies 1.
第２図は１０本のガドリニア入り燃料棒を、使用してい
る場合の例である。 Ｇｌ、Ｇ２はガドリニア入り燃料
棒を示し、種類が異なる事を示している。FIG. 2 shows an example in which 10 gadolinia-containing fuel rods are used. Gl and G2 indicate fuel rods containing gadolinia, indicating that they are of different types.
この結果、第１図のＧｌ （２，３）（３，２）。As a result, Gl (2, 3) (3, 2) in FIG.
Ｇ２（２，２）位置のガドリニア入り燃料棒の局所ピー
キングの燃焼変化は、第３図実線のような形となり、
（２，２）位置の６２ガドリニア入り燃料棒の局所出力
ビーキングは（２，３）、（３，２）位置のＧｌガドリ
ニア入り燃料棒の局所出カビーキリニア入り燃料棒のガ
スプレナ’２％’ｌ ｂよりも太きな容量であるので、
燃料棒内圧はＧ２もＧｌと同程度になる。従ってＧｌ、
Ｇ２のガドリニア入り燃料ペレットの種類は同一濃縮度
、同一ガドリニア入度とする事が出来る。The local peaking combustion change of the gadolinia-containing fuel rod at the G2 (2,2) position is as shown in the solid line in Figure 3.
The local power peaking of the 62 gadolinia-filled fuel rod at the (2,2) position is (2,3), the local power peaking of the Gl gadolinia-filled fuel rod at the (3,2) position, and the gas plenum of the Kirinia-filled fuel rod '2%' l b Since it has a larger capacity than
The fuel rod internal pressure in G2 becomes approximately the same as that in Gl. Therefore, Gl,
The types of G2 fuel pellets containing gadolinia can have the same concentration and the same gadolinia content.
その結果、（２，２）位置のＧｄ入り燃料棒の濃縮度は
従来より高くする事が出来、燃料集合体の用
水平断面内で最外辱位置についでインポータンスの高い
位置である事より燃焼初期にはＵＯ２燃料燃料棒廣ピー
キングを低減し可燃性毒物Ｇｄ、 Ｏ，が燃え尽してか
らの局所出力ビーキングが大きく出来る。この事はＫＯ
Ｏの増加を意味する。燃焼度増大化設計の燃料集合体と
しては、Ｇｄ２Ｏ，がある間Ｕ０５の燃焼を抑制し、Ｇ
ｄ、 Ｏ，が燃焼してから温存したＵ２３８をインボー
タンスの高い位置で高局所ピーキングで燃焼させる事は
、同一平均濃縮度の燃集果合体の設計の中でも長期にわ
たりより高反応度の出力ビーキング分布を維持すること
が出来る点から好適な設計である。As a result, the enrichment of the Gd-containing fuel rod at the (2, 2) position can be made higher than before, and since it is the most important position next to the outermost position in the horizontal section of the fuel assembly, the combustion Initially, the UO2 fuel rod wide peaking is reduced, and after the burnable poisons Gd, O, are burned out, local power peaking can be increased. This thing is KO
It means an increase in O. As a fuel assembly designed to increase burnup, the combustion of U05 is suppressed while Gd2O is present, and Gd2O is
Burning the U238 preserved after the combustion of d, O, with a high local peak at a high inbotance position results in an output peak with a higher reactivity over a longer period of time than in a combustion-product combination design with the same average enrichment. This is a suitable design because the distribution can be maintained.
このような局所出力ビーキングの設計例を第４図に示す
。実線ａは本発明の例であり、曲線すは、従来の例であ
る。この図より従来より高局所出カビーキングを長期間
にわたって維持出来る事がわかる。A design example of such local power beaking is shown in FIG. The solid line a is an example of the present invention, and the curved line a is a conventional example. This figure shows that it is possible to maintain high local extrusion over a long period of time compared to the conventional method.
そのため第５図にψの燃焼推移を示すが、本発明の曲線
ａの方がＧｄ、Ｏ，が燃え尽きてから従来の曲線すより
高く出来る。Therefore, FIG. 5 shows the combustion transition of ψ, and the curve a of the present invention can be higher than the conventional curve after Gd and O are burned out.
更に、本発明ではガドリニア入りペレットの種類が低減
出来、製造工数の低減が出来る。Furthermore, in the present invention, the number of types of gadolinia-containing pellets can be reduced, and the number of manufacturing steps can be reduced.
尚、第１図のＵＯ２燃料燃料棒）の燃料有効長とガドを
確保するために、更に燃料有効長を短くするとクル費が
増加するので望ましくない。この差が１５１程度なら燃
料サイクル費の増加はわずかである。Note that it is not desirable to further shorten the effective fuel length in order to secure the effective fuel length and gad of the UO2 fuel rod (see FIG. 1) because the fuel cost will increase. If this difference is about 151, the increase in fuel cycle cost is small.
第６図にガドリニア入り燃料棒の有効長の短縮長さと燃
料サイクル費の増加の関係を定量的に評価した結果を示
す。この図より有効長の短縮量が１５ｃ以下なら有効長
の短いガドリニア燃料棒６本までの燃料サイクル費への
影響は０．１％以下でわずかであり、許容出来るもので
ある。Figure 6 shows the results of a quantitative evaluation of the relationship between the reduction in the effective length of gadolinia-filled fuel rods and the increase in fuel cycle cost. From this figure, if the amount of reduction in effective length is 15c or less, the effect on the fuel cycle cost of up to six gadolinia fuel rods with short effective lengths is only 0.1% or less, which is acceptable.
なお第７図は８×８太径ウオータロツド燃料の場合の他
の実施例、第８図は９Ｘ９太径ウオータロツド燃料の場
合の他の実施例であるが、発明の作用効果は上記実施例
と同等である。第７図、第８図とも符号は第２図と同等
である。Note that FIG. 7 shows another embodiment in the case of 8×8 large-diameter water rod fuel, and FIG. 8 shows another embodiment in the case of 9×9 large-diameter water rod fuel, but the effect of the invention is the same as the above embodiment. It is. The symbols in both FIGS. 7 and 8 are the same as in FIG. 2.
以上のように、本発明の燃料集合体では、燃料集合体内
の特定の燃料棒の寿命によって燃料集合体の寿命が短く
なってしまう従来技術の欠点が解消され、結果的に燃料
集合体の寿命が従来技術より長くなる。従って燃料経済
性が向上するとともに燃料の信頼性、安全性が向上する
。As described above, in the fuel assembly of the present invention, the drawback of the conventional technology that the life of the fuel assembly is shortened depending on the life of a specific fuel rod in the fuel assembly is solved, and as a result, the life of the fuel assembly is reduced. is longer than the conventional technology. Therefore, fuel economy is improved, as well as fuel reliability and safety.
第１図は本発明のＵＯ２燃料燃料棒ｄ２Ｏ，入り燃料棒
の軸方向の構造の模式図、第２図は本発明の一実施例の
燃料集合体の水平断面図、第３図はＧｄ、 Ｏ。
入り燃料棒の局所ピーキングを示す図、第４図は本発明
と従来燃料との局所ピーキング係数の燃焼変化の比較図
、第５図は本発明と従来燃料のＫｏ。
変化の比較図、第６図は燃料有効長と燃料サイクル費の
関係を示す図、第７図は本発明の他の実施例を示す水平
断面図、第８図は本発明の他の実施例を示す水平断面図
、第９図は従来の燃料集合体の斜視図、第１０図は従来
の燃料棒を一部断面で示す側面図、第１１図は従来の燃
料集合体の水平断面図である。
２・・・燃料棒 ７・・・被覆管８・・・燃
料ペレット １１・・・ガスプレナム部８ａ 、
８ｂ・・・燃料ペレット
１１ａ、ｌｌｂ、１ｌｃ−ガスプレナム４で代理人 弁
理士 則 近 憲 佑
同 三俣弘文
第２図
（ａ） （ｂ） （ｃ）
第１図
ｉ＝？−＋＋ｒｋ＜；ａｔｔＮｒ−ＭＲシーｆハ’Ｐｚ
０ 燃、Ｕ第４図
π′Ｖ１〕二７カ立晋罎°゛碧Ｒ辷π・セる寓弓遍、第
５図
第６図
第７図
第８図
第９図
第１１図Fig. 1 is a schematic diagram of the axial structure of the fuel rod containing UO2 fuel rod d2O of the present invention, Fig. 2 is a horizontal sectional view of a fuel assembly of an embodiment of the present invention, Fig. 3 is Gd, O. Figure 4 shows a comparison of combustion changes in local peaking coefficients between the present invention and conventional fuels, and Figure 5 shows the Ko of the present invention and conventional fuels. A comparison diagram of changes; FIG. 6 is a diagram showing the relationship between fuel effective length and fuel cycle cost; FIG. 7 is a horizontal sectional view showing another embodiment of the present invention; FIG. 8 is another embodiment of the present invention. 9 is a perspective view of a conventional fuel assembly, FIG. 10 is a side view partially showing a conventional fuel rod in cross section, and FIG. 11 is a horizontal sectional view of a conventional fuel assembly. be. 2... Fuel rod 7... Cladding tube 8... Fuel pellet 11... Gas plenum part 8a,
8b...Fuel pellets 11a, llb, 1lc - Agent in gas plenum 4 Patent attorney Noriyuki Chika Yudo Hirofumi Mitsumata Figure 2 (a) (b) (c) Figure 1 i=? -++rk<;attNr-MR seafha'Pz
0 Moe, U Fig. 4 π'V1] 27 Ka Tachishin ゛゛ R 辷π・SERU 京行, Fig. 5 Fig. 6 Fig. 7 Fig. 8 Fig. 9 Fig. 11
Claims (1)
トの充填部分の上端又は下端又は両方に核分裂生成ガス
プレナムを有する燃料集合体において、燃料集合体外周
及び隅部に近いガドリニア入り燃料棒は、燃料集合体中
心寄りのガドリ入り燃料棒より核分裂生成ガスプレナム
容量が大きい事を特徴とする燃料集合体。(1) In a fuel assembly consisting of a large number of fuel rods and having a fission product gas plenum at the upper end or lower end or both of the fuel pellet filled part inside the fuel rod, the gadolinia-containing fuel rods near the outer periphery and corners of the fuel assembly , a fuel assembly characterized by a fission product gas plenum capacity larger than that of the gas-filled fuel rods located closer to the center of the fuel assembly.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61101031A JPS62259088A (en) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | Fuel aggregate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61101031A JPS62259088A (en) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | Fuel aggregate |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62259088A true JPS62259088A (en) | 1987-11-11 |
Family
ID=14289803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61101031A Pending JPS62259088A (en) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | Fuel aggregate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62259088A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH022977A (en) * | 1988-06-14 | 1990-01-08 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | Boiling water reactor fuel assembly |
| JPH02103491A (en) * | 1988-10-13 | 1990-04-16 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | Fuel assembly |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58186081A (en) * | 1982-04-23 | 1983-10-29 | 株式会社日立製作所 | Nuclear fuel assembly |
| JPS6171389A (en) * | 1984-09-17 | 1986-04-12 | 株式会社日立製作所 | Fuel aggregate |
-
1986
- 1986-05-02 JP JP61101031A patent/JPS62259088A/en active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58186081A (en) * | 1982-04-23 | 1983-10-29 | 株式会社日立製作所 | Nuclear fuel assembly |
| JPS6171389A (en) * | 1984-09-17 | 1986-04-12 | 株式会社日立製作所 | Fuel aggregate |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH022977A (en) * | 1988-06-14 | 1990-01-08 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | Boiling water reactor fuel assembly |
| JPH02103491A (en) * | 1988-10-13 | 1990-04-16 | Nippon Atom Ind Group Co Ltd | Fuel assembly |
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