JPS62259014A - 温熱検知素子 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、−１えば空気調和装置により人体に快適な室
内環境を提供する際にその空気調和装置の制御データと
なる環境の）ｇ熱状態を検知するための温熱検知素子に
関し、特に、人体の皮膚表面からの水分蒸発に伴う湿性
放熱を考慮したものに関Ｊるものである。

（従来の技術〉 一般に、空気調和装置を室内の空気温度のみに基づいて
制御して室内を人体に快適む温熱状態に保つには限度が
あり、その他の温熱環境因子として気流速、湿度、輻射
の各物理量を合わせて実際の居【［ルシ熱環境な；ｆｌ
ａ５する必要がある。そして、このような温熱状態を検
知づるための温熱検知素子には、人体の熱的平衡を拠り
どころに、素子と人体との間に熱的な相関関係が成立す
るように製作寸べさことが要求される。

ところで、この秤の温熱検知素子どして、従来、例えば
１ｈ間昭５８−２１８６２４号公報に開示されているよ
うに、中空状の球殻内に電気ヒータを右りる電気発熱体
と、該発熱体の表面）品度を測定づる温１α測定器とを
猫え、電気ヒータへの通電により発熱体ｌ＼所定の熱量
を供給した上でその表面温度を測定することにより、環
境の温熱状態を輻射を＋Ｊ１１味して検知づるにうにし
たものは知られている。

（発明が解決しようとＪる問題点） しかし、上記従来のものでは、人体からの熱Ｉｃ人（熱
発故）を輻１１４および対流による乾Ｆｔ放熱のみに限
定し、皮膚表面からの水分蒸発に伴って生じる潟性放熱
については死出されていない。そのため、実際の居住空
間内における温熱状態を人間の体感と同、程度に精度良
く評価するのに叉任があった。

そこで、本発明は斯かる点に鑑みＣなされたもので、そ
の目的どづるところは、上記の如く単一の球７１（等の
殻体よりなる発熱体を備えた温熱検知素子にＪ３いて、
人体の皮膚表面からの水分蒸発による湿性放熱を考慮し
、その条１′１を；１″Ｉ４た寸ために発熱体の寸法Ｊ
３よび供給熱量を最適範囲に特定することにより、温熱
検知素子を人間の実際の体感により一層近似させるよう
にし、よって実際の室内の温熱１ｍ境を慟めてｖｉ度よ
く検知し１！′７るようにすることにある。

（問題点を解決するための手段） 上記の目的を達成σるために、本発明の解決手段は、第
１図に示１ように、中空状の殻体（３）内に電気ヒータ
（４）を有する発熱体（１〉と、該発熱体（１）の表面
温度Ｔ９を測定１′るｌ５ｆ５．測定器（７）とを備え
、上記発熱体（１）に所定の熱量を供給した上でその表
面温度Ｔｇに基づいて室内環境の温熱状態を検知する温
熱検知素子におい（°、上記発熱体（１）の殻体（３ン
の１１法Ｊ３よび発熱体（１）への供給熱量Ｍｆ２性放
熱まで考１点した人体の熱的平衡特性と等価になるよう
に設定した１１４成としている。

ここで、ｌ紀元熱体（１）の殻体（３）の３１法Ｊ３’
Ｊ：び発熱体（１）への供給熱量〜１の限定／ｊ？ノ、
についで以下に詳細に説明する。

づむわも、第１図に示？ｉ渇熱倹知素子にＪＪＩノる熱
的平衡式は、　゛ Ｍ＝Ｉ＋　ｇｒ（Ｔｏ　　−Ｔｒ　　）　　十ｈ　（Ｉ
ｃ（Ｔ！Ｊ　　−Ｔａ　　）・・・（１） （１０し、Ｔｒ二全室内環境平均輻射温度、Ｔａ　：気
？−１ｈＱｒ：ｎ熱体の輻射熱伝達率、ｈｇｃ：発熱体
の対流熱伝達率） となる。一方、任意の非等温Ｉ！３１ｍ境下での人体の
皮膚表面からの放散熱ｍ　ｆ−Ｉ　Ｓ　Ｋを求めると、
人体からの輻０４、対流および蒸発ににる熱１０失をそ
れぞれＲ，Ｃ，Ｅとして、 ｔｌｓＫ＝ＲトＣ十Ｅ　　　　　　　　　　　　　・［
２１となり、上記各熱１０失Ｒ，Ｃ，Ｅは次式で示され
る。

Ｒ＝ｈ　ｒ　−Ｆｃ　９　・（Ｔｓ　Ｋ　−Ｔｒ　　　
　−（３）Ｃ＝ｈｃ・ＦＣλ・（Ｔｓ　Ｋ　−Ｔａ　）
　　　＝・（４）Ｅ＝Ｗ・に・ｈｃ−Ｆｌ）ＣＱ　・（
ＰｓＫ−φａ−Ｐａ）　　　　　　　　　　　　　　　
・・・（５（但し、ｈｒ：人体の幅用伝達率、ｈｃ：人
体の対流熱伝達率、ＴＳＫ：平均皮膚温反、φａ：相対
湿麿、ＰＳＫ：平均皮）、ｉ温度ＴＳＫでの飽和蒸気圧
、Ｐａ：気温Ｔａでの飽和蒸気圧、Ｗ：皮膚の濡れ面積
率、ｌ”ｃ　曵：衣服の熱抵抗を示ず係数、ＦｐＣＩＱ
：皮膚表面から周囲に蒸ｒｅする水蒸気に対する衣服の
透過率、に：１−ｅＷｉｓの関係で海面では２．２） ここで、米国の空調衛生学会ＡＳＨＲＡＥで設定され、
人間の温冷感、快適感と密接な関係がある新４１ｉＸ準
有効温度ＳＥＴ’を導入して室内での温熱快適性を評価
する場合、その理論に基づいて粋出される放散熱量が上
記（２１式でのＨｓにと等しくなるようにＳＥＴ＊を決
定すると、 Ｈ３Ｋ　−ｈ　ｓ−１”ｃ　Ｕｓ　（ＴＳＫ　−８ＥＴ
”　）＋ｗ−に−ｈｃｓ−Ｆｐｃ２ｓ　（ＰＳＫ−０，
５Ｐｓｐｒ末）　　　　　　−（６］（ただし、ｈｃｓ
：標準気流での人体の対流熱伝達率、ｈｓ：人体の輻射
熱伝達率ｈｒに標準気流での人体の対流熱伝達率ｈＣ３
を加えた熱伝達率、ＰｓＥｖ’　：ＳＥＴ’での飽和水
蒸気圧、Ｆｃ　Ｕｓ　：Ｍ人聞０．６０５！Ｏにおける
衣服の熱抵抗係数、Ｆｒ１ＣＱＳ：着衣ｆｆ１ｏ、　６
ｃ　ｉＯにおける蒸発水蒸気に対する衣服の透過率）と
なる。すなわち、ＳＥＴ＊は、（２）式で与えられるＨ
　ｓにと等しい熱ｍを、標準状態（着衣量０゜６ｃ、ｔ
ｏ、気流速０．１〜０．１５ｍ　／ｓ　、湿度５０％、
Ｔｒ−Ｔａ）でかつ等しい生理状態（ＴＳＫ、Ｗが等し
い）で放散できるような等温環境と定１食シた温度であ
って、気温Ｔａ、平均輻射温度Ｔｒ、気流速に依存し、
例えば着衣ｆＪ）０．６ｃ９０、湿度５０％、産熱ｆｆ
ｉ１Ｍｅｔ（〜５８．２Ｗ／ゴ）の標準状態で気流速が
０．１〜０．１５ｍ／５（７）、！：き、ＳＥＴ”がＳ
ＥＴ”−２２，２〜２５．６°Ｃであれば８０％以上の
人間が温熱的に快適であると△５ＨＲＡＥで認められて
いるものである。

上記（２）式で示される人体の熱平衡式において、湿性
放熱弁を考慮し、快適域付近（気温２２〜２６°Ｃ）を
考えて調節発汗の無い状態（Ｗ＝０゜０６＞とするとと
もに、相対湿度φａをφａ　＝Ｑ。

５とした条件を設定することにより、右辺のＣ十Ｅを近
似的に Ｃ＋Ｅ＝ｈ　ｃ　’　　・Ｆｃ　１１　　（Ｔｓ　Ｋ　
−Ｔａ　）　−（７）（ただし、ｈｃ’　　：３発を伴
った対流熱伝達率）とまとめると、上記（２）式は、 ＨｓＫ／ＦＣＮ＝ｈｒ　　（ＴｓＫ−７ｒ）＋ｈ　ｃ　
’　　（Ｔｓ　Ｋ　−Ｔａ　）　・・・（８）に２１さ
・代えられる。

くしで、上記（１）式と（８）式とを比較したとぎ、ｈ
　ｇｒ＝　ｈ　ｒ　　　　　　　　　　　　　　　　−
（９１ｈ　ｇｃ＝　ｈ　ｅ　’　　　　　　　　　　　
　　　　・・・ｒＱ〜１＝１−４ｓ　Ｋ／　ｌ”ｃ　９
　　　　　　　　　　　−（Ｉｌｌの関係が成立寸れば
、発熱体の表面温度Ｔｇが人体の平均皮膚ｒｇ　Ｉ文Ｔ
　Ｓ　Ｋと等しくなって、Ｔ！］＝ＴｓＫ　　　　　　
　　　　　　　　・・・０２）となる（以下、（９）〜
（１１１式を満たずようイＴ特性を有Ｊる発熱体表面温
度ＴｇをＫＥＴマと表示する）。

一方、上記したＳＥＴ’においても湿性放熱を対流熱１
０失に組み入れると、上記（６）式は、Ｈｓ　　　Ｋ　
　＝ｈｓ’　　　　・　　Ｆｃ　　　ＱＳ　　　　（Ｔ
ＳＫ−８ＥＴ’　　　）・・・６３） 〈ただし、ｈＳ′　：標準気流での対流、蒸発おにび幅
９寸による総合熱伝達ｒ＄） となる３、上記０２式と０３）式とにより、ＳＥＴ　　
末　　□＝Ｋ［ＥＴ”　　　−Ｈｓ　　　Ｋ　　／　　
　（ＦＣＱｓ　　　・ｈｓ′　）　　　　　　　　　　
　・・・０４）となり、快適域付近を考えると、０４）
式の右辺第２項は定数と近似できる。

したがって、上記（９）〜０Ｄ式の条件を満足するよう
な伝達特性を右する発熱体表面温度ＫＥＴ末を測定づろ
とにより、ＳＥＴ工を近似的に求めることができ、温熱
検知素子による実際の居住環境下での湯熱ム１′価を厳
密に行い１！７ることになる。

そこで１本発明では、上記（ト）ｉ、００式の条件を満
足させるために、標準状態Ｊ３よび快適域付近で湿性放
熱を考慮したＳＥＴにの気流速、平均輻射温度に関する
特性と上記発熱体表面温度ＫＥＴ’の同特性とを合致さ
せるように発熱体（１）への供給熱ｆｆ１Ｍとその寸法
とを決定する。

ずなわら、気流速０．１ＲＩ／／Ｓの状態を基準状態と
し、そのＵＳ状態から気流速が１１１１／Ｓまでの範囲
に亘って変化したときに、その気流速変化に伴うＳＥＶ
末およびＫＥＴ”’の各変化量ΔＳＥＴ＊、ΔＫＥＴＸ
間の差の２乗の平均値ＳＳ＝　　　（ＡＳＥＴ”　　　
−Δ　ＫＥＴ”　　　）　　’　　　　　　　　　　　
・　　Ｏ’ｉを停出し、発熱体（１）の殻体（３）の寸
法を種々の値に設定した上でその各寸法に関して上記平
均値Ｓが最小となるような供給熱５１Ｍを求め、そのと
きの最小平均値Ｓを各寸法についてプロットすると、例
えば殻体（３）が球殻の場合、横軸に直径りを取ると第
２図に示すような特性がｊりられる。尚、発熱体（１）
の表面温度Ｔｇは（１）式をもとに算出し、発熱体（１
）の対流熱伝達率ｈ　ｇｃは００式に示す球体の強制対
流熱伝達に関する実験式を用いる。

Ｎｕ　＝２＋０．６４５Ｒｅ　”　０５　　−（１６）
（ただし、ＮＬＩ：ヌセルト数、Ｒｅ　：レイノルズ数
） また、第３図は、球殻の直径りが１００１１１１！ｌの
場合にＪ３いて、供給熱’ａＭ　（Ｍｅｔ＝５８．２Ｗ
’／＋＋ｔ”）を変化させたときの２乗平均値Ｓの変化
を示し、直径りが決まれば、そのときの２乗平均値Ｓが
最小となる最適供給熱ｍ　Ｍが定まる。そして、第４図
に、球殻の直径りが変化したときの最適供給熱ｆｆ１Ｍ
の変化を示す。よって、これら第２図〜第４図より、２
乗平均値Ｓを小さくし精度の良い温熱検７１１素子とづ
るためには、供給熱ｆｆ１Ｍど球殻直径りとをｆｉ定す
る必要があることが判る。

また、上記と同様にして、平均輻射；Ｊじ「と気ＷＴａ
とが、ｐ　シい（Ｔｒ　＝Ｔａ　）状態をｌｉ状憇とし
、Ｔｒ−Ｔａが一５°Ｃから＋５℃まで変化したどきに
、そのＴｒ−Ｔａの増減変化に１甲うＳＥ　Ｔ”　Ｊ３
．Ｌ：ヒＫ　Ｅ　Ｔ”　（７）各変化ｆｆｌへｓ　Ｅ　
Ｔ”　Ｊ：ｉＪ：びΔＫＥＴ′ｖに閏ツる上記２乗”Ｉ
’　１５Ｊ圃Ｓを各直径りについてプロットすれば第５
図に示１ような特Ｖ１が１０られる。尚、発熱体（１）
への供給熱量Ｍは上記気流速変化に関する特性を求める
際に決定した値を用いる（第４図に各直径りに対する最
適供給熱ωＭを示Ｊ）。

よって、本発明では、球殻の場合、第２図４３よび第５
図に示される特性に基づき、気流速Ｊ３よび平均輻射′
ｇＡ度Ｔｒと気温Ｔａとの差の各変化に対して△ＳＥＴ
”とΔＫ［ＥＴ零との間に極めて密接な相関関係が成立
するよう、発熱体（１）の直径りをＤ＝６０〜１５０ｍ
１ｌｌの範囲に特定し、かつ、この直径りの範囲につい
て発熱体（１〉への供給熱量ＭをＭ　＝　７６〜１０５
Ｗ／Ｔ１１”の範囲に１！ｉ定づることができる。

′？ｌ／′にわら、この特定理由について述べるに、第
５図より、球殻の直径りが小さくなると２乗平均値Ｓが
著しく増大し、検知素子としての性（ｊヒが低下する。

ここで、平均幅０１；ｇ度Ｔｒを変化させた場合、ΔＫ
ＥＴ末はこのＴｒと正比例関係と４１つ、△Ｓ［Ｔ末も
Ｔｒとほぼ正比例な関係となるので、Ｔ　ｒの増大に対
して（ΔＳＥＴ＊−ΔＫＥＴ紅）し増大りる。そこで、
上記平均輻射温度Ｔｒの１℃の変化に対し、（ΔＳＥＴ
￥−ΔＫＥＴ’）を０．１℃まで許容すると、第５図で
はＴｒを一５℃〜＋５℃まで変化さＵているので、２乗
平均（１「ＩＳは１．ト記ａツ式よりＳ−０，１となる
。そして、第５図」、す、このＳがＳ≦０．１である範
囲は、球殻の直径りでは０４６０ｍとなる。一方、温熱
検知素子としてはその大ささ１寸法が小さい方が使いφ
１りいので、直径りの上限を１５０ｍ１１１とした。

この直径Ｄ＝６０〜１５０ｍｍに対応する最適供給熱量
Ｍは、第４図より、Ｍ＝７６〜１０５　（Ｗ／’＋ｎ”
）　〜１．３〜１．８　（Ｍｅｔ）となるのである。

尚、殻体（３）の形状は上記の球形に限られず、円柱状
、回転楕円体等、種々の形状が採用可能である。これら
の場合も、上記と同様の方法によって、発熱体（１）の
寸法および発熱体（１）への供給熱ｆｆ１Ｍを湿性放熱
まで考山した人体の熱的平衡特性と等価となるように特
定り“ることができる。

例として、円柱の場合、下記の円柱の強制対）ん熱伝達
にｒ！Ａする五十嵐、平田の式を用いて、Ｎｕ　〜０．
３７３Ｒａ　”ｔ　＋０．０５７Ｒｅ・・・（１７１ 球のｌｊ；１合と同様に、円柱の直径りに対して上記０
５１式で得られる２乗平均値Ｓの値をプロットすると、
それぞれ気流速Ｊ３よび平均幅（）Ｊ　ｉａに対する変
化特性が第６図および第７図に示すようになり、この場
合、直径りは８０ｍｍ以上が好ましいことが７１する。

また、このとさ・の最適供給熱８Ｍは７６Ｗ／ｉ以上と
なる。

（作用） 上記の構成により、本発明では、温熱検知素子における
発熱体（１）の殻体（３）の寸法および該発熱体（１）
への供給熱性〜１が人体の湿性放熱を加味した上で設定
されているので、素子の熱的平衡は人体の熱的平衡に対
して極めて近似した相ｒ！ｊＪＩＩｌ係となり、人体に
快適感を与える温熱状態を単一の検知素子でｇ粘度に検
知することができることになる。

さらに、発熱体（１）の寸法および供給熱ｆｆ１Ｍの１
人体の熱的平衡特性との等ＩＩＩ設定の際、湿性放熱ま
で考慮したので、上記発熱体（１）の寸法を小さくする
ことが可能となる。すなわち、第８図は、球形、円柱形
等の殻体（３）形状の発熱体（１）を有する温熱検知素
子における該殻体（３）の直径りに対する対流熱伝達率
ｈｇｃを示し、また人体の対流熱伝達率ｈｃおよび上記
（７式で定義した湿性放熱まで考慮した対流熱伝達率ｈ
ｃ’のレベルも併せて示している。同図に示されるよう
に、直径りが大きくなるに従ってｈｇｃが小さくなる特
性を有するので、ｈｃとｈｇｃとを合致させるように決
定した直径Ｄ＾よりも、１１０′　とｈｇｃとを合致さ
せるように決定した直径ＤＢの方が小さい！ｉ＋’ｌど
なり、寸法の縮小化が図れる。

（実施例） 次に、本発明の丈茄例を図面にｌｉづいて説明する。

第１図は本発明の実施１１１１に係る空気調相装置１１
ｉ１１徨υ用の温熱検知素子（△）を示し、（１）は球
状の発熱体であって、該発熱体（１）は、パイプ状の支
持棒（２）を貫通固定した銅等の全屈よりなる中空状の
球Ｆｉ２　（３）内の中心部に電気ヒータ（４）が封入
されてなり、上記ヒータ（４）には支持棒（２）内に充
填固定した電気絶縁体（５）を貫通してヒータ（４）に
電力を供給する電力供給ｔｆＡ（６）、（６）が接続さ
れ、この電力供給ね（６＞、（６）によりヒータ（４）
が球殻（３）内で固定支持されている。

また、上記発熱体（１）の球殻（３）内表面には発熱体
（１）表面（球殻（３））の温度Ｔｇを１１１定する温
度測定器としての熱゛心対（７）が固４され、該熱雷対
（７）の出力は上記絶縁体（５）、支Ｒｊ　１４・（２
）内を通って球殻（３）外に導出されｒＪ３す、電気ヒ
ータ（４）を通電により発熱させて発熱体（１）に熱昂
を供給し、その状態で熱雷対（７）の出力電圧により発
熱体（１）の表面温度Ｔｇを検出してそれに基づいて室
内環境の温熱状態を検知づるようになされている。　　
′さらに、上記発熱体（１）の球殻（３）外表面には、
人体の皮膚ないし衣服の分光輻Ｑｔ串と概略合致づる輻
射率をイｉづる例えば四弗化エチレン（封脂（ＰＴＦＥ
）等の弗素樹脂および酸化チタン（Ｔｉ　０２　）′″
！ｉの所定顔料よりなる薄膜の輻射材ｒ［層（８）が形
成されている。

そして、本発明の特徴として、上記発熱体（１）の球殻
（３）の直径Ｄ　Ｊ３よび発熱体（１）への供給熱ｈｔ
〜１（電気ヒータ（４）への電気入力）は湿性放熱まで
考慮した人体の熱的平衡特性と等１百になるよ°）に、
具体的にはＤ＝６０〜１５０．ｍｎ＋の範囲に、Ｍ　＝
　７６〜１０５　Ｗ／　ｕ−の範囲に設定されている。

したがって、上記実施例においては、発熱体（１）の球
殻（３）の直径りおよび発熱体（１）への供給熱ｆｆ１
Ｍが湿性放熱まで考慮した人体の熱的平衡特性と等洒に
なるように設定されているので、上記説明した理由によ
り、温熱検知素子（Ａ）の熱的バランスを人体のそれに
掻めて顕著に近似させることができ、温熱検知素子（Ａ
＞によるＫＥＴ”の検出によって実際の温熱ｙ５境のＳ
ＥＴ”をｌ＋Ｔ庭良く検出することができる。

また、発熱体（１）の球殻（３）外表面に人体の皮Ｉｉ
ｗないし衣服の分光輻射率と略合致した輻射率を右する
弗素樹脂を主成分とする輻射材ｎ層（８）が形成されて
いるので、検知素子（Ａ＞の発熱体（１）表面の輻射熱
伝達率ｈ　ｇｒを人体の輻射熱伝達率ｈｒに精度良く一
致させることができ、）Ω熱検知素子（Ａ）によって実
際の居住環境下での１ｇ熱状態をより一層精蕃に検知Ｊ
ることができる。

さらに、人体の熱的平衡において、慧光を伴った対流熱
伝達率ｈｃ′を設定し、その熱伝達率１１０′を発熱体
（１）の対流伝達＄ｈｇｃに一致させるようにしている
ので、発熱体（１）の周りを覆ってＴｅ熱体（１）への
輻射熱を通過しかつ対流を抑制さＵるための発熱体カバ
ーを用いることなく、発熱体（１）の直径りを小さく＝
２定することがで８゛る。

（貝体例） 最後に具体的な実施例について説明する。」−記した実
施例の構成を右する温熱検知素子において、その発熱体
の直径りをＤ＝１００ｍｎ＋に、供給熱♀ＭをＭ＝９２
．２Ｗ／＋ｎ”　（１，５８５Ｍｃｔ）にそれぞれ設定
し、その検知素子について気流速を０゜１〜１．Ｏｎ＋
／ｓの範囲で変化させＩこときの基準状態（気流速が０
．１ｍ／ｓのとぎ）からのＫＥＴ事の変化量ΔＫＥＴ零
を求めたところ、第９図で実際にて示Ｉにうな特性が１
！７られた。図の破線は同じ条件下でのＳＥＴ’の変化
５１△ＳＥＴ＊の特性を示す。

また、上記と同・−の検７Ｊｌ索了に対し、室内環境の
平均輻射温度Ｔｒと気温Ｔａとの差Ｔｒ　−Ｔａを一５
〜→−５℃の範囲で変化させたときの基準状態（Ｔｒ　
＝Ｔａのとき）からの上記ΔＫＥＴ￥の特性は第１０図
で実線にて示ｔ　Ｊ：うにな−）だ。図中、ｌ１ｌｔ線
は△ＳＥＴ’の特性を示す。

しｌζがって、この第９図Ｊ３よび第１０図により、本
発明の温熱検知素子によると、気流速および平均幅０４
温度Ｔｒと気温Ｔａとの差Ｔｒ−Ｔａのそれぞれの変化
に対しΔＫ　Ｅ　Ｔ　”’はΔＳ　Ｅ　−ｒ　”との間
に極めてＥ′１れた相関関係があり、実際の温熱１１境
に対づる検出す１一度を高め１りろことが判る。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明の温熱検知素子によれば、
内部に電気ヒータを封入した中空状殻体よりなる発熱体
の寸法およびその供給熱Ｑを人体の湿性放熱を考慮して
特定したｂのであるので、温熱検知素子の熱的平衡を人
体の熱的平衡に顕署に近似させて、実際の居住空間内に
おける温熱状態を体感と同程度に評１市することができ
る。まｌζ、結果として湿性放熱を考ｐｉすることで発
熱体の寸法を小さくすることがでさ゛、よって空気調ｆ
ｔ＋　′Ｒ置の作動制御に最適な高精度でかつ小型の温
熱検知ふ了の提供を実現づることができるらのである。

生　図面の簡！１１な説明 第１図は本発明の実廠例に８３ける温熱検知素子の断面
図である。第２図は球殻の場合での直径に対づる２乗平
均値の気流速に対づる変化特性図、第３図は同じく直径
が１００１Ｈｎのときの供給慈母に対り”る２＠平均値
の変化特性図、第４図は同じく直径に対する最適供給熱
ｍの変化特性図、第５図は平均幅Ω・ｊ温度と気温との
差の増減変化に対１６２亜平均値の特性図である。第６
図Ｊ５よび第７図はそれぞれ円柱殻の場合において直径
に対して２乗平均値の気流速および平均幅Ｑ＝１温麿に
３４　！Ｊる変化１ｊ性図であり、第８図は１２体の直
（Ｙに対づろ対流熱伝達率の特性図である。第９図Ｊ３
Ｊ、ひ第１０図はそれぞれ発熱体の直径、供給熱量を本
発明範囲内の所定値に特定したとさの気；な途おＪ、び
平均輻射温度と気温との差に対するΔＫＥＴ”をΔＳＥ
Ｔ”と比較して示ず１）壮図である。

（Δ）・・・温熱検知素子、（１）・・・発熱体、（３
）・・・球殻、（４）・・・電気ヒータ、（７）・・・
熱雷対、（８）・・・輻射月料膚。

特　許　出　願　人　ダイキンエ桑株式会社代　　　　
　理　　　　　人　　前　　　　１）　　　　弘２束−
Ｆ均イ＆Ｓ（０ご） ２乗平均値Ｓ　（’Ｃ”） ２乗平均ｆ直Ｓ（’ご） ＢＪイ；＜＞ｇｐ量Ｍ（Ｎｅｔ） ５．１♂（’Ｃ２）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）中空状の殻体（３）内に電気ヒータ（４）を有す
   る発熱体（１）と、該発熱体（１）の表面温度Ｔｇを測
   定する温度測定器（７）とを備え、上記発熱体（１）に
   熱量を供給し、その表面温度Ｔｇに基づいて室内環境の
   温熱状態を検知する温熱検知素子であって、上記発熱体
   （１）の殻体（３）の寸法および発熱体（１）への供給
   熱量が湿性放熱まで考慮した人体の熱的平衡特性と等価
   になるように設定されていることを特徴とする温熱検知
   素子。