JPS62258107A - 複合原動装置 - Google Patents
複合原動装置Info
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- JPS62258107A JPS62258107A JP9947686A JP9947686A JPS62258107A JP S62258107 A JPS62258107 A JP S62258107A JP 9947686 A JP9947686 A JP 9947686A JP 9947686 A JP9947686 A JP 9947686A JP S62258107 A JPS62258107 A JP S62258107A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、効率の向上、コストの低減、プラントの小形
化を図れる二うにしたメタノールの改質と分解を利用す
る複合原動装置に関する。
化を図れる二うにしたメタノールの改質と分解を利用す
る複合原動装置に関する。
従来、エンジン、ガスタービンなどの排ガスの顕熱を熱
源として利用し、メタノール又はメタノールと水の混合
物を原料として分解又は水蒸気改質を行わせる場合、特
定の触媒を用いてメタノール分解反応を行わせるか、ま
たはメタノール水蒸気改質反応のみを行わせていた。
源として利用し、メタノール又はメタノールと水の混合
物を原料として分解又は水蒸気改質を行わせる場合、特
定の触媒を用いてメタノール分解反応を行わせるか、ま
たはメタノール水蒸気改質反応のみを行わせていた。
メタノール分解反応は、次の（１）、（２）式のとおり
である。
である。
ＣＨ，ＯＨ４ＣＯ＋２Ｈ，△Ｈ２５℃＝ ２１．７ ｋ
ｃａｌ／’ｍｏｌ ・”・・’（１）ＣＨ３０Ｈ＋−ｎ
Ｈ２Ｏ−＋（２＋ｎ）Ｈ２＋（１−ｎ）ＣＯ＋ｎＣＯ２
−−−−−−（２）ここで０（ｎ（１ ま九メタノー！水蒸気改質反応は、次の（３）式のとお
シである。
ｃａｌ／’ｍｏｌ ・”・・’（１）ＣＨ３０Ｈ＋−ｎ
Ｈ２Ｏ−＋（２＋ｎ）Ｈ２＋（１−ｎ）ＣＯ＋ｎＣＯ２
−−−−−−（２）ここで０（ｎ（１ ま九メタノー！水蒸気改質反応は、次の（３）式のとお
シである。
ＣＨ３０Ｈ＋Ｈ１０−＋ ＣＯ２＋３Ｈ１△Ｈ２５℃＝
１１．８ ｋｃａｌ／ｍｏｌ−（３）〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 従来は、反応器の触媒層においては、反応が進行すると
共に熱移動が行われ、これと同時に排ガスの温度レベル
が低下する。この温度低下に伴ない触媒層温度の低下、
ついては反応速度の激減をひきおこすことから、効率が
非常に悪くなるという問題がある。
１１．８ ｋｃａｌ／ｍｏｌ−（３）〔発明が解決しよ
うとする問題点〕 従来は、反応器の触媒層においては、反応が進行すると
共に熱移動が行われ、これと同時に排ガスの温度レベル
が低下する。この温度低下に伴ない触媒層温度の低下、
ついては反応速度の激減をひきおこすことから、効率が
非常に悪くなるという問題がある。
第４図に従来の複合原動装置の概略構成を示す。
供給された主としてメタノールからなる燃料ａは、燃料
予熱器８ａで予熱され、メタノール分解反応器９ｂで分
解された後、燃焼用空気すと共に燃焼し、その燃焼エネ
ルギーによシガスタービン発電系２を駆動している。
予熱器８ａで予熱され、メタノール分解反応器９ｂで分
解された後、燃焼用空気すと共に燃焼し、その燃焼エネ
ルギーによシガスタービン発電系２を駆動している。
このガスタービン発電系２は、ガスタービン２ａとその
タービン出力によって駆動される発電機２ｂおよび前記
燃焼用空気すに対する空気圧縮機２ｃを備えて構成され
、発電出力を得ている。
タービン出力によって駆動される発電機２ｂおよび前記
燃焼用空気すに対する空気圧縮機２ｃを備えて構成され
、発電出力を得ている。
そして、ガスタービン発電系２の高温排ガスＣは、排熱
ボイフ系５の排気本管３ａおよび排気分岐管７を通して
排出される。
ボイフ系５の排気本管３ａおよび排気分岐管７を通して
排出される。
排気本管３ａ内には、ボイラ蒸気に対する給水予熱器５
ｂおよび蒸気発生器３Ｃがあり、また排気分岐管７内に
は燃料予熱器８ａおよびメタノール分解反応器９ｂが設
けられており、前記排ガスＣの熱エネルギを回収し、蒸
気発生および燃料の分解を行っている。
ｂおよび蒸気発生器３Ｃがあり、また排気分岐管７内に
は燃料予熱器８ａおよびメタノール分解反応器９ｂが設
けられており、前記排ガスＣの熱エネルギを回収し、蒸
気発生および燃料の分解を行っている。
ここで発生した蒸気が、蒸気タービン発電系４の蒸気タ
ービン４ａに供給され、発電機４ｂが駆動されてタービ
ン出力が得られるようになっている。尚、上記蒸気ター
ビン４ａを駆動した後の蒸気は、復水器５に供給され、
冷却水ｄによって冷却液化されたのち、冷却水ポンプ６
を介して前記給水予熱器３ｂに供給され、さらに蒸気発
生器５Ｃによυ加熱されて高圧蒸気となる。
ービン４ａに供給され、発電機４ｂが駆動されてタービ
ン出力が得られるようになっている。尚、上記蒸気ター
ビン４ａを駆動した後の蒸気は、復水器５に供給され、
冷却水ｄによって冷却液化されたのち、冷却水ポンプ６
を介して前記給水予熱器３ｂに供給され、さらに蒸気発
生器５Ｃによυ加熱されて高圧蒸気となる。
一方、分解反応器９ｂで分解された燃料は燃焼器１に導
入され、燃焼用空気すと共に燃焼する。
入され、燃焼用空気すと共に燃焼する。
しかし、排気分岐管７内で排気ガスの温度は均一ではな
く、大きな温度勾配を有するため、分解反応器９ｂ内に
おいても同様に大きな温度勾配を有し、排ガス入口付近
の高温部分では触媒が劣化しやすく、また排ガス出口付
近の低温部分では反応は極めて遅くなシ、十分な性能が
得られないという問題があった。
く、大きな温度勾配を有するため、分解反応器９ｂ内に
おいても同様に大きな温度勾配を有し、排ガス入口付近
の高温部分では触媒が劣化しやすく、また排ガス出口付
近の低温部分では反応は極めて遅くなシ、十分な性能が
得られないという問題があった。
本発明は、上記の問題点を解決し、長時間に亘って高効
率で運転を行うことが可能な複合原動装置を提供するこ
とにある。
率で運転を行うことが可能な複合原動装置を提供するこ
とにある。
本発明者らは、上記の問題点を解決すべく鋭意実験、検
討を重ねた結果、排ガス（熱媒）の温度勾配に応じて高
温側にメタノ−〜分解反応器、低温側にメタノール水蒸
気改質反応器をこの順に配列してメタノールの分解と改
質を利用する複合原動装置は、−ｆｆｉ類の反応器を用
いた従来の複合原動装置よりも、排熱から有効に熱を回
収するとともに、触媒に適した温度で反応を進行させる
ことができるとの知見を得た。
討を重ねた結果、排ガス（熱媒）の温度勾配に応じて高
温側にメタノ−〜分解反応器、低温側にメタノール水蒸
気改質反応器をこの順に配列してメタノールの分解と改
質を利用する複合原動装置は、−ｆｆｉ類の反応器を用
いた従来の複合原動装置よりも、排熱から有効に熱を回
収するとともに、触媒に適した温度で反応を進行させる
ことができるとの知見を得た。
本発明は、上記知見に基づくもので、ガスタービンの排
熱エネルギーの一部を熱媒を介して回収するに際し、高
温側のメタノール分解触媒から低温側のメタノール水蒸
気改質の順に配列した反応器をもつととを特徴とする複
合原動装置を提供するものである。
熱エネルギーの一部を熱媒を介して回収するに際し、高
温側のメタノール分解触媒から低温側のメタノール水蒸
気改質の順に配列した反応器をもつととを特徴とする複
合原動装置を提供するものである。
すなわち本発明は、ガスタービン排ガスを熱源とする排
熱ボイフ内を排気本管と排気分岐管とに分け、排気本管
に上記ガスタービン排ガスの入側から出側に向って蒸気
発生器及び給水予熱器を順次連通して設け、排気分岐管
に上記ガスタービン排ガスの入側から出側に向ってメタ
ノール分解反応器、メタノール水蒸気改質反応器及びこ
れら反応器へ供給される原料ガスの予熱器を順次連通し
て設け、上記蒸気発生器で発生する蒸気を蒸気タービン
へ導くラインと、上記メタノール分解反応器で生成する
分解ガスを上記ガスタービンの燃焼器へ導くラインとを
設けることを特徴とするメタノールの改質及び分解を利
用する複合原動装置に関するものである。
熱ボイフ内を排気本管と排気分岐管とに分け、排気本管
に上記ガスタービン排ガスの入側から出側に向って蒸気
発生器及び給水予熱器を順次連通して設け、排気分岐管
に上記ガスタービン排ガスの入側から出側に向ってメタ
ノール分解反応器、メタノール水蒸気改質反応器及びこ
れら反応器へ供給される原料ガスの予熱器を順次連通し
て設け、上記蒸気発生器で発生する蒸気を蒸気タービン
へ導くラインと、上記メタノール分解反応器で生成する
分解ガスを上記ガスタービンの燃焼器へ導くラインとを
設けることを特徴とするメタノールの改質及び分解を利
用する複合原動装置に関するものである。
本発明の複合原動装置においては、排熱から有効に熱を
回収できるため、反応器自体を小型化できる上に、排ガ
スポイフーおよびスチームタービンの出力を大きくとれ
るため、発電出力および発電効率を向上させることがで
きる。また触媒に適した速度で反応を進行させることが
できる。
回収できるため、反応器自体を小型化できる上に、排ガ
スポイフーおよびスチームタービンの出力を大きくとれ
るため、発電出力および発電効率を向上させることがで
きる。また触媒に適した速度で反応を進行させることが
できる。
第１〜５図は、本発明により、低温側に改質反応器、高
温側に分解反応器を持つ改質／分解複合原動装置の構成
例を示すものである。なお、第１〜３図中、第４図と同
一の部分は同一符号を付しである。
温側に分解反応器を持つ改質／分解複合原動装置の構成
例を示すものである。なお、第１〜３図中、第４図と同
一の部分は同一符号を付しである。
第１図の例では、水蒸気改質用燃料ｆはメタノールと水
の混合物で、これが燃料予熱器８ｂで予熱され、メタノ
ール水蒸気改質反応器９ａで水蒸気改質される。一方、
主としてメタノールからなる分解用燃料ａは、燃料予熱
器８ａで予熱された後、水蒸気改質された燃料と混合さ
れて、分解反応器９ｂに導かれ、分解されてから燃焼器
１に導入される。
の混合物で、これが燃料予熱器８ｂで予熱され、メタノ
ール水蒸気改質反応器９ａで水蒸気改質される。一方、
主としてメタノールからなる分解用燃料ａは、燃料予熱
器８ａで予熱された後、水蒸気改質された燃料と混合さ
れて、分解反応器９ｂに導かれ、分解されてから燃焼器
１に導入される。
第２図の例では、燃料ａはメタノールで、燃料予熱器８
ａを通った後、その一部は蒸気発生器３Ｃから出た蒸気
の一部と混合され、水蒸気改質反応器９ａに導かれる。
ａを通った後、その一部は蒸気発生器３Ｃから出た蒸気
の一部と混合され、水蒸気改質反応器９ａに導かれる。
燃料予熱器８ａを出た残シの燃料は、水蒸気改質反応器
９ａを出た燃料と燃料と混合され、分解反応器？ｂで分
解され、燃焼器に導かれる。
９ａを出た燃料と燃料と混合され、分解反応器？ｂで分
解され、燃焼器に導かれる。
第３図の例では、燃料ａはメタノールで、燃料予熱器８
ａを通った後、その一部は蒸気タービン４ａから抽気さ
れた蒸気と混合され、水蒸気改質反応器？ａに導かれる
。燃料予熱器８ａを出た残りの燃料は、水蒸気改質反応
器９ａを出た燃料と混合され、分解反応器９ｂで分解さ
れ、燃焼器に導かれる。
ａを通った後、その一部は蒸気タービン４ａから抽気さ
れた蒸気と混合され、水蒸気改質反応器？ａに導かれる
。燃料予熱器８ａを出た残りの燃料は、水蒸気改質反応
器９ａを出た燃料と混合され、分解反応器９ｂで分解さ
れ、燃焼器に導かれる。
第１図に示す改質／分解複合原動装置の性能ヲ、コンピ
ューターシミユＶ＋＋ Ｖヨンヲ使って試算すると、第
４図の従来のものに比べて、触媒量で３０−の減少、発
電効率でＣＬ２％の向上となる。
ューターシミユＶ＋＋ Ｖヨンヲ使って試算すると、第
４図の従来のものに比べて、触媒量で３０−の減少、発
電効率でＣＬ２％の向上となる。
具体的には分解反応器９ｂとして白金触媒１９ｍ３とニ
ッケルー銅系触媒１９ｍ３とを充填したものを用い、水
蒸気改質反応器として銅−亜鉛系触媒１９ｍ３を充填し
たものを用い、５０５℃の排熱をボイラ３に導入する第
１図に示す複金属ｍ装置ｔによりコンピューターシミュ
レーションを用いて試験を行った。
ッケルー銅系触媒１９ｍ３とを充填したものを用い、水
蒸気改質反応器として銅−亜鉛系触媒１９ｍ３を充填し
たものを用い、５０５℃の排熱をボイラ３に導入する第
１図に示す複金属ｍ装置ｔによりコンピューターシミュ
レーションを用いて試験を行った。
すなわち、メタノ−／Ｌ／ （４１０ｋｍｏｌ／ｈ）と
スチーム（４１０ｋｍｏｌ／ｈ）の混合気を２６５℃で
供給し、水蒸気改質反応器９ａで水蒸気改質反応を行わ
せ、１４４０ ｋｍｏｌ／ｈ のガスＣＨ１６１、５％
、Ｃｏ ＆１ ％、 Ｃｏ、 １ ａ５％、ＣＨ３０）
Ｉ７、１ ％、馬ｏ １１１２チのガス組成）を得た。
スチーム（４１０ｋｍｏｌ／ｈ）の混合気を２６５℃で
供給し、水蒸気改質反応器９ａで水蒸気改質反応を行わ
せ、１４４０ ｋｍｏｌ／ｈ のガスＣＨ１６１、５％
、Ｃｏ ＆１ ％、 Ｃｏ、 １ ａ５％、ＣＨ３０）
Ｉ７、１ ％、馬ｏ １１１２チのガス組成）を得た。
このガスに燃料予熱器８ａから１３６０ ｋｍｏｌ／ｈ
のメタノールを２６５℃で供給し、分解反応器９ｂで
分解反応を行わせたところ、４７００ ｋｍｏｌ／ｈの
ガス（Ｉ（，６１，７％、ＣＯ１９，０％、ｃｏ、ａｎ
−１ＣＭ、ＯＩ（９，７％、 Ｈ２Ｏ１，２’％ ）を
得た。メタノール転化率は９０チであった。また、この
ガスを燃焼器１で燃焼させてガスタービン２ａを回し、
その排熱の一部を排熱ボイラ３で回収し、蒸気発生器３
ｃで発生させた蒸気によシスチームタービン４ａを回す
と、ガスタービン２ａ出力は１２１６００ｋｖｒ、スチ
ームタービン越出力は３７４００ ｋｗとなり、発電効
率４ｚ２チが得られた。
のメタノールを２６５℃で供給し、分解反応器９ｂで
分解反応を行わせたところ、４７００ ｋｍｏｌ／ｈの
ガス（Ｉ（，６１，７％、ＣＯ１９，０％、ｃｏ、ａｎ
−１ＣＭ、ＯＩ（９，７％、 Ｈ２Ｏ１，２’％ ）を
得た。メタノール転化率は９０チであった。また、この
ガスを燃焼器１で燃焼させてガスタービン２ａを回し、
その排熱の一部を排熱ボイラ３で回収し、蒸気発生器３
ｃで発生させた蒸気によシスチームタービン４ａを回す
と、ガスタービン２ａ出力は１２１６００ｋｖｒ、スチ
ームタービン越出力は３７４００ ｋｗとなり、発電効
率４ｚ２チが得られた。
一方、第４図の分解反応器９ｂとして白金触媒とニッケ
μ−鋼系触謀とを充填したものを用いた複合原動装置を
コンピューターシミュレーションによシ試験を行うと、
メタノ−、／’ （１７７０ｋｍｏ１／ｈ）とスチーム
（１７０ｋｍｏｌ／ｈ）を投入し、メタノール転化率？
Ｏ％を達成するには白金触媒２７７ＦＬ”と、ニッケル
ー銅系触媒５４ｍ３が必要であった。また、前記と同様
の計算を行うと、ガスタービン２ａ出力は１２１９２０
ｋｗ、スチームタービン４ａ出力は５５２００ ｋｖと
なシ、発電効率は４＆６チとなった。
μ−鋼系触謀とを充填したものを用いた複合原動装置を
コンピューターシミュレーションによシ試験を行うと、
メタノ−、／’ （１７７０ｋｍｏ１／ｈ）とスチーム
（１７０ｋｍｏｌ／ｈ）を投入し、メタノール転化率？
Ｏ％を達成するには白金触媒２７７ＦＬ”と、ニッケル
ー銅系触媒５４ｍ３が必要であった。また、前記と同様
の計算を行うと、ガスタービン２ａ出力は１２１９２０
ｋｗ、スチームタービン４ａ出力は５５２００ ｋｖと
なシ、発電効率は４＆６チとなった。
また、第２図、第３図に示す改質／分解複合原動装置に
ついても、第１図のものと同様な性能を得ることができ
る。
ついても、第１図のものと同様な性能を得ることができ
る。
以上、実施例から明らかなように、本発明の複合原動装
置を用いることにより、従来に比べて触媒量で３０チの
減少すなわち反応器の小型化とコストの低減、および発
電効率で０．２％の向上を計ることができる。
置を用いることにより、従来に比べて触媒量で３０チの
減少すなわち反応器の小型化とコストの低減、および発
電効率で０．２％の向上を計ることができる。
【図面の簡単な説明】
第１〜３図は本発明の実施例を示す概要図、第４図は従
来技術を説明するための概要図である。 ２ａ・・・ガスタービン、２ｂ・・・発電機、３ａ・・
・排気本管、３ｂ・・・給水予熱器、３Ｃ・・・蒸気発
生器、４ａ・・・蒸気タービン、４ｂ・・・発電機、７
・・・排気分岐管、８ａ、８ｂ・・・燃料予熱器、９ａ
・・・メタノール水蒸気改質反応器、９ｂ・・・メタノ
ール分解反応器 手続補正書 ス 昭和６１年 ８ 月 ７９日
来技術を説明するための概要図である。 ２ａ・・・ガスタービン、２ｂ・・・発電機、３ａ・・
・排気本管、３ｂ・・・給水予熱器、３Ｃ・・・蒸気発
生器、４ａ・・・蒸気タービン、４ｂ・・・発電機、７
・・・排気分岐管、８ａ、８ｂ・・・燃料予熱器、９ａ
・・・メタノール水蒸気改質反応器、９ｂ・・・メタノ
ール分解反応器 手続補正書 ス 昭和６１年 ８ 月 ７９日
Claims (4)
- （１）ガスタービン排ガスを熱源とする排熱ボイラ内を
排気本管と排気分岐管とに分け、排気本管に上記ガスタ
ービン排ガスの入側から出側に向つて蒸気発生器及び給
水予熱器を順次連通して設け、排気分岐管に上記ガスタ
ービン排ガスの入側から出側に向つてメタノール分解反
応器、メタノール水蒸気改質反応器及びこれら反応器へ
供給される原料ガスの予熱器を順次連通して設け、上記
蒸気発生器で発生する蒸気を蒸気タービンへ導くライン
と、上記メタノール分解反応器で生成する分解ガスを上
記ガスタービンの燃焼器へ導くラインとを設けることを
特徴とするメタノールの改質及び分解を利用する複合原
動装置。 - （２）原料ガス予熱器をメタノール水蒸気改質用原料の
予熱器とメタノール分解用原料の予熱器とに分け、メタ
ノール水蒸気改質用原料予熱器とメタノール水蒸気改質
反応器とを連結するラインに、メタノール分解用原料予
熱器出口ガスラインを連結することを特徴とする特許請
求の範囲（１）に記載の複合原動装置。 - （３）原料ガス予熱器出口を、メタノール水蒸気改質反
応器入口、及びメタノール水蒸気改質反応器出口とメタ
ノール分解反応器入口と連結するラインに、それぞれ連
結し、上記原料ガス予熱器出口とメタノール水蒸気改質
反応器入口とを連結するラインに、蒸気発生器出口と蒸
気タービンとを連結する蒸気ラインから分岐するライン
を連結することを特徴とする特許請求の範囲（１）に記
載の複合原動装置。 - （４）原料ガス予熱器出口を、メタノール水蒸気改質反
応器入口、及びメタノール水蒸気改質反応器出口とメタ
ノール分解反応器入口と連結するラインに、それぞれ連
結し、上記原料ガス予熱器出口とメタノール水蒸気改質
反応器入口とを連結するラインに蒸気タービンから抽気
する蒸気を導入するラインを連結することを特徴とする
特許請求の範囲（１）に記載の複合原動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61099476A JP2706235B2 (ja) | 1986-05-01 | 1986-05-01 | 複合原動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61099476A JP2706235B2 (ja) | 1986-05-01 | 1986-05-01 | 複合原動装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62258107A true JPS62258107A (ja) | 1987-11-10 |
| JP2706235B2 JP2706235B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=14248365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61099476A Expired - Fee Related JP2706235B2 (ja) | 1986-05-01 | 1986-05-01 | 複合原動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2706235B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012068014A (ja) * | 2010-09-23 | 2012-04-05 | General Electric Co <Ge> | 発電するためのシステム及び方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54124003A (en) * | 1978-03-04 | 1979-09-26 | Metallgesellschaft Ag | Production of fuel gas |
| JPS59105909A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃料クラツキング複合発電システム |
-
1986
- 1986-05-01 JP JP61099476A patent/JP2706235B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54124003A (en) * | 1978-03-04 | 1979-09-26 | Metallgesellschaft Ag | Production of fuel gas |
| JPS59105909A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃料クラツキング複合発電システム |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012068014A (ja) * | 2010-09-23 | 2012-04-05 | General Electric Co <Ge> | 発電するためのシステム及び方法 |
| US8371100B2 (en) | 2010-09-23 | 2013-02-12 | General Electric Company | System and method to generate electricity |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2706235B2 (ja) | 1998-01-28 |
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