JPS6224120A - 差動圧力変換器 - Google Patents
差動圧力変換器Info
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- JPS6224120A JPS6224120A JP61155890A JP15589086A JPS6224120A JP S6224120 A JPS6224120 A JP S6224120A JP 61155890 A JP61155890 A JP 61155890A JP 15589086 A JP15589086 A JP 15589086A JP S6224120 A JPS6224120 A JP S6224120A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- diaphragm
- insulating
- differential pressure
- pressure transducer
- sensing
- Prior art date
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- Pending
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
- G01L9/0041—Transmitting or indicating the displacement of flexible diaphragms
- G01L9/0072—Transmitting or indicating the displacement of flexible diaphragms using variations in capacitance
- G01L9/0075—Transmitting or indicating the displacement of flexible diaphragms using variations in capacitance using a ceramic diaphragm, e.g. alumina, fused quartz, glass
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L13/00—Devices or apparatus for measuring differences of two or more fluid pressure values
- G01L13/02—Devices or apparatus for measuring differences of two or more fluid pressure values using elastically-deformable members or pistons as sensing elements
- G01L13/025—Devices or apparatus for measuring differences of two or more fluid pressure values using elastically-deformable members or pistons as sensing elements using diaphragms
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、圧力変換器に関し、特に、絶縁ダイヤフラム
を用いている電気容量タイプの差動圧力変換器に関する
。
を用いている電気容量タイプの差動圧力変換器に関する
。
(従来技術および発明が解決しようとする問題点)
この技術の現在の水準の電気容量圧力変換器は、検知ダ
イヤフラム上の電極に対する関係に直面して他の電極構
体と共に、その表面上の少なくとも1個の電極を有する
検知ダイヤフラムを使用している。圧力変動が検知ダイ
ヤフラムを曲げるので、ダイヤフラム電極とその反対側
の電極との間の距離は、たわみを生じる圧力変動の度合
いであるキャパシタンス変動を与えながら、変化する。
イヤフラム上の電極に対する関係に直面して他の電極構
体と共に、その表面上の少なくとも1個の電極を有する
検知ダイヤフラムを使用している。圧力変動が検知ダイ
ヤフラムを曲げるので、ダイヤフラム電極とその反対側
の電極との間の距離は、たわみを生じる圧力変動の度合
いであるキャパシタンス変動を与えながら、変化する。
差動圧力変換器では、圧力がダイヤフラムの反対側に作
用し、たわみは圧力間の差を表示する。しかし、この差
は小さいかもしれないが、絶対管路圧力は大きく、その
結果、他方の圧力がケければ、一方の圧力を非常に短か
い時間、受けても、敏感なダイヤフラムは破壊するか、
あるいは過度に変形する。この理由および他の理由のた
めに、差動圧力変換器は、ダイヤフラムの弾性限度内で
ダイヤフラムに底をつかせることによってその行程を制
限するように、ダイヤフラムの片面あるいは両面に隣接
する支持表面が在る形態に作られる9代わりに、あるい
は付加的に、絶縁ダイヤフラムがさしはさまれて、圧力
を検知ダイヤフラムの反対側に伝達する。流体によって
各側に及ぼされる入力圧力は、ダイヤフラムに直接作用
せず、2個の絶縁ダイヤフラムの外側に対して作用する
。この絶縁ダイヤフラムは、そのとき、絶縁ダイヤフラ
ムと検知ダイヤフラムとの間の内部空間を満たしている
液体に対してたわもうと努め、かくして、圧力を検知ダ
イヤフラムに伝達する。
用し、たわみは圧力間の差を表示する。しかし、この差
は小さいかもしれないが、絶対管路圧力は大きく、その
結果、他方の圧力がケければ、一方の圧力を非常に短か
い時間、受けても、敏感なダイヤフラムは破壊するか、
あるいは過度に変形する。この理由および他の理由のた
めに、差動圧力変換器は、ダイヤフラムの弾性限度内で
ダイヤフラムに底をつかせることによってその行程を制
限するように、ダイヤフラムの片面あるいは両面に隣接
する支持表面が在る形態に作られる9代わりに、あるい
は付加的に、絶縁ダイヤフラムがさしはさまれて、圧力
を検知ダイヤフラムの反対側に伝達する。流体によって
各側に及ぼされる入力圧力は、ダイヤフラムに直接作用
せず、2個の絶縁ダイヤフラムの外側に対して作用する
。この絶縁ダイヤフラムは、そのとき、絶縁ダイヤフラ
ムと検知ダイヤフラムとの間の内部空間を満たしている
液体に対してたわもうと努め、かくして、圧力を検知ダ
イヤフラムに伝達する。
差動圧力変換器の現在の技術水準は、精度および能力に
ついて高い水準に達しているが、使用者は、コストと性
能の観点から一層良いものを要求している。効果的に一
層高い水準に達する際には、数多くの矛盾する要求に出
合うことになる。
ついて高い水準に達しているが、使用者は、コストと性
能の観点から一層良いものを要求している。効果的に一
層高い水準に達する際には、数多くの矛盾する要求に出
合うことになる。
高感度の差動圧力変換器にとっては、検知ダイヤフラム
は、非常に小さな変動で正確にたわみ可能でなければな
らず、その際、高い繰り返し可能性および低いヒステリ
シスを有していなければならない。検知ダイヤフラム上
の電極とコンデンサ対の反対側の電極との間の空間は、
しばしば、非常に小さく、その結果、微少なたわみが正
確に測定されなければならない、それにもかかわらず、
検知ダイヤフラムおよびその構造は、産業上の使用に際
し出合う振動および衝撃を耐えるように充分、堅固でな
ければならない、しかし、多くの要因のために一般に、
正確性、線形性および装置の作動誠実性が減じるように
なる0例えば、たとえ゛絶縁ダイヤフラムを使用してい
る差動圧力変換器が、圧力変換流体で完全に満たされて
いるとしても、この流体は正確に非圧縮性ではなく、そ
の誘電率は、流体に及ぼす圧力と共に変化する。同様に
、温度変動は、その誘電率に変化を生じさせ、そして、
そのような変化は、キャパシタンスの読み表示を変える
。絶縁ダイヤフラムはたわみ可能であるが、もし実質的
な距離を越えてたわむと、その特性は線形的でなくなり
、そして、このことも、読み表示の精度に影響を与え、
特に、絶縁ダイヤフラムが比較的、堅いか、あるいは検
知ダイヤフラム、の剛性の10%乃至30%の範囲にあ
る場合に、そうである。
は、非常に小さな変動で正確にたわみ可能でなければな
らず、その際、高い繰り返し可能性および低いヒステリ
シスを有していなければならない。検知ダイヤフラム上
の電極とコンデンサ対の反対側の電極との間の空間は、
しばしば、非常に小さく、その結果、微少なたわみが正
確に測定されなければならない、それにもかかわらず、
検知ダイヤフラムおよびその構造は、産業上の使用に際
し出合う振動および衝撃を耐えるように充分、堅固でな
ければならない、しかし、多くの要因のために一般に、
正確性、線形性および装置の作動誠実性が減じるように
なる0例えば、たとえ゛絶縁ダイヤフラムを使用してい
る差動圧力変換器が、圧力変換流体で完全に満たされて
いるとしても、この流体は正確に非圧縮性ではなく、そ
の誘電率は、流体に及ぼす圧力と共に変化する。同様に
、温度変動は、その誘電率に変化を生じさせ、そして、
そのような変化は、キャパシタンスの読み表示を変える
。絶縁ダイヤフラムはたわみ可能であるが、もし実質的
な距離を越えてたわむと、その特性は線形的でなくなり
、そして、このことも、読み表示の精度に影響を与え、
特に、絶縁ダイヤフラムが比較的、堅いか、あるいは検
知ダイヤフラム、の剛性の10%乃至30%の範囲にあ
る場合に、そうである。
さらに、先行技術の構造では、絶縁ダイヤフラムは、複
雑な計算に従って成形される同心波形を有して、特別な
湾曲状およびうず巻状に組み立てられる。そのような湾
曲が用いられるのは、現在の設計での圧力変動が、違っ
たふうに、検知ダイヤフラムに非線形的に伝達されるか
らである。これらの要件は、それらのコストを非常に増
大し、かつ生産歩どまりを減少する。それ故、絶縁ダイ
ヤフラムを用いるタイプの改良された差動圧力変換器に
対する要求がある。この要求は、たわみが電気容量性の
、誘導性のあるいは他の手段によって検知されようが、
存在する。
雑な計算に従って成形される同心波形を有して、特別な
湾曲状およびうず巻状に組み立てられる。そのような湾
曲が用いられるのは、現在の設計での圧力変動が、違っ
たふうに、検知ダイヤフラムに非線形的に伝達されるか
らである。これらの要件は、それらのコストを非常に増
大し、かつ生産歩どまりを減少する。それ故、絶縁ダイ
ヤフラムを用いるタイプの改良された差動圧力変換器に
対する要求がある。この要求は、たわみが電気容量性の
、誘導性のあるいは他の手段によって検知されようが、
存在する。
本発明者の以前の特許は、セラミックの検知ダイヤフラ
ムを使用する電気容量圧力変換器(米国特許第4,29
5,378号)および検知ダイヤフラムの過度のたわみ
を防ぐための接地構造を有する差動圧力変換器(米国特
許第4,458,537号)に関する。この技術の水準
を明示するものとして言及され得る。
ムを使用する電気容量圧力変換器(米国特許第4,29
5,378号)および検知ダイヤフラムの過度のたわみ
を防ぐための接地構造を有する差動圧力変換器(米国特
許第4,458,537号)に関する。この技術の水準
を明示するものとして言及され得る。
これらの問題を克服する1つの現在の取りくみは、検知
ダイヤフラムの運動と平行にオイルを移送する°“浮動
セル”の構造を使用することである。しかし、そのよう
な構造は、高価であり、かつ製造するのが困難で、他の
性能問題をもたらすほど複雑である。
ダイヤフラムの運動と平行にオイルを移送する°“浮動
セル”の構造を使用することである。しかし、そのよう
な構造は、高価であり、かつ製造するのが困難で、他の
性能問題をもたらすほど複雑である。
(問題点の解決手段およびその作用)
本発明による差動圧力変換器は、検知ダイヤフラムの相
い対する側に堅固な基準板を有する支持構体の中央領域
に検知ダイヤフラムを使用し、このダイヤフラムは、両
側の基準板から、例えばo、oot”(インチ)のよう
なわずかな距離だけ離間されて、第1のたわみ量を限定
する。初めに、モらな絶縁ダイヤフラムが、基準板の反
対側の面を横切って半径方向に引っ張り拡げられており
、そして、典型的には0.001”以下の比較可能な空
間だけ殖されており、かくして、第2のたわみ量を限定
している。検知ダイヤフラムの平面に垂直な方向の、基
準板を通る中央に配置された小さな導管が、2つの変化
可能なたわみ量の間を連絡する。
い対する側に堅固な基準板を有する支持構体の中央領域
に検知ダイヤフラムを使用し、このダイヤフラムは、両
側の基準板から、例えばo、oot”(インチ)のよう
なわずかな距離だけ離間されて、第1のたわみ量を限定
する。初めに、モらな絶縁ダイヤフラムが、基準板の反
対側の面を横切って半径方向に引っ張り拡げられており
、そして、典型的には0.001”以下の比較可能な空
間だけ殖されており、かくして、第2のたわみ量を限定
している。検知ダイヤフラムの平面に垂直な方向の、基
準板を通る中央に配置された小さな導管が、2つの変化
可能なたわみ量の間を連絡する。
このように取り囲まれた全体で非常に小さいキャビティ
(例えば、0.001立方インチのオーダー)は、圧
力を受けて、オイルで満たされており、2つの側の圧力
は、実質的に等しくされる。絶縁ダイヤフラムは、検知
ダイヤフラムよりも一層大きい大きさのオーダーの追従
性を有しており、この絶縁ダイヤフラムは、充填工程の
間、制御される程度まで、外側にたわむ、絶縁ダイヤフ
ラムの外側表面に作用する圧力は、検知ダイヤフラムに
対して伝達され、そして、検知ダイヤフラムの初期たわ
みを、プロセス条件に従って設定することができ、圧力
差の予め決められた範囲を取り扱う。
(例えば、0.001立方インチのオーダー)は、圧
力を受けて、オイルで満たされており、2つの側の圧力
は、実質的に等しくされる。絶縁ダイヤフラムは、検知
ダイヤフラムよりも一層大きい大きさのオーダーの追従
性を有しており、この絶縁ダイヤフラムは、充填工程の
間、制御される程度まで、外側にたわむ、絶縁ダイヤフ
ラムの外側表面に作用する圧力は、検知ダイヤフラムに
対して伝達され、そして、検知ダイヤフラムの初期たわ
みを、プロセス条件に従って設定することができ、圧力
差の予め決められた範囲を取り扱う。
これらの条件下で、検知ダイヤフラムは、加エラれる圧
力差に応じて本質的に線形的に作動する。
力差に応じて本質的に線形的に作動する。
さらに、最大たわみでは、絶縁ダイヤフラムは、基準板
の下にある平らな表面に対して、ただ単に底をつくだけ
であり、その結果、複雑に湾曲した絶縁ダイヤフラムを
必要としない、たわみ量における非常にわずかなオイル
伝送量は、検知ダイヤフラムに対する圧力変動の忠実か
つ正確な伝達を保証する。さらに、この装置は、使用さ
れるオイル量が少ないために、温度による変動を最小に
する0表面が平らな基準板と共に平らな絶縁ダイヤフラ
ムおよび検知ダイヤフラムは、広い圧力範囲にまたがり
すぐれた線形性を維持しつつ、低コストで正確に組み立
てることができる。絶縁ダイヤフラムは、初期の平坦さ
を確保するために、半径方向の張力で、有益に予め応力
が与えられる。1つの例では、これは、ダイヤフラムの
外側リムの湾曲部を円形ビードのまわりに下げ、かつド
ラムヘッド効果を与えるために外側リムの締め付けによ
って達成される。他の例では、絶縁ダイヤフラムの中央
領域は、取り巻く舌片部および溝構造によって、拡げて
引っ張られる。
の下にある平らな表面に対して、ただ単に底をつくだけ
であり、その結果、複雑に湾曲した絶縁ダイヤフラムを
必要としない、たわみ量における非常にわずかなオイル
伝送量は、検知ダイヤフラムに対する圧力変動の忠実か
つ正確な伝達を保証する。さらに、この装置は、使用さ
れるオイル量が少ないために、温度による変動を最小に
する0表面が平らな基準板と共に平らな絶縁ダイヤフラ
ムおよび検知ダイヤフラムは、広い圧力範囲にまたがり
すぐれた線形性を維持しつつ、低コストで正確に組み立
てることができる。絶縁ダイヤフラムは、初期の平坦さ
を確保するために、半径方向の張力で、有益に予め応力
が与えられる。1つの例では、これは、ダイヤフラムの
外側リムの湾曲部を円形ビードのまわりに下げ、かつド
ラムヘッド効果を与えるために外側リムの締め付けによ
って達成される。他の例では、絶縁ダイヤフラムの中央
領域は、取り巻く舌片部および溝構造によって、拡げて
引っ張られる。
組立体の側部から第2のたわみ量の中に至る開口が、オ
イル充填およびシール作用を、圧力伝達流体の槍を付加
することなく、外側にある変換器に行なわしめるように
、配置されている。この開口は、摩擦によっであるいは
他の方法によって所定位置に保持される小さなポールを
挿入することによりシールすることができる。
イル充填およびシール作用を、圧力伝達流体の槍を付加
することなく、外側にある変換器に行なわしめるように
、配置されている。この開口は、摩擦によっであるいは
他の方法によって所定位置に保持される小さなポールを
挿入することによりシールすることができる。
電極パターンは、繰り返し可能性および十分に正確な画
成を保証するので、薄膜技術によって、形成される。こ
のパターンは、外部に到達できる端子領域へ伸張するよ
うに構成されている。さらに、このパターンは1例えば
温度感受性抵抗器のような他の要素を備えることができ
、これは、一層の正・確さを達するために、信号処理に
用いることができる。
成を保証するので、薄膜技術によって、形成される。こ
のパターンは、外部に到達できる端子領域へ伸張するよ
うに構成されている。さらに、このパターンは1例えば
温度感受性抵抗器のような他の要素を備えることができ
、これは、一層の正・確さを達するために、信号処理に
用いることができる。
本発明の他の特徴によれば、ダイヤフラムのたわみは、
検知ダイヤフラムの主要なたわみ領域の外側の基準コン
デンサ対を用いている電極装置によって検知される。平
行に配置されるこれらのコンデンサで、信号が与えられ
、これは、静圧には敏感であるが、圧力差には比較的鈍
感である。この信号は、静圧変動による出力の小さい変
動を補償するのに用いられ、これによって、キャパシタ
ンスの読み表示の正確さを高めている。
検知ダイヤフラムの主要なたわみ領域の外側の基準コン
デンサ対を用いている電極装置によって検知される。平
行に配置されるこれらのコンデンサで、信号が与えられ
、これは、静圧には敏感であるが、圧力差には比較的鈍
感である。この信号は、静圧変動による出力の小さい変
動を補償するのに用いられ、これによって、キャパシタ
ンスの読み表示の正確さを高めている。
(実施例)
添付図面と共に以下の記載を参照することによって、本
発明の一層の理解をなすことができるであろう。
発明の一層の理解をなすことができるであろう。
第1図を参照すると、本発明による差動圧力変換器(1
0)が示されており、この変換器は、はるかに高い絶対
共通モード圧力レベル(例えば500−5000psi
)を有する所定範囲の圧力差(この例では、例えばO−
30psiである)の使用に供される。
0)が示されており、この変換器は、はるかに高い絶対
共通モード圧力レベル(例えば500−5000psi
)を有する所定範囲の圧力差(この例では、例えばO−
30psiである)の使用に供される。
また、バルブ(簡単化のために図示せず)を備えること
ができ、しかも従来の構造のプロセス接合部(+7)
、(18)によって変換器(10)の相い対する側に結
合される管路により、プロセス装置(15)の異なる接
合部(12) 、(13)から圧力が得られる。電圧が
変換器(10)に印加されると、信号変化が電気回路(
20)を介して得られる。この回路は、処理装置回路(
21)を備え、この処理装置回路は、アナログ−ディジ
タル変換器(図示せず)を備えている。このような処理
回路は、現在、信号変化の最終の正確な線形化を行なう
ために、また、ときどきディジタル値をかえるために変
換器技術および関連する装置によって必要とされる形態
に用いられている。
ができ、しかも従来の構造のプロセス接合部(+7)
、(18)によって変換器(10)の相い対する側に結
合される管路により、プロセス装置(15)の異なる接
合部(12) 、(13)から圧力が得られる。電圧が
変換器(10)に印加されると、信号変化が電気回路(
20)を介して得られる。この回路は、処理装置回路(
21)を備え、この処理装置回路は、アナログ−ディジ
タル変換器(図示せず)を備えている。このような処理
回路は、現在、信号変化の最終の正確な線形化を行なう
ために、また、ときどきディジタル値をかえるために変
換器技術および関連する装置によって必要とされる形態
に用いられている。
変換器(lO)の主要な装置は、第2図乃至第5図に最
っとも良く見られるように2側部のT接続管(23)を
除いて中心軸と同心である円筒状のハウジング(22)
内に含まれており、そして、このT接続管によって回路
接続がなされる。セラミック検知ダイヤフラム(24)
は、ハウジング(22)内で、中心軸と垂直な中心面に
配置されている。第8図および第10図に最つども良く
見られるように、それらを簡単に参照すると、検知ダイ
ヤフラム(24)は、その相対する広い面上にほぼ同一
の電極パターンを有しており、これらのパターンは、そ
れぞれ、中心円板(26)および外側環形部(28)を
備え、両方ともダイヤフラム(24)の平面に垂直な中
心軸のまわりに同心円的であると共に、それらの間の相
互作用を最小にする接地電極によって分離されている。
っとも良く見られるように2側部のT接続管(23)を
除いて中心軸と同心である円筒状のハウジング(22)
内に含まれており、そして、このT接続管によって回路
接続がなされる。セラミック検知ダイヤフラム(24)
は、ハウジング(22)内で、中心軸と垂直な中心面に
配置されている。第8図および第10図に最つども良く
見られるように、それらを簡単に参照すると、検知ダイ
ヤフラム(24)は、その相対する広い面上にほぼ同一
の電極パターンを有しており、これらのパターンは、そ
れぞれ、中心円板(26)および外側環形部(28)を
備え、両方ともダイヤフラム(24)の平面に垂直な中
心軸のまわりに同心円的であると共に、それらの間の相
互作用を最小にする接地電極によって分離されている。
電気的な結合が、これらの電極(2B)、 (28)お
よび関連する回路(20)の間に、周辺の導電領域(2
9)、(30)を介して接続される。検知ダイヤフラム
(24)の反対側にある同様な装置における要素は、プ
ライム符号の数字、例えば(2ft’)および(28°
)を使用することによって区別され。
よび関連する回路(20)の間に、周辺の導電領域(2
9)、(30)を介して接続される。検知ダイヤフラム
(24)の反対側にある同様な装置における要素は、プ
ライム符号の数字、例えば(2ft’)および(28°
)を使用することによって区別され。
ここでは繰り返して述べない。領域(29) 、(30
)は、温度感受性抵抗器(31)と共に検知ダイヤフラ
ム(24)の一側の伸張タブ(33)上にあり、この検
知ダイヤフラムは、ハウジング(22)内で外部接続用
の接触を与えることができる。中心゛j耽極(2B)は
、ダイヤフラム(24)の最大たわみ中心領域を取り巻
くが、一方、外側電極(2B)は、ダイヤフラム(24
)の限定された周囲に接近しており、その結果、少ない
たわみだけを有することになり、この少ないたわみは、
それでも、以下に述べるように特定の[]的に用いられ
る。
)は、温度感受性抵抗器(31)と共に検知ダイヤフラ
ム(24)の一側の伸張タブ(33)上にあり、この検
知ダイヤフラムは、ハウジング(22)内で外部接続用
の接触を与えることができる。中心゛j耽極(2B)は
、ダイヤフラム(24)の最大たわみ中心領域を取り巻
くが、一方、外側電極(2B)は、ダイヤフラム(24
)の限定された周囲に接近しており、その結果、少ない
たわみだけを有することになり、この少ないたわみは、
それでも、以下に述べるように特定の[]的に用いられ
る。
第2図乃至第5図を参照すると、一対のセラミック基準
板(34) 、 (3B)は、検知ダイヤフラム(24
)の上下に、それぞれ配置される。第11図および第1
2図に見られるように、それぞれの基準板(34) 、
(3B)は、内側円板および外側環形電極(40)、(
42)をそれぞれ有し、これらの電極は、面すると共に
検知ダイヤフラム(24)上の同様な電極(2B)、(
28)と同一の空間に広がる関係で配置される。ダイヤ
フラム(24)の−例にある基準板(34)上の相対す
る検知電極(2B)、(40)は、反対側にある板(3
6)上の他の対(26°)、(40’)によって対抗さ
れて、ダイヤフラム(24)がたわむと、ブツシュ−プ
ル様式で変化する2つの検知コンデンサ対を形成する。
板(34) 、 (3B)は、検知ダイヤフラム(24
)の上下に、それぞれ配置される。第11図および第1
2図に見られるように、それぞれの基準板(34) 、
(3B)は、内側円板および外側環形電極(40)、(
42)をそれぞれ有し、これらの電極は、面すると共に
検知ダイヤフラム(24)上の同様な電極(2B)、(
28)と同一の空間に広がる関係で配置される。ダイヤ
フラム(24)の−例にある基準板(34)上の相対す
る検知電極(2B)、(40)は、反対側にある板(3
6)上の他の対(26°)、(40’)によって対抗さ
れて、ダイヤフラム(24)がたわむと、ブツシュ−プ
ル様式で変化する2つの検知コンデンサ対を形成する。
全部、(29)で示される4つの導電性領域は、伸張タ
ブ(33)上で使用でき、がっ、これらの2つの検知コ
ンデンサに結合されて外部へ電気的な接続をなす。(2
9a)および(29b)として示される2つの領域は信
号リード線を備え、そして、他の2っ(29a)および
(29’b)は電源(図示せず)からの電圧を与える。
ブ(33)上で使用でき、がっ、これらの2つの検知コ
ンデンサに結合されて外部へ電気的な接続をなす。(2
9a)および(29b)として示される2つの領域は信
号リード線を備え、そして、他の2っ(29a)および
(29’b)は電源(図示せず)からの電圧を与える。
基準板(34) 、 (3B)が検知ダイヤフラム(2
4)の相対する側に組み立てられると、基準板の相対す
る導電性パターンと検知ダイヤフラムとの間に層間接続
がなされる。その結果、外部ワイヤは、ダイヤフラム(
24)から伸張するタブ(33) ):の領域にはんだ
付けされる必要があるだけである。同様にして、2つの
基準コンデンサが、外側の電極対(28)、 (42)
および(28’ ) 、 (42°)によって相対する
側に画成され、その際、4つの導電性領域(30a)
、 (30b)および(30a’) 、(30b’ )
はハウジング(22)の外部への接触を与える。第3図
、第6図および第7図に見られるように、種々の領域(
29)、(30)への、および、それらからのリード線
(44)は、T接続部(23)を通って回路(2o)へ
の結合を与え、一方、これらのリード線のあるものは。
4)の相対する側に組み立てられると、基準板の相対す
る導電性パターンと検知ダイヤフラムとの間に層間接続
がなされる。その結果、外部ワイヤは、ダイヤフラム(
24)から伸張するタブ(33) ):の領域にはんだ
付けされる必要があるだけである。同様にして、2つの
基準コンデンサが、外側の電極対(28)、 (42)
および(28’ ) 、 (42°)によって相対する
側に画成され、その際、4つの導電性領域(30a)
、 (30b)および(30a’) 、(30b’ )
はハウジング(22)の外部への接触を与える。第3図
、第6図および第7図に見られるように、種々の領域(
29)、(30)への、および、それらからのリード線
(44)は、T接続部(23)を通って回路(2o)へ
の結合を与え、一方、これらのリード線のあるものは。
温度感受性抵抗器(31)へ、およびそれらからの結合
を与える。検知ダイヤフラム(24)および基準板(3
4)、(313)を備える、変換器(10)(7)中心
組立体は、第3図および第7図に最つども良く見られる
ように、充填j化合物(45)によってハウジング内で
絶縁され、かつ保護されている。
を与える。検知ダイヤフラム(24)および基準板(3
4)、(313)を備える、変換器(10)(7)中心
組立体は、第3図および第7図に最つども良く見られる
ように、充填j化合物(45)によってハウジング内で
絶縁され、かつ保護されている。
再び、第2図乃至第5図を参照すると、基準板(34)
、(3B)は、検知ダイヤフラム(24)よりも一層厚
く、これは、この例では、0.033”であり、その結
果、存在する圧力を受けて、基準板(34)、(3[(
)の測定できる曲げが存在しない、検知ダイヤフラム(
24)と基準板(34) 、 (313)の相対する平
坦な面との間の間隔は、板(34)、(3B)の周囲の
まわりの環状スペーサ(4B)、(49) (尺度化
されていない第4図を除いて明らかでない)によって確
立されるので、小さい(例えば、0.001“)。スペ
ーサ(48) 。
、(3B)は、検知ダイヤフラム(24)よりも一層厚
く、これは、この例では、0.033”であり、その結
果、存在する圧力を受けて、基準板(34)、(3[(
)の測定できる曲げが存在しない、検知ダイヤフラム(
24)と基準板(34) 、 (313)の相対する平
坦な面との間の間隔は、板(34)、(3B)の周囲の
まわりの環状スペーサ(4B)、(49) (尺度化
されていない第4図を除いて明らかでない)によって確
立されるので、小さい(例えば、0.001“)。スペ
ーサ(48) 。
(49)は、ここでは、高さが約1ミルであるガラス接
着層であり、かつ容積の少ないキャビティおよび電極の
面している対の間に小さな間隔を画成し、この電極は、
ここでは、金、銀あるいは他の導電性材料の薄膜被覆層
である0間隔は、わずか約1ミルであるが、これは、相
対する電極対(2g)、 (ao)と(28) 、(4
2)との間に接触なく、検知ダイヤフラム(24)の最
大たわみを許容するのに充分すぎる。ガラス接着のスペ
ーサ(48) 、(49)は、フリットとして始めから
配置することができ、そして、内部ダイヤフラム(24
)によって分離されている2つの基準板(34)、(3
B)の組立体は、温度がこれらの要素を一緒に接着する
と共に気密シールを確立するためにガラス化のレベルま
で上げられるので、固定具に保持されている。第4図は
1間隔の幅および薄膜電極1例えば電極(2El)、(
40)の厚みが誇張されているので、他の点と同様に、
明らかに尺度化されていない、それ故、相い対する電極
間の間隙は、ダイヤフラム(24)と基準板(34)あ
るいは(36)との間の間隔よりもわずかに少ないだけ
である。薄膜電極および温度感受性抵抗器は、大量生産
において正確なパターンおよび反復可能性を確保するよ
うに、シルクスクリーン技術によって配置することがで
きる。
着層であり、かつ容積の少ないキャビティおよび電極の
面している対の間に小さな間隔を画成し、この電極は、
ここでは、金、銀あるいは他の導電性材料の薄膜被覆層
である0間隔は、わずか約1ミルであるが、これは、相
対する電極対(2g)、 (ao)と(28) 、(4
2)との間に接触なく、検知ダイヤフラム(24)の最
大たわみを許容するのに充分すぎる。ガラス接着のスペ
ーサ(48) 、(49)は、フリットとして始めから
配置することができ、そして、内部ダイヤフラム(24
)によって分離されている2つの基準板(34)、(3
B)の組立体は、温度がこれらの要素を一緒に接着する
と共に気密シールを確立するためにガラス化のレベルま
で上げられるので、固定具に保持されている。第4図は
1間隔の幅および薄膜電極1例えば電極(2El)、(
40)の厚みが誇張されているので、他の点と同様に、
明らかに尺度化されていない、それ故、相い対する電極
間の間隙は、ダイヤフラム(24)と基準板(34)あ
るいは(36)との間の間隔よりもわずかに少ないだけ
である。薄膜電極および温度感受性抵抗器は、大量生産
において正確なパターンおよび反復可能性を確保するよ
うに、シルクスクリーン技術によって配置することがで
きる。
基準板(34) 、(36)および関連する要素は、他
の詳細部ではほぼ同様であり、それで、1つだけを詳細
に記載し、そして、この記載は両方に適用することが理
解されよう。ダイヤフラム(24)から離れた基準板(
34) (第3図および第4図に最っとも良く見られる
ように)の側部に、挿入肩部(52)内で、中心平面に
平行な平坦背面(50)を有し、この挿入肩部は、中心
軸のまわりに同心円的に伸張していると共にステンレス
鋼のシールリング(54)を受容するための周囲シール
領域を有し、このステンレス鋼のシールリングの内径は
、挿入肩部(52)で基準板(34)の外径よりもわず
かに大きい、基準板(34)、シールリング(54)の
間には、これらを−・緒に結合するガラスのシールリン
グ(56)によって満たされている。背面(5o)に隣
接するステンレス鋼のシールリング(54)の縁部は、
ステンレス鋼のシールリング(54)の表面の残りの平
面よりも約lOミル程高く隆起した円形ビード(SO)
(第4図に最つども良く見られる)を有している。ガ
ラスのシールリング(5G)は、同じ上記平面と同じ高
さである。緊張された絶縁ダイヤフラム(62)は、円
形ビード(60)およびガラスのシールリング(56)
にまたがる背面(50)を横切って拡げて設けられてい
る。背面(50)に関して外側方向に張力をかけること
は、ど−ド(60)の外側のシールリング(54)上の
ステンレス鋼の溶接リング(64)の調節によって促進
される。また、溶接リング(64)は、周囲ふち部(8
5)を有し、このまわりに、絶縁ダイヤフラム(62)
の外周部が、第5図にだけ示されているように、締め付
けられる。かくして、この周囲ぶち部の縁部制限は、絶
縁ダイヤフラム(62)の外周部を、そのたわみ領域で
、溶接リング(64)によって強硬に締め付けさせ得、
かつ、張力がかけれらたトラムヘッドの方法で、絶縁ダ
イヤフラムに均一な外側への引張り力を生じさせ得る。
の詳細部ではほぼ同様であり、それで、1つだけを詳細
に記載し、そして、この記載は両方に適用することが理
解されよう。ダイヤフラム(24)から離れた基準板(
34) (第3図および第4図に最っとも良く見られる
ように)の側部に、挿入肩部(52)内で、中心平面に
平行な平坦背面(50)を有し、この挿入肩部は、中心
軸のまわりに同心円的に伸張していると共にステンレス
鋼のシールリング(54)を受容するための周囲シール
領域を有し、このステンレス鋼のシールリングの内径は
、挿入肩部(52)で基準板(34)の外径よりもわず
かに大きい、基準板(34)、シールリング(54)の
間には、これらを−・緒に結合するガラスのシールリン
グ(56)によって満たされている。背面(5o)に隣
接するステンレス鋼のシールリング(54)の縁部は、
ステンレス鋼のシールリング(54)の表面の残りの平
面よりも約lOミル程高く隆起した円形ビード(SO)
(第4図に最つども良く見られる)を有している。ガ
ラスのシールリング(5G)は、同じ上記平面と同じ高
さである。緊張された絶縁ダイヤフラム(62)は、円
形ビード(60)およびガラスのシールリング(56)
にまたがる背面(50)を横切って拡げて設けられてい
る。背面(50)に関して外側方向に張力をかけること
は、ど−ド(60)の外側のシールリング(54)上の
ステンレス鋼の溶接リング(64)の調節によって促進
される。また、溶接リング(64)は、周囲ふち部(8
5)を有し、このまわりに、絶縁ダイヤフラム(62)
の外周部が、第5図にだけ示されているように、締め付
けられる。かくして、この周囲ぶち部の縁部制限は、絶
縁ダイヤフラム(62)の外周部を、そのたわみ領域で
、溶接リング(64)によって強硬に締め付けさせ得、
かつ、張力がかけれらたトラムヘッドの方法で、絶縁ダ
イヤフラムに均一な外側への引張り力を生じさせ得る。
ステンレス鋼のリング(54)、(84)は、−緒に結
合され、そして、第4図に示されているように、絶縁ダ
イヤフラムのひだをつけた縁部を取り除くために外周囲
のまわりの外側溶接部(66)によって挾まれた絶縁ダ
イヤフラム(82)に結合される。
合され、そして、第4図に示されているように、絶縁ダ
イヤフラムのひだをつけた縁部を取り除くために外周囲
のまわりの外側溶接部(66)によって挾まれた絶縁ダ
イヤフラム(82)に結合される。
基準板(34)では、中心の軸方向開口部(87)が。
検知ダイヤフラム(24)と基準板(34)の相い対す
る面との間の間隙によって画成される小さな容IAと、
背面(50)と絶縁ダイヤフラム(62)との間の小さ
な容積とを継ぐ導管となり、これらは、−諸に取り囲ま
れたキャビティを画成する。しかし、絶縁ダイヤフラム
(62)は、2つのたわみ可能なダイヤフラム(24)
、(82)の間の取り囲まれた内部空間を、商業的に
広く使用されている1つの本質的に不活性なオイルで満
たすとき、結果として、外側に曲げられる。この目的の
ために、ステンレス鋼のシールリング(54)における
少なくとも1つのテーパの付いた半径方向開口部(70
)が、ハウジング(22)を通って、絶縁ダイヤフラム
(62)と背面(50)との間の領域に到る。この領域
では、それぞれ、ステンレス鋼およびガラスのシールリ
ング(54)、(5e)における半径方向開口部(71
)は、半径方向開口部(70)の内側部分と、垂直孔(
72)を介して連通しており、その結果、外部に供給さ
れるオイルは;内部キャビティに入る。充填を助けるた
めに、強い真空が最初にギヤどティ内で引かれ。
る面との間の間隙によって画成される小さな容IAと、
背面(50)と絶縁ダイヤフラム(62)との間の小さ
な容積とを継ぐ導管となり、これらは、−諸に取り囲ま
れたキャビティを画成する。しかし、絶縁ダイヤフラム
(62)は、2つのたわみ可能なダイヤフラム(24)
、(82)の間の取り囲まれた内部空間を、商業的に
広く使用されている1つの本質的に不活性なオイルで満
たすとき、結果として、外側に曲げられる。この目的の
ために、ステンレス鋼のシールリング(54)における
少なくとも1つのテーパの付いた半径方向開口部(70
)が、ハウジング(22)を通って、絶縁ダイヤフラム
(62)と背面(50)との間の領域に到る。この領域
では、それぞれ、ステンレス鋼およびガラスのシールリ
ング(54)、(5e)における半径方向開口部(71
)は、半径方向開口部(70)の内側部分と、垂直孔(
72)を介して連通しており、その結果、外部に供給さ
れるオイルは;内部キャビティに入る。充填を助けるた
めに、強い真空が最初にギヤどティ内で引かれ。
それから、オイルが半径方向のハウジング開口部(70
)内に供給される。充填は、絶縁ダイヤフラム(62)
の一層小さく、かつ部分的に重なるくぼみ部と共に基準
板(34)の表面(第2図)における交差した005”
の横溝(73)によって助けられる。内部キャビティが
オイルで満たされると、充分な圧力が絶縁ダイヤフラム
(62)をほぼo、oot”だけ曲げるように加えられ
、そして、小さなポール(74) (第3図および第4
図)が、それから、テーパ付きの開口部(70)内で、
摩擦で係合するように、かつテーパ付きの何口部を閉じ
るように挿入される。
)内に供給される。充填は、絶縁ダイヤフラム(62)
の一層小さく、かつ部分的に重なるくぼみ部と共に基準
板(34)の表面(第2図)における交差した005”
の横溝(73)によって助けられる。内部キャビティが
オイルで満たされると、充分な圧力が絶縁ダイヤフラム
(62)をほぼo、oot”だけ曲げるように加えられ
、そして、小さなポール(74) (第3図および第4
図)が、それから、テーパ付きの開口部(70)内で、
摩擦で係合するように、かつテーパ付きの何口部を閉じ
るように挿入される。
このポール(74)は、摩擦、弾性あるいは他の方法で
、開口部(70)内で係合することができ、かつ容易に
取りはずせるように取り付はビン(図示せず)を備える
ことができる。圧力のかかった内部チャンバは、例えば
プラグ、はんだ付はシールあるいは一方向弁(図示せず
)のような他の公知の手段によって閉じられることもで
きるが、しかし、ポール抑圧技術が好ましい。というの
は、その容積を非常に低くすることができるからである
。内部チャンバ内のオイルの全容積は、0.001立方
インチのオーダーという非常に低いものである。検討さ
れる実際の例では、全容積は、約0.0025立方イン
チであり、そして、いずれにしても、0.010立方イ
ンチ以下に保持される。この容積は、先行技術の圧力変
換器におけるオイル充填量よりも小さい大きさのオーダ
ーである。いくつかの公知の商業上の装置は、例えば、
成形されてうず巻かれた絶縁ダイヤフラムのもとでは、
特別に湾曲した底部表面を有するタイプのもので、はぼ
0.2立方インチの容積を使用している。
、開口部(70)内で係合することができ、かつ容易に
取りはずせるように取り付はビン(図示せず)を備える
ことができる。圧力のかかった内部チャンバは、例えば
プラグ、はんだ付はシールあるいは一方向弁(図示せず
)のような他の公知の手段によって閉じられることもで
きるが、しかし、ポール抑圧技術が好ましい。というの
は、その容積を非常に低くすることができるからである
。内部チャンバ内のオイルの全容積は、0.001立方
インチのオーダーという非常に低いものである。検討さ
れる実際の例では、全容積は、約0.0025立方イン
チであり、そして、いずれにしても、0.010立方イ
ンチ以下に保持される。この容積は、先行技術の圧力変
換器におけるオイル充填量よりも小さい大きさのオーダ
ーである。いくつかの公知の商業上の装置は、例えば、
成形されてうず巻かれた絶縁ダイヤフラムのもとでは、
特別に湾曲した底部表面を有するタイプのもので、はぼ
0.2立方インチの容積を使用している。
絶縁ダイヤフラム(62)の追従性は、検知ダイヤフラ
ム(24)のそれよりも一層大きい(ここでは。
ム(24)のそれよりも一層大きい(ここでは。
100倍以上)、この関係を確立するために、絶縁ダイ
ヤフラム(62)は、例えば316合金、ハステロイ−
Cあるいはモネル金属のような、 0.0025”の厚
さのステンレス鋼製薄板であり、ここで、セラミック検
知ダイヤフラム(24)は、0.033”の厚さの成形
されて仕上げられたセラミックである。
ヤフラム(62)は、例えば316合金、ハステロイ−
Cあるいはモネル金属のような、 0.0025”の厚
さのステンレス鋼製薄板であり、ここで、セラミック検
知ダイヤフラム(24)は、0.033”の厚さの成形
されて仕上げられたセラミックである。
上方および下方の溶接リング(84)、 (e4°)が
内部で嵌合し、変換器ハウジング頁22)の側部開口部
を画成して、外部プロセス2ランジ(+7)、(+8)
(第1図だけ)に結合し、かくして、異なる流体圧
力源と異なる絶縁ダイヤフラム(62)、(82’)と
の間の内部連通を、その2つの半分部分に享える。溶接
リング(64)の内部肩部(78)内に設置されるOリ
ング(78)は、この領域の圧力接続部をシールする。
内部で嵌合し、変換器ハウジング頁22)の側部開口部
を画成して、外部プロセス2ランジ(+7)、(+8)
(第1図だけ)に結合し、かくして、異なる流体圧
力源と異なる絶縁ダイヤフラム(62)、(82’)と
の間の内部連通を、その2つの半分部分に享える。溶接
リング(64)の内部肩部(78)内に設置されるOリ
ング(78)は、この領域の圧力接続部をシールする。
ハウジング(22)の内部へのT接続部(23)は、内
部回路に対する回路接続のだめの接触を与えることがで
きる。基準板(34) 、(3B)のまわりのハウジン
グ(22)の内部に充填する充填化合物(45)および
溶接リング(f(4)、(l(4°)は、湿気の侵入を
防ぎ、かつ構造的な剛性を与える。
部回路に対する回路接続のだめの接触を与えることがで
きる。基準板(34) 、(3B)のまわりのハウジン
グ(22)の内部に充填する充填化合物(45)および
溶接リング(f(4)、(l(4°)は、湿気の侵入を
防ぎ、かつ構造的な剛性を与える。
第2図乃至第5図の差動圧力変換器の作動の前に、絶縁
ダイヤフラム(Ei2) 、C82’ )は、溶接リン
グ(64)における周囲の締め付け、およびこのダイヤ
フラムを外側にたわませる内部のオイルの圧力化により
、半径方向に予め応力がかけられている。
ダイヤフラム(Ei2) 、C82’ )は、溶接リン
グ(64)における周囲の締め付け、およびこのダイヤ
フラムを外側にたわませる内部のオイルの圧力化により
、半径方向に予め応力がかけられている。
内部圧力は、内部電極(2B) 、(40)によって形
成される検知コンデンサの信号変化を検知することによ
り、この作動中1両側で平衡にされる。その後、検知さ
れる2木の管路における圧力変動は。
成される検知コンデンサの信号変化を検知することによ
り、この作動中1両側で平衡にされる。その後、検知さ
れる2木の管路における圧力変動は。
絶縁ダイヤフラム(132)、(62’)を介して圧力
がかけられた内部キャビティに伝達され、その結果、検
知タイヤプラム(24)の相対する側に対して伝達され
る。2つの内部電気容量対の電気容量値における相対す
る変動によって確立される検知ダイヤフラムの正味たわ
みは、圧力差の読み表示の主要な1+11定となる。し
かし、以下に、一層明確に論じるように、この装置の精
度は、本発明による変換器によって考慮される成る非線
形性により影響される。しかし、この構造における重要
な第1の利点は、背面(50) 、(50’)が平坦で
あり、かつ絶縁ダイヤフラム(62) 、(82’)が
初めは曲げられているという事実から生じる。これまで
、うず巻かれた絶縁ダイヤフラムは、良好な線形作動の
ために。
がかけられた内部キャビティに伝達され、その結果、検
知タイヤプラム(24)の相対する側に対して伝達され
る。2つの内部電気容量対の電気容量値における相対す
る変動によって確立される検知ダイヤフラムの正味たわ
みは、圧力差の読み表示の主要な1+11定となる。し
かし、以下に、一層明確に論じるように、この装置の精
度は、本発明による変換器によって考慮される成る非線
形性により影響される。しかし、この構造における重要
な第1の利点は、背面(50) 、(50’)が平坦で
あり、かつ絶縁ダイヤフラム(62) 、(82’)が
初めは曲げられているという事実から生じる。これまで
、うず巻かれた絶縁ダイヤフラムは、良好な線形作動の
ために。
0.002”以上の距離にわたってたわまなければなら
ないと考えられてきた。それ故、過度の圧力波動に対し
て検知ダイヤフラムを保護するために底をつくと、最大
限のたわみは、背面が複雑にうず巻いた湾曲部に追従す
ると共に検知ダイヤフラムに隣接することを必要として
いた0本発明によれば、わずかに曲がり、かつ容易にた
わみ可能な絶縁ダイヤフラム(62) 、(82’)は
、限界圧力で平坦な表面に係合するように、まっすぐ伸
びているだけである。ここで述べられる装置では、検知
ダイヤフラム(24)は、絶縁ダイヤフラム(62)の
たわみ範囲の40%の最大たわみ(1ミルまで)で作動
することができ、それでも、極端な線形性を残している
。これは、この装置の組立てコストが、平坦な表面だけ
を備えることが必要なので実質的に低いということを意
味する。さらに、同じ構造を、検知ダイヤフラムの厚さ
だけを変えることによって異なる圧力範囲に用いること
ができる。
ないと考えられてきた。それ故、過度の圧力波動に対し
て検知ダイヤフラムを保護するために底をつくと、最大
限のたわみは、背面が複雑にうず巻いた湾曲部に追従す
ると共に検知ダイヤフラムに隣接することを必要として
いた0本発明によれば、わずかに曲がり、かつ容易にた
わみ可能な絶縁ダイヤフラム(62) 、(82’)は
、限界圧力で平坦な表面に係合するように、まっすぐ伸
びているだけである。ここで述べられる装置では、検知
ダイヤフラム(24)は、絶縁ダイヤフラム(62)の
たわみ範囲の40%の最大たわみ(1ミルまで)で作動
することができ、それでも、極端な線形性を残している
。これは、この装置の組立てコストが、平坦な表面だけ
を備えることが必要なので実質的に低いということを意
味する。さらに、同じ構造を、検知ダイヤフラムの厚さ
だけを変えることによって異なる圧力範囲に用いること
ができる。
しかし、容易には明らかでない他の要因は、また、この
タイプの差動圧力変換器の作動に含まれている。圧力の
かけられたオイルは、意味のある程度まで圧縮性であり
、かつ、密度の必然的な変化に応じて誘電率が変化する
。 3000 psiでは、例゛えば、密度1−局%乃
至2%の変化があり、かつ、?A誘電率3%の変化があ
る。誘電率は、また、温度の変動と共に変化する。ある
補償をとり入れることができるように、圧力レベルに関
して基準を与えるために別のセンサ装置を使うことが知
られているが、これは、温度あるいは静圧変動に対して
十分に効果的ではなく、そして実質的に望ましくないコ
ストを招くことになる。一層剛い検知ダイヤフラム(2
4)および非常に少ないオイル量と共に比較的高度に追
従する絶縁ダイヤフラム(62)を使用している本装置
は、そのような影響を最小にする。管路の圧力変動は、
実質的に、最小の不必要な機械的あるいは流体的なイン
ピーダンスをもって、検知ダイヤフラムに加えられる。
タイプの差動圧力変換器の作動に含まれている。圧力の
かけられたオイルは、意味のある程度まで圧縮性であり
、かつ、密度の必然的な変化に応じて誘電率が変化する
。 3000 psiでは、例゛えば、密度1−局%乃
至2%の変化があり、かつ、?A誘電率3%の変化があ
る。誘電率は、また、温度の変動と共に変化する。ある
補償をとり入れることができるように、圧力レベルに関
して基準を与えるために別のセンサ装置を使うことが知
られているが、これは、温度あるいは静圧変動に対して
十分に効果的ではなく、そして実質的に望ましくないコ
ストを招くことになる。一層剛い検知ダイヤフラム(2
4)および非常に少ないオイル量と共に比較的高度に追
従する絶縁ダイヤフラム(62)を使用している本装置
は、そのような影響を最小にする。管路の圧力変動は、
実質的に、最小の不必要な機械的あるいは流体的なイン
ピーダンスをもって、検知ダイヤフラムに加えられる。
要素を、それらの線形たわみ範囲内に維持するので、わ
ずかのたわみ量だけを用いれば良い、さらに基準コンデ
ンサ対が、静圧変化による誘電率の変化を検知するため
に独特な方法で用いられており、その結果、その出力を
、さらに補償することができる。外側の電極(28)
、(42)および(2B’)。
ずかのたわみ量だけを用いれば良い、さらに基準コンデ
ンサ対が、静圧変化による誘電率の変化を検知するため
に独特な方法で用いられており、その結果、その出力を
、さらに補償することができる。外側の電極(28)
、(42)および(2B’)。
(42’)を備える2つの基準コンデンサは、圧力羨変
動のもとではほとんどたわみを受けない。というのは、
2つの基準コンデンサが、固定されている検知ダイヤフ
ラム(24)の周囲に近いからである。第1図に示すよ
うに、これらの相い対して変動するコンデンサを並列に
結合することによって、得られる信号の変化は、静圧お
よび圧力がかけられたオイルの温度変動による誘電率の
変化を木質的に表わす。
動のもとではほとんどたわみを受けない。というのは、
2つの基準コンデンサが、固定されている検知ダイヤフ
ラム(24)の周囲に近いからである。第1図に示すよ
うに、これらの相い対して変動するコンデンサを並列に
結合することによって、得られる信号の変化は、静圧お
よび圧力がかけられたオイルの温度変動による誘電率の
変化を木質的に表わす。
温度感受性抵抗器(31)は厚膜技術によって検知ダイ
ヤフラム(24)の伸張タブ(33)上に形成される。
ヤフラム(24)の伸張タブ(33)上に形成される。
この位置で、抵抗器(31)は、圧力差変動および静圧
変動に対して鋭敏ではない、しかし、この抵抗器は、変
換器(10)のための正確な温度表示を与える。この抵
抗器(31)からの信号は、回路(20)に印加されて
、変換器(10)の出力を補償し、そして、その読み表
示を、さらに一層信頼性がありかつ安定なものにする。
変動に対して鋭敏ではない、しかし、この抵抗器は、変
換器(10)のための正確な温度表示を与える。この抵
抗器(31)からの信号は、回路(20)に印加されて
、変換器(10)の出力を補償し、そして、その読み表
示を、さらに一層信頼性がありかつ安定なものにする。
この変換器の他の利点は、絶縁ダイヤフラムが非常に追
従性良く、かつ実際問題として、その弾性限界を超える
ことによってゆがめられず、底をつく前に非常にわずか
な距離にわたりたわむというネ実を有していることであ
る。さらに、検知ダイヤフラムの所定の初期たわみを与
えるために、この変換器の作動範囲を、プロセス圧力の
調整によって、正あるいは負に換えることができる。
従性良く、かつ実際問題として、その弾性限界を超える
ことによってゆがめられず、底をつく前に非常にわずか
な距離にわたりたわむというネ実を有していることであ
る。さらに、検知ダイヤフラムの所定の初期たわみを与
えるために、この変換器の作動範囲を、プロセス圧力の
調整によって、正あるいは負に換えることができる。
例えば、ダイヤフラム(62)のような、絶縁ダイヤフ
ラムを半径方向へ引張るための異なる装置は、第13図
および第14図に示されている。これらの図を参照する
と、ステンレス鋼のリング(5じ)および内部のガラス
のシールリング(56”)は、中心軸のまわりに同心円
的なリング(5じ)の円形溝(80)を除いて、所定平
面にある平坦な表面を有している。溝(80)は、ステ
ンレス鋼のリング(54”)の外周の内側にあり、かつ
ダイヤフラム(62)の外側ぶち部の内側にある。ステ
ンレス鋼の溶接リング(64″)は、突出リングすなわ
ち舌片部(92)を備え、これは、中心軸と同心円的で
あり、かつ変換器が組み立てられると溝(90)内に一
致し、その際、ダイヤフラム(62)の厚さに対する許
容を有している。
ラムを半径方向へ引張るための異なる装置は、第13図
および第14図に示されている。これらの図を参照する
と、ステンレス鋼のリング(5じ)および内部のガラス
のシールリング(56”)は、中心軸のまわりに同心円
的なリング(5じ)の円形溝(80)を除いて、所定平
面にある平坦な表面を有している。溝(80)は、ステ
ンレス鋼のリング(54”)の外周の内側にあり、かつ
ダイヤフラム(62)の外側ぶち部の内側にある。ステ
ンレス鋼の溶接リング(64″)は、突出リングすなわ
ち舌片部(92)を備え、これは、中心軸と同心円的で
あり、かつ変換器が組み立てられると溝(90)内に一
致し、その際、ダイヤフラム(62)の厚さに対する許
容を有している。
第14図に見られるように、間に置かれたダイヤフラム
(62)に対して、溶接リング(64“)が、リング(
54″)に向かって下に押しやられると、舌片部(92
)は、ダイヤフラム(62)を溝(80)内で変形する
。舌片部(92)によって取り囲まれるダイヤフラム(
62)の部分は、内部の圧力化が始まる前に絶縁ダイヤ
フラム(62)の平坦さを確保しつつ、半径方向に予め
応力がかけられる。舌片部および溝の内側半径方向およ
び外側半径方向の両方に配置されるリング(5じ)、(
6じ)上の平坦な表面は、このたわみ領域の平坦化を達
成する際に助けとなる。予め応力をかける際の手助けと
するために、ダイヤフラムの外側ぶち部は、リング(5
4”)、(6じ)が−緒に押しやられる前に、リングの
1つの外側ぶち部のまわりにひだを付けることができる
。
(62)に対して、溶接リング(64“)が、リング(
54″)に向かって下に押しやられると、舌片部(92
)は、ダイヤフラム(62)を溝(80)内で変形する
。舌片部(92)によって取り囲まれるダイヤフラム(
62)の部分は、内部の圧力化が始まる前に絶縁ダイヤ
フラム(62)の平坦さを確保しつつ、半径方向に予め
応力がかけられる。舌片部および溝の内側半径方向およ
び外側半径方向の両方に配置されるリング(5じ)、(
6じ)上の平坦な表面は、このたわみ領域の平坦化を達
成する際に助けとなる。予め応力をかける際の手助けと
するために、ダイヤフラムの外側ぶち部は、リング(5
4”)、(6じ)が−緒に押しやられる前に、リングの
1つの外側ぶち部のまわりにひだを付けることができる
。
この装置は、非常にわずかな湾曲を有するダイヤフラム
(82)の傾きを最小にする際に助けとなるばかりでは
なく、製造するのに幾分容易である。
(82)の傾きを最小にする際に助けとなるばかりでは
なく、製造するのに幾分容易である。
というのは、リング(54)の上方表面が、単一の作動
で平坦に接地され得るからである。
で平坦に接地され得るからである。
種々の他の例および変形例が、上記に述べられ、かつ図
面に図示されてきたが、本発明は、これに限定されるも
のではなく、添付した特許請求の範囲の範囲内になる全
ての形態および変更例を包含するということが理解され
るであろう。
面に図示されてきたが、本発明は、これに限定されるも
のではなく、添付した特許請求の範囲の範囲内になる全
ての形態および変更例を包含するということが理解され
るであろう。
(発明の効果)
以上の説明で明らかな如く、本発明によれば検知ダイヤ
フラムが、加えられる圧力差に応じて木質的に線形的に
作動し、最大たわみでは、絶縁、ダイヤフラムが、基準
板の下にある平らな表面に対して、ただ単に底をつくだ
けであり、その結果。
フラムが、加えられる圧力差に応じて木質的に線形的に
作動し、最大たわみでは、絶縁、ダイヤフラムが、基準
板の下にある平らな表面に対して、ただ単に底をつくだ
けであり、その結果。
複雑に湾曲した絶縁ダイヤフラムを必要とせず、たわみ
量における非常にわずかなオイル伝送量が、検知ダイヤ
フラムに対する圧力変動の忠実かつ正確な伝達を保証す
る。また、使用されるオイル量が少ないために、温度に
よる変動を最小にすることができ、表面が平らな基準板
と共に平らな絶縁ダイヤフラムおよび検知ダイヤフラム
が、広い圧力範囲にまたがりすぐれた線形性を維持しつ
つ、低・コストで正確に組み立てることができる。
量における非常にわずかなオイル伝送量が、検知ダイヤ
フラムに対する圧力変動の忠実かつ正確な伝達を保証す
る。また、使用されるオイル量が少ないために、温度に
よる変動を最小にすることができ、表面が平らな基準板
と共に平らな絶縁ダイヤフラムおよび検知ダイヤフラム
が、広い圧力範囲にまたがりすぐれた線形性を維持しつ
つ、低・コストで正確に組み立てることができる。
さらに、絶縁ダイヤフラムが、初期の平坦さを確保する
ために、半径方向の張力で、有益に予め応力が与えられ
る。例えば、1例ではダイヤフラムの外側リムの湾曲部
を円形ビードのまわりに下げ、かつドラムヘッド効果を
与えるために外側リムの締め付けによって達成でき、他
の例では、絶縁ダイヤフラムの中央領域が、取り巻く舌
片部および溝構造によって、拡げて引っ張られることに
より達成できる。
ために、半径方向の張力で、有益に予め応力が与えられ
る。例えば、1例ではダイヤフラムの外側リムの湾曲部
を円形ビードのまわりに下げ、かつドラムヘッド効果を
与えるために外側リムの締め付けによって達成でき、他
の例では、絶縁ダイヤフラムの中央領域が、取り巻く舌
片部および溝構造によって、拡げて引っ張られることに
より達成できる。
また、組立体の側部から第2のたわみ量の中に到る開口
が、オイル充填およびシール作用を、圧力伝達流体め量
を付加することなく外側にある変換器に行なわしめるよ
うに、配置されているので、この開口が、摩擦によっで
あるいは他の方法によって所定位置に保持される小さな
ポールを挿入することによりシールすることができる。
が、オイル充填およびシール作用を、圧力伝達流体め量
を付加することなく外側にある変換器に行なわしめるよ
うに、配置されているので、この開口が、摩擦によっで
あるいは他の方法によって所定位置に保持される小さな
ポールを挿入することによりシールすることができる。
さらに、電極パターンが、繰り返し可能性および十分に
正確な画成を保証するので、薄膜技術によって、形成で
き、このパターンが外部に到達できる端子領域へ伸張す
るように構成されているので、このパターンを、例えば
温度感受性抵抗器のような他の要素を備えることができ
、一層の正確さを達するために、信号処理に用いること
ができる。
正確な画成を保証するので、薄膜技術によって、形成で
き、このパターンが外部に到達できる端子領域へ伸張す
るように構成されているので、このパターンを、例えば
温度感受性抵抗器のような他の要素を備えることができ
、一層の正確さを達するために、信号処理に用いること
ができる。
また、ダイヤフラムのたわみが、検知ダイヤフラムの主
要なたわみ領域の外側の基準°コンデンサ対を用いてい
る電極装置によって検知されるので、平行に配置される
これらのコンデンサで、信号が与えられ、これは、静圧
には敏感であるが、圧力差には比較的鈍感であり、この
信号が、静圧変動による出力の小さい変動を補償するの
に用いられ、これによって、キャパシタンスの読み表示
の正確さを高めることができる。
要なたわみ領域の外側の基準°コンデンサ対を用いてい
る電極装置によって検知されるので、平行に配置される
これらのコンデンサで、信号が与えられ、これは、静圧
には敏感であるが、圧力差には比較的鈍感であり、この
信号が、静圧変動による出力の小さい変動を補償するの
に用いられ、これによって、キャパシタンスの読み表示
の正確さを高めることができる。
第1図は、本発明による圧力変換器装置の斜視図および
ブロック線図を結合した図、第2図は、本発明による差
動圧力変換器の部分的に切り欠いた中央部分の斜視図、
第3図は、第1図の変換器の中央部分の断面図、第4図
は、第2図および第3図の変換器に用いられている絶縁
および検知ダイヤフラム構造部分の拡大部分断面図、第
5図は、組立の中間段階を示す、第4図中の要部の拡大
部分断面図、第6図は、関連するハウジングと共に圧力
変換器装置の要部を切欠して示す平面共に圧力変換器装
置の要部を切欠して示す平面図、第7図は、側面図にお
ける変換器の中央部分を含む側断面図、第8図は、第1
の側部から見た検知ダイヤフラム構造の平面図、第9図
は、第8図のダイヤフラムの側面図、第1O図は、第8
図の検知ダイヤフラムの第2の側部からの平面図、第1
1図は、第1の基準板上の電極パターンの平面図、第1
2図は、第2の基準板上の電極パターンの平面図、第1
3図は、絶縁ダイヤフラムを引張るための他の装置に用
いられ得る要素の分解図、第14図は、第13図の装置
の側断面図である。 図面中、 10・・・変換器、20・・・回路、22・・・ハウジ
ング24・・・検知ダイヤフラム、28.28,40.
42・・・電極、34.38・・・セラミック基準板、
45・・・充填化合物、62・・・絶縁ダイヤフラム、
70.71・・・開口部、72・・・垂直孔、73・・
・溝、74・・・ポール、76・・・Oリングである。 笥 も 嘔 α う 定
ブロック線図を結合した図、第2図は、本発明による差
動圧力変換器の部分的に切り欠いた中央部分の斜視図、
第3図は、第1図の変換器の中央部分の断面図、第4図
は、第2図および第3図の変換器に用いられている絶縁
および検知ダイヤフラム構造部分の拡大部分断面図、第
5図は、組立の中間段階を示す、第4図中の要部の拡大
部分断面図、第6図は、関連するハウジングと共に圧力
変換器装置の要部を切欠して示す平面共に圧力変換器装
置の要部を切欠して示す平面図、第7図は、側面図にお
ける変換器の中央部分を含む側断面図、第8図は、第1
の側部から見た検知ダイヤフラム構造の平面図、第9図
は、第8図のダイヤフラムの側面図、第1O図は、第8
図の検知ダイヤフラムの第2の側部からの平面図、第1
1図は、第1の基準板上の電極パターンの平面図、第1
2図は、第2の基準板上の電極パターンの平面図、第1
3図は、絶縁ダイヤフラムを引張るための他の装置に用
いられ得る要素の分解図、第14図は、第13図の装置
の側断面図である。 図面中、 10・・・変換器、20・・・回路、22・・・ハウジ
ング24・・・検知ダイヤフラム、28.28,40.
42・・・電極、34.38・・・セラミック基準板、
45・・・充填化合物、62・・・絶縁ダイヤフラム、
70.71・・・開口部、72・・・垂直孔、73・・
・溝、74・・・ポール、76・・・Oリングである。 笥 も 嘔 α う 定
Claims (25)
- (1)平面状の電極手段を備えるほぼ平行で相い対する
表面を有する一対の離間されたセラミック基準板であっ
て、該基準板は、平行な平面状外表面と、これを通って
電極支持表面および外表面との間に延在する導管とを備
える、一対の離間されたセラミック基準板と、 セラミックダイヤフラムの相い対する側に電極手段を有
し、かつ基準板の相い対する表面間に対称的に配置され
るセラミックダイヤフラムであって、該ダイヤフラムは
、基準板の周囲のまわりで基準板とほぼ同一の空間に拡
がると共に結合され、基準板とダイヤフラムとの間の空
間は、0.003″以下のオーダーである、セラミック
ダイヤフラムと、 一対の比較的平坦な絶縁ダイヤフラムであって、それぞ
れは、異なる基準板の外表面に隣接して装着されると共
にそれから離間されて、その中に導管と連通する容積を
画成し、各ダイヤフラムと基準板外表面との間の空間は
、0.003″以下のオーダーである、一対の比較的平
坦な絶縁ダイヤフラムと、 基準板、セラミックダイヤフラムおよび絶縁ダイヤフラ
ムの間に間隙を備える基準板の内部容積にオイル充填を
与える手段であって、絶縁ダイヤフラムに作用する圧力
変動は、セラミックダイヤフラムに伝達される、基準板
の内部容積にオイルを充填する手段とを備える差動圧力
変換器。 - (2)前記絶縁ダイヤフラムは、薄い金属部材を備える
と共に、前記変換器は、さらに、絶縁ダイヤフラムを引
っ張り拡げる手段を備える、特許請求の範囲第1項に記
載の差動圧力変換器。 - (3)前記オイル充填を与える手段が、比較的平坦な絶
縁ダイヤフラムを、線形たわみ範囲内で外側へ湾曲し、
前記絶縁ダイヤフラムは、セラミックダイヤフラムより
も実質的に追従性が良い、特許請求の範囲第1項に記載
の差動圧力変換器。 - (4)前記装置は、さらに、セラミックダイヤフラムか
ら絶縁ダイヤフラムの相い対する面に圧力のかかった入
力流体を与える手段を備え、一側に過度の圧力を受けて
いるときに、絶縁ダイヤフラムは、一層高い過度の圧力
側へたわむと共にセラミックダイヤフラムが充分にたわ
んで過度の応力がかかる前に隣接する平面状表面に対し
て底をつく、特許請求の範囲第3項に記載の差動圧力変
換器。 - (5)前記電極手段は、少なくとも1つの検知コンデン
サおよび一対の基準コンデンサを画成すると共に、基準
コンデンサの偏差を累積的に加える手段を画成する特許
請求の範囲第4項に記載の差動圧力変換器。 - (6)前記絶縁ダイヤフラムおよびセラミックダイヤフ
ラムは、セラミックダイヤフラムの相い対する側に囲ま
れたオイル充填容積を画成し、該オイル充填容積は0.
001立方インチのオーダーである、特許請求の範囲第
4項に記載の差動圧力変換器。 - (7)前記絶縁ダイヤフラムを引っ張り拡げる手段は、
リング材料を、基準板の内部容積のまわりで変形する周
囲手段を備え、絶縁ダイヤフラム材料に、それらの間で
半径方向に予め応力をかける、特許請求の範囲第6項に
記載の差動圧力変換器。 - (8)2つの相対する広い面のそれぞれに入力流体圧力
を受けるたわみ可能なダイヤフラムを有する差動圧力変
換器であって、 一対の基準板で、それぞれは、ダヤフラムの異なる広い
面に隣接すると共にそれから離間され、かつダイヤフラ
ムの周囲のまわりでダイヤフラムに結合されて、第1の
たわみ量を画成し、基準板のそれぞれは、装置の差動圧
力によって実質的にたわまない充分な厚さおよびダイヤ
フラムの反対側に平坦な基準表面を有する、一対の基準
板と、 一対の絶縁薄板部材で、それぞれは、異なる基準板に対
し平坦な基準表面を延伸すると共にそれと一対の第2の
たわみ量を画成し、基準板の、それぞれは、第1および
第2のたわみ量を相互に接続する導管手段を備えて、第
1および第2の囲まれたキャビティを画成する、一対の
絶縁薄板部材と、 隣接する基準板に関して薄板部材を外側に湾曲しつつ、
ダイヤフラムの各側の異なる囲まれた空間を加圧する手
段と、 空間を加圧する手段に対して薄板部材のそれぞれに、異
なる入力流体圧力を加えるために、結合される手段と、 加えられた圧力を受けて、ダイヤフラムの正味たわみを
検知する手段と、 を備える差動圧力変換器。 - (9)第1および第2のたわみ量を備える囲まれたキャ
ビティおよび相互接続する導管は、それぞれ、0.00
1立方インチのオーダーである、特許請求の範囲第8項
に記載の差動圧力変換器。 - (10)前記囲まれたキャビティは、それぞれ、約0.
0025立方インチであり、かつ絶縁ダイヤフラムの追
従性は、セラミックダイヤフラムのそれの約100倍以
上である、特許請求の範囲第9項に記載の差動圧力変換
器。 - (11)前記ダイヤフラムと基準板のそれぞれとの間の
空間および薄板部材と基準板との間の分離は、1ミルの
オーダーである、特許請求の範囲第10項に記載の差動
圧力変換器。 - (12)前記空間を加圧する手段が、オイルを備え、か
つ前記薄板部材が、ダイヤフラムよりも大きさが少なく
とも1オーダー大きい追従性を有する、特許請求の範囲
第8項に記載の差動圧力変換器。 - (13)前記薄板部材は、金属絶縁ダイヤフラムであり
、前記基準板およびダイヤフラムは、セラミック部材で
あり、前記絶縁ダイヤフラムは、ダイヤフラムが充分に
たわむ前に平坦な基準表面に対して底をつく、特許請求
の範囲第12項に記載の差動圧力変換器。 - (14)前記絶縁ダイヤフラムを半径方向に予め引張る
手段を備える、特許請求の範囲第8項に記載の差動圧力
変換器。 - (15)前記正味たわみを検知する手段は、ダイヤフラ
ムおよび基準板の面する表面にキャパシタンス電極を画
成し、そのような面する表面は、平坦で、かつダイヤフ
ラムの名目上の平面と平行である、特許請求の範囲第8
項に記載の差動圧力変換器。 - (16)前記キャパシタンス電極は、ダイヤフラムの両
側で、最大たわみ領域におけるダイヤフラムに中心電極
および最小たわみ領域で外側電極ならびに基準板の相い
対する表面に相補電極を備えて、検知コンデンサおよび
基準コンデンサを形成する、特許請求の範囲第15項に
記載の差動圧力変換器。 - (17)前記変換器は、静圧および周囲の温度変動によ
る影響の信号変化の代表を与えるように、基準コンデン
サを並列に結合する手段を、さらに備えている、特許請
求の範囲第16項に記載の差動圧力変換器。 - (18)たわみ可能な検知ダイヤフラムおよびダイヤフ
ラムの相い対する側の、実質的にたわみ不可能で、ダイ
ヤフラムから相い対する側に平坦な基準表面を有する一
対の基準板と、 一対の絶縁ダイヤフラム手段で、それぞれは、基準面の
異なるものを延伸し、かつ絶縁ダイヤフラムを機械的に
半径方向へ予め引張る手段を備える、一対の絶縁ダイヤ
フラム手段と、 絶縁ダイヤフラム手段の異なる側と、異なる絶縁ダイヤ
フラムに加えられる入力圧力を検知ダイヤフラムと相い
対する側に移す検知ダイヤフラムの関連する側との両方
に連通する加圧流体を備える手段と、 を備える差動圧力変換器。 - (19)前記加圧流体が、絶縁ダイヤフラムを、隣接す
る基準板に関して外側の湾曲部に押しやる、特許請求の
範囲第18項に記載の差動圧力変換器。 - (20)前記絶縁ダイヤフラムは、検知ダイヤフラムよ
りも少なくともオーダーの大きさが大きい追従性を有し
、かつ、加えられる圧力に応じて線形の範囲内でたわむ
、特許請求の範囲第19項に記載の差動圧力変換器。 - (21)前記絶縁ダイヤフラムを機械的に半径方向へ予
め引張る手段は、それぞれ、基準板の平坦な基準表面の
平面における外周表面、外周表面の内側の隆起した円形
ビードおよび絶縁ダイヤフラムの周囲を円形ビードのま
わりの周囲表面に強く締め付ける環状手段を備える、特
許請求の範囲第20項に記載の差動圧力変換器。 - (22)前記絶縁ダイヤフラムを機械的に半径方向へ予
め引張る手段は、それぞれ、基準板の平坦な基準表面の
平面に隣接する外周表面を有する第1のリングと、この
リングは基準板のまわりに溝を備え、ダイヤフラムを第
1のリングに対して係合する第2のリングとを備え、こ
の第2のリングは第1のリングで溝に一致して係合する
突出部を備えている、特許請求の範囲第20項に記載の
差動圧力変換器。 - (23)検知ダイヤフラムと、 検知ダイヤフラムの相い対する側の一対の基準板で、こ
の基準板は、検知ダイヤフラムから離れた側にほぼ平坦
な基準表面を備える、一対の基準板と、 一対の、始めは平坦な表面の絶縁ダイヤフラムで、それ
ぞれは、異なる基準表面、絶縁ダイヤフラム、基準板お
よび容積が0.010立方インチよりも少ない一対の囲
まれたキャビティを画成する検知ダイヤフラムに隣接す
ると共に平行である、一対の、始めは平坦な表面の絶縁
ダイヤフラムと、基準表面から外側に絶縁ダイヤフラム
をたわませるために、囲まれたキャビティを、圧力連通
流体で充填する手段と、 検知ダイヤフラムの正味たわみを検知するためにそれに
結合される手段と を備える差動圧力変換器。 - (24)一対の、加えられる入力圧力源のそれぞれが、
異なる絶縁ダイヤフラムに対して作用するように結合さ
れ、基準表面が、絶縁ダイヤフラムのための表面を底に
つけるように役立つ、特許請求の範囲第23項に記載の
差動圧力変換器。 - (25)前記絶縁ダイヤフラムは、検知ダイヤフラムよ
りも実質的に一層追従性がある、特許請求の範囲第24
項に記載の差動圧力変換器。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US750769 | 1985-07-01 | ||
US06/750,769 US4670733A (en) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | Differential pressure transducer |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6224120A true JPS6224120A (ja) | 1987-02-02 |
Family
ID=25019093
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61155890A Pending JPS6224120A (ja) | 1985-07-01 | 1986-07-01 | 差動圧力変換器 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4670733A (ja) |
EP (1) | EP0211519A3 (ja) |
JP (1) | JPS6224120A (ja) |
CA (1) | CA1280291C (ja) |
Families Citing this family (69)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1203535B (it) * | 1986-02-10 | 1989-02-15 | Marelli Autronica | Procedimento per la realizzazione del collegamento meccanico ed elettrico fra due corpi in particolare tra la membrana ed il sopporto di un sensore di pressione a film spesso e dispositivi realizzati con tale procedimento |
JPH01182729A (ja) * | 1988-01-16 | 1989-07-20 | Ngk Insulators Ltd | 圧力センサ |
US5134887A (en) * | 1989-09-22 | 1992-08-04 | Bell Robert L | Pressure sensors |
US5349491A (en) * | 1992-11-06 | 1994-09-20 | Kavlico Corporation | Pre-stressed pressure transducer and method of forming same |
CH687940A5 (de) * | 1993-04-20 | 1997-03-27 | Landis & Gyr Tech Innovat | Kapsel fuer einen Drucksensor und Verfahren zur Einkapselung des Drucksensors. |
EP0662214A1 (de) * | 1993-07-24 | 1995-07-12 | Endress + Hauser Gmbh + Co. | Kapazitive drucksensoren mit hoher linearität |
US5992240A (en) * | 1995-11-21 | 1999-11-30 | Fuji Electric Co., Ltd. | Pressure detecting apparatus for measuring pressure based on detected capacitance |
US20040099061A1 (en) | 1997-12-22 | 2004-05-27 | Mks Instruments | Pressure sensor for detecting small pressure differences and low pressures |
US6295875B1 (en) | 1999-05-14 | 2001-10-02 | Rosemount Inc. | Process pressure measurement devices with improved error compensation |
US6508131B2 (en) | 1999-05-14 | 2003-01-21 | Rosemount Inc. | Process sensor module having a single ungrounded input/output conductor |
FR2818676B1 (fr) * | 2000-12-27 | 2003-03-07 | Freyssinet Int Stup | Procede de demontage d'un cable de precontrainte et dispositif pour la mise en oeuvre |
US6516672B2 (en) | 2001-05-21 | 2003-02-11 | Rosemount Inc. | Sigma-delta analog to digital converter for capacitive pressure sensor and process transmitter |
US6839546B2 (en) | 2002-04-22 | 2005-01-04 | Rosemount Inc. | Process transmitter with wireless communication link |
JP3800623B2 (ja) * | 2002-08-30 | 2006-07-26 | 横河電機株式会社 | 差圧/圧力伝送器 |
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