JPS62228627A - Exhaust turbine type turbocharger - Google Patents
Exhaust turbine type turbochargerInfo
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- JPS62228627A JPS62228627A JP3903886A JP3903886A JPS62228627A JP S62228627 A JPS62228627 A JP S62228627A JP 3903886 A JP3903886 A JP 3903886A JP 3903886 A JP3903886 A JP 3903886A JP S62228627 A JPS62228627 A JP S62228627A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車エンジンの排気流を利用してエンジン
に圧縮空気を供給する排気タービン式ターボチャージャ
に係り、特にターボチャージャのタービンケースの内部
構造に関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] The present invention relates to an exhaust turbine turbocharger that uses the exhaust flow of an automobile engine to supply compressed air to the engine. It's about structure.
従来の排気タービン式ターボチャージャは、例えば特開
昭５４−２３８１６号公報に示すように、タービンケー
スのスクロール室を隔壁で２分割している。その理由の
１つとしては、排気タイミングを異にする複数の気筒か
ら排気を集めてタービンケース内に導入している関係上
、スクロール室が１つの場合には、排気ガスの衝撃波が
干渉し合いターボチャージャの効率が悪くなるため、こ
の不具合を解消する手段としてスクロール室を２分割す
るものである。例えば、エンジンが６気筒の場合には、
３気筒の一方のスクロール室に、他の３気筒は他方のス
クロール室に排気ガスを流して排気ガスの干渉を防止し
ている。In a conventional exhaust turbine type turbocharger, for example, as shown in Japanese Unexamined Patent Publication No. 54-23816, a scroll chamber of a turbine case is divided into two by a partition wall. One reason for this is that exhaust gas is collected from multiple cylinders with different exhaust timings and introduced into the turbine case, so if there is only one scroll chamber, the shock waves of the exhaust gas will interfere with each other. Since the efficiency of the turbocharger deteriorates, the scroll chamber is divided into two as a means to solve this problem. For example, if the engine has 6 cylinders,
Exhaust gas is caused to flow into one scroll chamber of the three cylinders and into the other scroll chamber of the other three cylinders to prevent interference of exhaust gases.
他の理由としては、可変容量式ターボチャージャとして
使用するためである。すなわち、エンジンが低速で排気
ガスの量が少ないときは、一方のスクロール室からのみ
排気ガスを流し込み、エンジンが中高速になると両方の
スクロール室から排気ガスを流し込むことによってター
ビンケースのＡ／Ｒを２段階に変化させ、このようにし
てターボラグを最少にとどめようとするものである。Another reason is for use as a variable capacity turbocharger. In other words, when the engine is running at low speed and the amount of exhaust gas is small, the exhaust gas is allowed to flow through only one scroll chamber, and when the engine is running at medium to high speeds, the exhaust gas is flowed through both scroll chambers to improve the A/R of the turbine case. This is done in two stages to minimize turbo lag.
以上のように、タービンケースのスクロール室を２分割
にすることは種々の利点を有するが、従来のタービンケ
ースはスクロール隔壁の厚さが一定であるため、隔壁を
薄くすれば排気ガスの熱応力により隔壁にクラックが発
生し熱耐久性が劣る問題を有していた。ところで、この
ようなりラック発生は一様に発生するものではなく、排
気ガス耐熱試験によれば、スクロール室入口側の隔壁は
どクラック発生頻度が高くなるものであった。As mentioned above, dividing the scroll chamber of the turbine case into two has various advantages, but in conventional turbine cases, the thickness of the scroll partition wall is constant, so if the partition wall is made thinner, the thermal stress of the exhaust gas can be reduced. This has caused problems such as cracks occurring in the partition walls and poor thermal durability. Incidentally, such cracks do not occur uniformly, and according to an exhaust gas heat resistance test, cracks occur more frequently on the partition wall on the scroll chamber inlet side.
このクラック発生状態を第３図（ａ）、（ｂ）に基づき
説明する。第３図（ａ）は従来のターボチャージャに使
用するタービンケース３′の正面図、第３図（ｂ）はタ
ービンケース３′の各部位（断面へ−Ｐ−Ｆｒ面Ｉ（−
Ｐ ）の断面状態を示すものである。タービンケース３
′の内部を隔壁８′によりスクロール室７’ ａ、７’
ｂに２分割した場合、第３図（ｂ）に示すように隔壁
８′の各部位を一様にすると、スクロール室入口側付近
（断面Ａ−Ｐ−Ｃ−Ｐの部位）の隔壁部が最もクラック
が発生し易く、中間付近（断面Ｉ） −Ｐ −Ｆ −Ｐ
の部位）ではクラックの発生が少なくなり、スクロール
室出口側付近（断面Ｇ−Ｐ−Ｈ−Ｐの部位）では、クラ
ックがほとんど発生しない。このようにスクロール隔壁
の各部位でクラック発生頻度が異なるのは、隔壁８′が
スクロール室７′ ａ。This crack generation state will be explained based on FIGS. 3(a) and 3(b). FIG. 3(a) is a front view of a turbine case 3' used in a conventional turbocharger, and FIG. 3(b) is a front view of a turbine case 3' used in a conventional turbocharger.
This figure shows the cross-sectional state of P). turbine case 3
The inside of the scroll chambers 7'a and 7' are separated by partition walls 8'.
If the partition wall 8' is divided into two parts as shown in FIG. Cracks are most likely to occur near the middle (section I) -P -F -P
Cracks are less likely to occur near the exit side of the scroll chamber (the area along the cross section G-P-H-P). The reason why the frequency of crack occurrence differs in each part of the scroll partition wall is that the partition wall 8' is the scroll chamber 7'a.
７’ ｂの各部位の開口面積に比例して、その突出方向
の長さＱが異なるために、隔壁８′ を一様にすると、
長さαが長くなるスクロール室入口側の隔壁部位の剛性
が小さくなり、これに対して隔壁８′の長さが短くなる
スクロール室出口側に近づくほど剛性が大きくなるので
、スクロール室入口側の方が出口側よりも大きな熱応力
を受けるためである。Since the length Q in the protruding direction differs in proportion to the opening area of each part of 7'b, if the partition wall 8' is made uniform,
The rigidity of the partition wall on the scroll chamber entrance side where the length α becomes longer decreases, whereas the stiffness increases as it approaches the scroll chamber exit side where the length of the partition wall 8' becomes shorter. This is because the outlet side receives greater thermal stress than the outlet side.
このような問題を解決するためには、隔壁の厚さを一様
に厚くしたり、或いは熱耐熱材を使用することが有効で
あるが、前者の場合は隔壁を厚くするほどスクロール面
積が減少してタービンのＡ／Ｒが小さくなり、ターボチ
ャージャの過給効率が悪くなる問題を有し、後者の場合
は装置のコストが高くなる問題を有していた。To solve this problem, it is effective to uniformly increase the thickness of the partition wall or to use heat-resistant material, but in the former case, the scroll area decreases as the partition wall becomes thicker. Therefore, there is a problem that the A/R of the turbine becomes small and the supercharging efficiency of the turbocharger deteriorates, and in the latter case, there is a problem that the cost of the device increases.
本発明は１以上の点に鑑みてなされたものであり、その
目的とするところは、タービンケースの材質、外観を変
えることなく、スクロール室内部イ（コ
の構造変脇のみで熱応力による隔壁のクラック発生を防
止し、またスクロール面積を充分に確保してターボチャ
ージャの過給効率を適正状態に維持することのできるタ
ーボチャージャを提供することにある。The present invention has been made in view of one or more points, and an object of the present invention is to eliminate the partition wall caused by thermal stress only on the structural side of the inside of the scroll chamber, without changing the material or appearance of the turbine case. It is an object of the present invention to provide a turbocharger that can prevent the occurrence of cracks in the turbocharger and maintain the supercharging efficiency of the turbocharger at an appropriate level by ensuring a sufficient scroll area.
りは、タービンケースのスクロール室入口側（スクロー
ルの巻始め部側）付近が最も発生し易く。This is most likely to occur near the scroll chamber inlet side of the turbine case (the scroll start side).
スクロール室の出口側（スクロールの巻終り部側）に近
づくほどクラックが発生しにくくなることにダ
着目し、スクロール室入口側の隔蓬の肉厚をクラックの
発生が防止できる程度に厚みを増してスクク
ロール室入口側付近の隔離を最も厚くし、他方クラック
の生じにくいスクロール室出口側付近の肉厚を減らして
、スクロール室出口側付近の隔壁を最も薄くし、更にス
クロール隔壁をスクロール室入口側付近から出口側付近
にかけて連続的または段階的に厚みを減らしたものであ
る。Focusing on the fact that cracks are less likely to occur as you get closer to the exit side of the scroll chamber (the end of the scroll), we increased the thickness of the septum on the scroll chamber entrance side to an extent that can prevent cracks from occurring. The wall thickness is made thickest near the scroll chamber inlet side, while the wall thickness near the scroll chamber outlet side, where cracks are less likely to occur, is reduced to make the partition wall near the scroll chamber outlet side thinnest. The thickness is reduced continuously or stepwise from near the side to near the exit side.
〔作用〕
本発明によれば、スクロール隔壁にクラックが発生しや
すい箇所、すなわち大きな熱応力を受けるスクロール室
入口側に近づくほど隔壁を厚くすることかできるので、
スクロール室入口側付近のスクロール隔壁の剛性が増し
、その結果、従来、クラック発生頻度が最も高かったス
クロール室人口付近においてもクラックが発生しにくく
なる。[Function] According to the present invention, it is possible to make the partition wall thicker as it approaches the part where cracks are likely to occur in the scroll partition wall, that is, the scroll chamber entrance side which is subjected to large thermal stress.
The rigidity of the scroll partition wall near the scroll chamber entrance side is increased, and as a result, cracks are less likely to occur even near the scroll chamber population, where conventionally the frequency of crack occurrence was highest.
また、クラック発生頻度が低くなる隔壁部位に移行する
に対応して、スクロール隔壁の厚みを連続的又は段階的
に減らしていくので、スクロール隔壁の全ての部位に無
理な熱応力が生せ゛ずクラック発生を防止できると共に
、スクロール室出口に至るにつれて隔壁部位が薄くなる
ので、出口側に近づくにつれてスクロール室の有効面積
率が徐々に大きくなり、タービンのトータルＡ／Ｒを従
来と同程度に確保することができる。In addition, the thickness of the scroll partition wall is reduced continuously or stepwise as the frequency of cracking shifts to the partition wall area, so that excessive thermal stress is not generated in all parts of the scroll partition wall, preventing cracks from occurring. In addition, since the partition wall portion becomes thinner as it approaches the exit of the scroll chamber, the effective area ratio of the scroll chamber gradually increases as it approaches the exit side, and the total A/R of the turbine can be maintained at the same level as before. I can do it.
本発明の一実施例を第１図及び第２図に基づき説明する
。An embodiment of the present invention will be described based on FIGS. 1 and 2.
第１図は本発明の一実施例であるターボチャージャの一
部切欠断面図である。同図において、１は排気式ターボ
チャージャの本体、２はコンプレッサ室、３は排気流路
を渦巻形に形成してなるタービンケースである。コンプ
レッサ室２にはコンプレッサ羽根車４が収容され、他方
、タービンケース；３にはタービン羽根車５が収容され
、タービン羽根１１（５とコンプレッサ羽根車４が回転
軸６に同軸上に配置されており、タービンケース３内部
のスクロール室７の内部に排気ガスが流れると、排気ガ
スのエネルギがタービンの回転エネルギに変換され、こ
の回転エネルギによりコンプレッサ（コンプレッサ羽根
車）４が回転し、圧縮空気が自動車エンジンに供給され
る。FIG. 1 is a partially cutaway sectional view of a turbocharger that is an embodiment of the present invention. In the figure, 1 is a main body of an exhaust type turbocharger, 2 is a compressor chamber, and 3 is a turbine case in which an exhaust flow path is formed in a spiral shape. A compressor impeller 4 is housed in the compressor chamber 2, and a turbine impeller 5 is housed in the turbine case 3. When exhaust gas flows into the scroll chamber 7 inside the turbine case 3, the energy of the exhaust gas is converted into rotational energy of the turbine, and this rotational energy rotates the compressor (compressor impeller) 4, and the compressed air is Supplied to automobile engines.
タービンケース３のスクロール室７の入口部（図示せず
）は、タービンケース３の排気ガス流入口３ａの近傍に
位置し、スクロール室７の入口側からスクロールが巻き
始まり、巻終り位置にスクロール室７の出口部（図示せ
ず）が配置されている。The inlet part (not shown) of the scroll chamber 7 of the turbine case 3 is located near the exhaust gas inlet 3a of the turbine case 3. 7 outlets (not shown) are arranged.
第２図（ａ）は本実施例のターボチャージャにおけるタ
ービンケースの正面図、第２図（ｂ）は同図（ａ）のタ
ービンケースを中心Ｐから各部位Ａ−Ｈまでを４５１間
隔で断面してスクロール室７の内部構造を示すものであ
る。Fig. 2(a) is a front view of the turbine case in the turbocharger of this embodiment, and Fig. 2(b) is a cross section of the turbine case of Fig. 2(a) from the center P to each part A-H at 451 intervals. This shows the internal structure of the scroll chamber 7.
スクロール室７は、その内部に安定した排気流を流すた
めにスクロール室７の入口側（第２図（ｂ）のＡ−Ｐ位
置）に近づくほど流路面積が広く、出口側（第２図（ｂ
）のＨ−Ｐ位置）に近づくほど流路面積が狭く形成され
、また、スクロール隔壁８を介してスクロール室７が半
円断面形の一対のスクロール室７ａ、７ｂに２分割され
ている６隔ｕ８はスクロール室７の各部位の面積に比例
して、その突出方向の長さＱが変化し、その長さＱがス
クロール室７の入口側に近づくほど長く。In order to allow a stable exhaust flow to flow inside the scroll chamber 7, the flow path area becomes wider as it approaches the inlet side of the scroll chamber 7 (position A-P in FIG. 2(b)), and (b
), the flow path area becomes narrower as it approaches the HP position of The length Q of u8 in the protruding direction changes in proportion to the area of each part of the scroll chamber 7, and the closer the length Q is to the entrance side of the scroll chamber 7, the longer it becomes.
スクロール室７の出口側に近づくほど短く形成されてい
る。The closer it is to the exit side of the scroll chamber 7, the shorter it is formed.
このような隔壁の突出方向の長さαは、〔発明が解決し
ようとする問題点〕の項で詳述したように、隔壁８の厚
さを一様にした場合には、長さＱが長くなるスクロール
室７人ロ側の剛性が出口側よりも大きくなるために、ス
クロール室７の入口側付近のスクロール隔壁８部位にお
いて排気ガス熱による熱応力が大きくなり、この位置に
クラックが発生しやすい現象が生じる。なお、既述した
ようにスクロール隔壁の中間付近ではクラックの発生が
少なくなり、スクロール室出口側付近ではクラックがほ
とんど発生しない。As explained in detail in the [Problems to be Solved by the Invention] section, when the thickness of the partition wall 8 is made uniform, the length α in the protruding direction of the partition wall is equal to the length Q. Since the rigidity of the 7-person side of the scroll chamber 7, which is longer, is greater than that of the outlet side, thermal stress due to exhaust gas heat increases at the portion of the scroll partition wall 8 near the inlet side of the scroll chamber 7, and cracks occur at this location. An easy phenomenon occurs. As described above, cracks are less likely to occur near the middle of the scroll partition, and almost no cracks occur near the exit side of the scroll chamber.
そこで１本実施例はスクロール室７の隔壁８の厚さを、
第２図（ｂ）に示すようにスクロール室入口側から出口
側にかけて連続的に変化させ、最こでの熱応力に耐え得
る程度の充分な厚さに形成し、さ程大きな熱応力を受け
ないスクロール室７の中央付近（断面Ｄ−Ｐ−Ｆ−Ｐ部
位）の隔壁８の厚みを徐々に減らし、熱応力が小さくな
るスクロール室７の出口側（断面Ｇ−Ｐ−Ｈ−Ｐ箇所）
の隔壁８の厚さをスクロール室７の人口側の半分以下に
なるように極めて薄く形成したものである。Therefore, in this embodiment, the thickness of the partition wall 8 of the scroll chamber 7 is
As shown in Figure 2 (b), the thickness is changed continuously from the inlet side to the outlet side of the scroll chamber, and the thickness is thick enough to withstand the thermal stress at the most extreme point, and the thickness is changed continuously from the scroll chamber entrance side to the exit side. The thickness of the partition wall 8 near the center of the scroll chamber 7 (section D-P-F-P) is gradually reduced, and the exit side of the scroll chamber 7 where thermal stress is reduced (section G-P-H-P)
The thickness of the partition wall 8 is made extremely thin so that it is less than half the thickness of the scroll chamber 7 on the population side.
しかして、このような隔壁構造によれば、スクロール室
７の入口側隔壁の剛性が充分に増大し。According to such a partition wall structure, the rigidity of the partition wall on the entrance side of the scroll chamber 7 is sufficiently increased.
また、スクロール室７が中間付近、出口側付近もその位
置に発生する熱応力に耐え得る適宜の剛性を保持するこ
とができるので、スクロール室７の入口側から出口側に
至る全ての部位で排気ガス熱によるクラックが発生しに
くくなり、隔壁８の熱耐久性を大幅に向上させることが
できる。In addition, since the scroll chamber 7 can maintain appropriate rigidity near the middle and near the outlet side to withstand the thermal stress generated at those positions, exhaust is exhausted from all parts from the inlet side to the outlet side of the scroll chamber 7. Cracks due to gas heat are less likely to occur, and the thermal durability of the partition wall 8 can be greatly improved.
また１本実施例における隔壁８の厚さを従来例と比較し
た場合、スクロール室７の入口側付近の隔壁厚さは本実
施例の方が厚味を増すが、中間付近ではほぼ同程度の厚
さとなり、スクロール室７の出口側付近では本実施例の
方が簿くなるので。Furthermore, when comparing the thickness of the partition wall 8 in this embodiment with that of the conventional example, the thickness of the partition wall near the entrance side of the scroll chamber 7 is thicker in this embodiment, but it is approximately the same near the middle. This is because the thickness of this embodiment is smaller near the exit side of the scroll chamber 7.
スクロール室出口側付近に至るにつれてスクロール室７
の有効面！Ｉｉ率が徐々に大きくなり、その結果タービ
ンのトータルＡ ／ Ｔ＜は従来例とほぼ同程度に確保
することができる。Scroll chamber 7 as it approaches the scroll chamber exit side
The effective side of! The Ii ratio gradually increases, and as a result, the total A/T of the turbine can be maintained at approximately the same level as in the conventional example.
従って、ターボチャージャに性能劣化をきたすことなく
、また、タービンケースの材￥ｔ、形状を従来と同程度
のものを使用して耐熱人件を大幅に向」二させることが
できる。Therefore, without causing any performance deterioration in the turbocharger, and by using the same material and shape for the turbine case as in the past, it is possible to significantly reduce heat-resistant labor.
なお、上記実施例ではスクロール隔Ｑ８の厚さを連続的
に変化させる構造にしているが、これに代えて、例えば
隔壁８の厚さを、スクロール室入口側付近（断面Ａ−Ｐ
−Ｃ−Ｐ部位）、スクロール中間付近（断面Ｄ−Ｐ−Ｆ
−Ｐ部位）、スクロール室出口側付近（断面Ｇ−Ｐ−Ｈ
−Ｐ部位）の三段階に分け、スクロール室入口側を最も
厚くし、以後、中間付近、スクロール出口側に向けて隔
壁の厚さを段階的に簿くしても同様の効果を奏すること
ができる。In the above embodiment, the thickness of the scroll gap Q8 is continuously changed, but instead of this, for example, the thickness of the partition wall 8 can be changed near the scroll chamber entrance side (cross section A-P
-C-P part), near the middle of the scroll (cross section D-P-F
-P part), near the scroll chamber exit side (cross section G-P-H
The same effect can be obtained even if the thickness of the partition wall is divided into three stages (section P), with the thickness being the thickest on the scroll chamber entrance side, and then increasing the thickness of the partition wall in stages near the middle and toward the scroll exit side. .
以上のように本発明によれば、タービンケースの材質、
外観を変えることなく、スクロール室の内部構造の変化
のみでスクロール隔壁のクラック発生を防止し、また、
タービンのトータルＡ／Ｒを充分に確保してターボチャ
ージャの過給効率を適正に維持することができる。As described above, according to the present invention, the material of the turbine case,
It prevents cracks in the scroll partition wall by changing the internal structure of the scroll chamber without changing the appearance, and
The total A/R of the turbine can be sufficiently ensured, and the supercharging efficiency of the turbocharger can be maintained appropriately.
第１９図は本発明の一実施例を示す縦断面図、第２図（
ａ）は第１図のターボチャージャに使用するタービンケ
ースの正面図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）の各部位を
断面してスクロール室の内部構造を表わす断面図、第３
図（ａ）は従来のタービンケースの正面図、第３図（ｂ
）は第３図（ａ）の各部位を断面して従来のスクロール
室の内部構造を表わす断面図である。
１・・・ターボチャージャ、２・・・コンプレッサ室、
３・・・タービンケース、４・・・コンプレッサ、５・
・・タービン、７ （７Ｌｌ、７ｂ）・・・スクロール
室、８・・・スクロール隔壁。
ぽ。
代理人 弁理士 長崎傅男、′−
（ほか１名）
半ｌ 図
１−−一ター４０埋ヤーリ＋
３−１−ビ″−ケース
３−−−スクロールＶ餉壁
第２固（ｂ）
（，４−Ｆ’町曲図） （［３−Ｐ断面ロフ（Ｃ−
ピ断目図） （Ｃ）−Ｐ鴫面国）（Ｅ−Ｆ断面
口） （Ｆ−Ｆ断ｍ１ｌ）第２固（α）
亮 ３ 口 （シ）
′＄３日（＾）FIG. 19 is a vertical sectional view showing one embodiment of the present invention, and FIG.
a) is a front view of the turbine case used in the turbocharger of FIG. 1, FIG. 2(b) is a cross-sectional view showing the internal structure of the scroll chamber by cutting through each part of FIG. 2(a), and FIG.
Figure (a) is a front view of a conventional turbine case, and Figure 3 (b) is a front view of a conventional turbine case.
) is a cross-sectional view showing the internal structure of a conventional scroll chamber by cutting through each part of FIG. 3(a). 1...turbocharger, 2...compressor room,
3... Turbine case, 4... Compressor, 5...
...Turbine, 7 (7Ll, 7b)...Scroll chamber, 8...Scroll bulkhead. Po. Agent: Patent attorney Fueo Nagasaki, '- (and 1 other person) Half-liter Fig. 1--1 terrestrial 40 yari + 3-1-bi''-Case 3--Scroll V wall 2nd hard (b) ( , 4-F' town curve map) ([3-P cross section lof (C-
P cross section) (C)-P Shimenkuni) (E-F cross section) (F-F cross section m1l) 2nd solid (α) Ryo 3 mouth (shi) '$3 days (^)
Claims (1)
より２つのスクロール室に分割し、該スクロール室にエ
ンジンの排気ガスを導入してタービンの回転エネルギに
変換し、この回転エネルギによりコンプレッサを駆動さ
せる方式のターボチャージャにおいて、前記スクロール
隔壁の各部位のうちで、排気ガス熱によるクラックが生
じ易い前記スクロール室の入口側付近の肉厚をクラック
の発生が防止できる程度に厚みを増して、該スクロール
室入口側付近を最も厚くし、他方、クラックの生じにく
い前記スクロール室の出口側付近の隔壁の厚みを減らし
て、該スクロール出口側付近を最も薄くし、更に前記ス
クロール隔壁は前記スクロールの入口側から出口側にか
けてクラックが発生しない程度に連続的または段階的に
厚みを減らしていくことにより形成してなることを特徴
とする排気タービン式ターボチャージャ。1. A system in which the inside of a spiral-shaped turbine case is divided into two scroll chambers by a scroll partition, engine exhaust gas is introduced into the scroll chamber and converted into rotational energy for the turbine, and this rotational energy drives the compressor. In the turbocharger, the wall thickness near the inlet side of the scroll chamber, where cracks are likely to occur due to exhaust gas heat, is increased to an extent that can prevent cracks from occurring among the parts of the scroll partition, and the scroll chamber The thickness of the partition wall is made thickest near the inlet side of the scroll, and the thickness of the partition wall near the exit side of the scroll chamber where cracks are less likely to occur is reduced, and the thickness of the partition wall is made thinnest near the scroll exit side. An exhaust turbine type turbocharger characterized in that it is formed by reducing the thickness continuously or stepwise to the extent that no cracks occur toward the outlet side.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP3903886A JPH0647935B2 (en) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | Exhaust turbine type turbocharger |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP3903886A JPH0647935B2 (en) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | Exhaust turbine type turbocharger |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62228627A true JPS62228627A (en) | 1987-10-07 |
| JPH0647935B2 JPH0647935B2 (en) | 1994-06-22 |
Family
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|---|
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1986
- 1986-02-26 JP JP3903886A patent/JPH0647935B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
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|---|---|---|---|---|
| WO2003025349A1 (en) * | 2001-09-14 | 2003-03-27 | Honeywell International Inc. | Turbine housing for high exhaust temperature |
| US6709235B2 (en) | 2001-09-14 | 2004-03-23 | Honeywell International Inc. | Turbine housing for high exhaust temperature |
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Also Published As
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