JPS62199902A - Pressure regulator for steam turbine gland steam sealing system - Google Patents

Pressure regulator for steam turbine gland steam sealing system

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JPS62199902A
JPS62199902A JP4326186A JP4326186A JPS62199902A JP S62199902 A JPS62199902 A JP S62199902A JP 4326186 A JP4326186 A JP 4326186A JP 4326186 A JP4326186 A JP 4326186A JP S62199902 A JPS62199902 A JP S62199902A
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line
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  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

PURPOSE:To aim at enhancing the controllability during transient response, by obtaining an opening degree request indicating signal in a pressure regulator from a turbine output, thereby driving a three-way valve. CONSTITUTION:The output of a high pressure turbine 4 is detected by a first step blade outlet pressure detector 52 in the high pressure turbine, and is inputted to a function generator 53 for an opening degree request indication. The output signal of the function generator 53 is inputted to a driving device 55 via a proportional arithmetic circuit 54 and a signal generator 62. When a load is cut-off, a control signal based on the pressure detector 52 in the turbine first step blade is preceedingly inputted to the driving device 55 thereby a three- way valve 18 interlocked with a gland steam sealing adjusting device 17 is adjusted. With this arrangement, it is possible to keep the pressure at a constant valve without delaying in motions during transient response.

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 (産業上の利用分界) 本発明は蒸気タービンにおけるグラントスデームシール
系統の圧力調整方法に関する。
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION OBJECTS OF THE INVENTION (INDUSTRIAL APPLICATION) The present invention relates to a method for regulating pressure in a Grantsdam seal system in a steam turbine.

(従来の技術) 蒸気原動所における蒸気タービンのグランド部のシール
方法としては蒸気シールが多用されている。
(Prior Art) Steam seals are often used as a method for sealing the gland of a steam turbine in a steam power station.

第3図はその代表的系統を示すもので、一点鎖線は主蒸
気サイクルを示し、実線は蒸気タービングランドスチー
ムシール系統を示している。同図において、ボイラ1よ
りの熱気は蒸気弁2.3を経て高圧タービン4に入り、
ここで仕事をした後、再熱器5にて再熱され、蒸気弁6
,7を経て中圧゛タービン8に入り、ここで仕事をした
後、低圧タービン9.10e経て復水器11に流れ込む
。復水器11よりの復水は数段の低圧給水加熱器12a
、高圧給水加熱器12bおよび給水ポンプ13を経て、
再びボイラにて加熱され、高温、n圧蒸気と再熱再生サ
イクルを形成する。
FIG. 3 shows a typical system, where the dashed line shows the main steam cycle and the solid line shows the steam turbine grand steam seal system. In the figure, hot air from a boiler 1 passes through a steam valve 2.3 and enters a high-pressure turbine 4.
After working here, it is reheated in the reheater 5, and the steam valve 6
, 7, enters an intermediate pressure turbine 8, where it performs work, and then flows into a condenser 11 via a low pressure turbine 9.10e. Condensate from the condenser 11 is fed to several stages of low-pressure feed water heaters 12a.
, via the high-pressure feed water heater 12b and the water feed pump 13,
It is heated again in the boiler to form high-temperature, n-pressure steam and a reheat regeneration cycle.

一方、蒸気タービンロータ14のグランド部シールは実
線で示される蒸気シール方法によっている。このシール
方法の詳細を以下に示す。
On the other hand, the gland portion of the steam turbine rotor 14 is sealed by a steam sealing method shown by a solid line. Details of this sealing method are shown below.

蒸気タービンロー914のタービンケーシング壁(図示
せず)の貞通部には、ケーシング内の高圧、高温蒸気の
人気への漏洩防止、あるいは人気側より低圧タービンへ
の空気混入の防止を[l的としてラビリンス形式のバッ
キングが設けられている。このバッキングは回転する蒸
気タービンロータ14に沿って流れる蒸気または空気に
連続的に絞り作用を与えることにより、湿洩最を最小に
するものである。
The through-hole part of the turbine casing wall (not shown) of the steam turbine row 914 is provided with a structure to prevent high-pressure and high-temperature steam inside the casing from leaking into the turbine, or to prevent air from entering the low-pressure turbine from the popular side. A labyrinth-style backing is provided. The backing provides a continuous throttling effect on the steam or air flowing along the rotating steam turbine rotor 14 to minimize leakage.

このラビリンスバッキングの途中には、そのヘッダー圧
が一定に保持されているスチームシールヘッダー15(
以下、5S11という。)との接続室、および常時大気
圧以下に維持されているグランド蒸気復水器16との接
続室が各々設けられている。
In the middle of this labyrinth backing, there is a steam seal header 15 (where the header pressure is kept constant).
Hereinafter, it will be referred to as 5S11. ) and a connection chamber with the ground steam condenser 16, which is always maintained below atmospheric pressure.

蒸気タービンの定負荷運転時には、これらの構成要素に
より高・中圧タービン4.8のグランド部におけるター
ビンケーシング内蒸気は熱気圧力がSSI+ライン圧(
約0.3に!l / ci(+程度)よりも高いため、
ラビリンスバッキングを経てSSI+ライン15接続室
へ流れ込む。
During constant load operation of the steam turbine, these components cause the hot air pressure of the steam inside the turbine casing in the gland section of the high/intermediate pressure turbine 4.8 to reach SSI + line pressure (
About 0.3! Since it is higher than l / ci (about +),
It flows into the SSI+ line 15 connection room through the labyrinth backing.

またSSHライン15接続室の蒸気はその外側(大気側
)に位置するラビリンスバッキングを通り、グランド蒸
気復水器16接続室(常時圧は水柱にて−100#II
I+程度の負圧)に流入する。グランド蒸気復水器16
接続室は負圧のため、5SIIラインからの蒸気の他に
大気側からの空気も流入することになる。このような構
成により定負荷時における高・中圧タービン4.8から
大気への燕気鋪洩は防止される。
In addition, the steam in the SSH line 15 connection chamber passes through the labyrinth backing located on the outside (atmospheric side), and passes through the grand steam condenser 16 connection chamber (the constant pressure is -100 #II in the water column).
(negative pressure of about I+). Grand steam condenser 16
Since the connection chamber has a negative pressure, air from the atmosphere side will also flow in in addition to the steam from the 5SII line. Such a configuration prevents swallow air from leaking into the atmosphere from the high/medium pressure turbine 4.8 during constant load.

一方、低圧タービン9,1oの蒸気タービンロータグラ
ンド部、および高・中圧タービン起動時のタービングラ
ンド部においては、上述した定負荷時の高・中圧タービ
ン4,8と異なり、ケーシング内圧が復水器11と接続
されている関係上、負圧となるため、33+1ライン1
5がらの蒸気は接続室J:リラビリンスパッキングを杼
て高・中圧タービン4.8または低圧タービン9のケー
シング内に流れ込むこととなるが、一方、大気側に位置
するグランド然気復水器16接続室にも流れ込むため、
人気側から高・中圧タービン4.8または低圧タービン
9への空気混入は完全に防止される。
On the other hand, in the steam turbine rotor gland parts of the low pressure turbines 9 and 1o, and in the turbine gland parts at the time of starting the high and intermediate pressure turbines, unlike the high and intermediate pressure turbines 4 and 8 at constant load, the casing internal pressure is restored. Because it is connected to the water dispenser 11, there will be negative pressure, so 33+1 line 1
The steam from the 5 chambers flows into the casing of the high/intermediate pressure turbine 4.8 or the low pressure turbine 9 through the connection chamber J: Libirin Packing, while on the other hand, the steam flows into the casing of the high/intermediate pressure turbine 4.8 or the low pressure turbine 9. Because it also flows into the 16 connection room,
Air intrusion from the popular side into the high/intermediate pressure turbine 4.8 or the low pressure turbine 9 is completely prevented.

第4図中の破線は蒸気タービン出力(L)と、タービン
グランド部より5511ライン15への漏洩蒸気ffi
 (Ql。Jなわち高・中圧タービンからの漏洩蒸気量
と低圧タービンへの流入蒸気量の差)との関係を示1゜ 同図から明らかなように、タービン出力が約50%まで
は高・中圧タービン4.8のグランド部から5SIIラ
イン15への漏れ蒸気が少量であり、また低圧タービン
9のグランド部を通って3311ライン15の蒸気ケー
シング内に流れ込むため漏洩蒸気量は負の値を示してい
る。一方、50%出力以上においては逆に、高・中圧タ
ービン4,8からの漏洩蒸気が漸増傾向にあるのに対し
低圧タービンケーシング内への流入蒸気量は負荷によ・
らず一定となるため、正の値を示すことになる。
The broken line in Fig. 4 indicates the steam turbine output (L) and the leakage steam ffi from the turbine gland to the 5511 line 15.
(Ql.J, that is, the difference between the amount of steam leaking from the high- and intermediate-pressure turbines and the amount of steam flowing into the low-pressure turbine). A small amount of steam leaks from the gland of the high/intermediate pressure turbine 4.8 to the 5SII line 15, and also flows into the steam casing of the 3311 line 15 through the gland of the low pressure turbine 9, so the amount of leaked steam is negative. It shows the value. On the other hand, above 50% output, the leakage steam from the high and intermediate pressure turbines 4 and 8 tends to gradually increase, while the amount of steam flowing into the low pressure turbine casing varies depending on the load.
Since it remains constant, it shows a positive value.

このタービン出力による漏洩蒸気に変化に対し、グラン
ドバッキング33+1ライン15接続室を常に一定(約
0.3に!l/ Cdg)に保持する必要がある。
It is necessary to keep the ground backing 33 + 1 line 15 connection chamber constant (approximately 0.3!l/Cdg) against changes in leakage steam due to the turbine output.

すなわち、タービン出力50%以下にd3いては第4図
中の実線Q2にて示す蒸気B1を他系統より3311ラ
イン15へ供給しなければならず、またタービン出力5
0%以上においてはSSHライン15の余剰蒸気を他系
統へ逃がす必要がある。
That is, when the turbine output is below 50% d3, the steam B1 shown by the solid line Q2 in FIG. 4 must be supplied from another system to the 3311 line 15, and the turbine output 5
At 0% or higher, it is necessary to release excess steam in the SSH line 15 to other systems.

このようなSSHライン15への蒸気供給、または余剰
蒸気の逃がしを行い、SSI+ライン15の蒸気圧力を
一定に制御する装置としてグラントスデームシール調整
装置17が設けられており、また余剰蒸気逃がしライン
にはグランドスチームシール調整装置と連動する三方切
換弁18が設置されている。
A Grantsdam seal adjustment device 17 is provided as a device for supplying steam to the SSH line 15 or releasing surplus steam to keep the steam pressure in the SSI+ line 15 constant. A three-way switching valve 18 that is linked to a gland steam seal adjustment device is installed in the.

グランドスチームシール調整装置17には、第3図に示
ずJ:うに、一般的には4系統の蒸気ラインが接続され
ている。この4系統とはSSHライン15との接続ライ
ン20、主蒸気配管との接続ライン21、低温再熱蒸気
ラインに接続している補助蒸気ヘッダー22との接続ラ
イン23、および三方切換弁18との接続ライン24で
ある。
Generally, four steam lines (not shown in FIG. 3) are connected to the ground steam seal adjusting device 17. These four systems are a connection line 20 with the SSH line 15, a connection line 21 with the main steam piping, a connection line 23 with the auxiliary steam header 22 connected to the low temperature reheat steam line, and a connection line 23 with the three-way switching valve 18. This is the connection line 24.

主蒸気接続ライン21、補助熱気ヘッダー接続ライン2
31.1共にグランドスチームシール調整装置17への
蒸気供給時に使用される系統であり、三方切換弁接続ラ
イン24は余剰蒸気逃がし時に使用されるものである。
Main steam connection line 21, auxiliary hot air header connection line 2
Both lines 31.1 and 31.1 are used to supply steam to the grand steam seal adjusting device 17, and the three-way switching valve connection line 24 is used to release excess steam.

また、この三方切換弁18からの余剰蒸気は、復水器1
1への接続ライン25と、給水加熱器12への接続ライ
ン26を通してJJI出される。
In addition, surplus steam from this three-way switching valve 18 is transferred to the condenser 1
1 and a connection line 26 to the feed water heater 12.

上述した接続系統を持つグラントスデームシール調整装
置Q17J3J、び三方ti7J換弁18の制御系統図
を第5図に、グラントスデームシール調整装置弁m1度
特性図を第6図に、また制御ブロック図を第7図に各々
示す。
The control system diagram of the Grantsdam seal adjusting device Q17J3J and three-way ti7J switching valve 18 having the above-mentioned connection system is shown in FIG. 5, the Grantsdam seal regulating device valve m1 degree characteristic diagram is shown in FIG. 6, and the control block diagram are shown in Figure 7.

第5図において、SSI+ラインの蒸気圧力PSS11
はウォータボット19を介してグランドスチームシール
調整装置のベロー17aに入力される。このベロー17
8の動きはレバー17bを介してパイロット弁17cに
伝達され、このパイロット弁17Cの位置により制御油
17dを油筒ビス1−ン17eの上部室または下部室に
送り込み、油筒ピストンロッド17fを上下方向に動か
ず。この動きは直接またはカム17j′@介して高圧蒸
気弁170、補助蒸気弁17h、逃がし弁171に伝わ
り、これらを開閉する。従って、5511ライン15の
蒸気圧力P  と圧力設定値P   (約0.3SSI
I        o 3311Kg/crhJ)の偏
差が油筒ピストン17eを動かすことになる。
In Fig. 5, the steam pressure of the SSI+ line PSS11
is inputted via the waterbot 19 to the bellows 17a of the gland steam seal adjusting device. This bellow 17
8 is transmitted to the pilot valve 17c via the lever 17b, and depending on the position of the pilot valve 17C, the control oil 17d is sent into the upper or lower chamber of the oil cylinder screw 17e, causing the oil cylinder piston rod 17f to move up and down. Don't move in any direction. This movement is transmitted directly or via the cam 17j' to the high pressure steam valve 170, auxiliary steam valve 17h, and relief valve 171, opening and closing these. Therefore, the steam pressure P of 5511 line 15 and the pressure setting value P (approximately 0.3SSI
A deviation of I o 3311Kg/crhJ) moves the oil cylinder piston 17e.

この油筒ピストン17eと各々の弁の開度特性を6図に
示す。
The opening characteristics of this oil cylinder piston 17e and each valve are shown in FIG.

例えば、タービン起動時よりタービン出力50%程度で
は第11図に示したように3311ライン15の圧力P
SSI+は高・中圧タービン4.8からの漏洩蒸気が低
圧タービン9への流入蒸気よりも少ないため、圧力設定
値に対して下がり傾向となる。
For example, when the turbine output is about 50% from when the turbine is started, the pressure P in the 3311 line 15 as shown in FIG.
SSI+ tends to decrease with respect to the pressure setting value because the leakage steam from the high/intermediate pressure turbine 4.8 is smaller than the steam flowing into the low pressure turbine 9.

この補正として高圧蒸気ライン21および補助蒸気ヘッ
ダー23よりの蒸気供給が必要されるが、その後タービ
ン出力の増加にともない高・中圧タービン4.8からS
SI+ラインへの蒸気漏洩が増加するため、供給蒸気は
漸減傾向となる。
As a correction for this, steam supply from the high pressure steam line 21 and the auxiliary steam header 23 is required, but as the turbine output increases, the S
Since steam leakage to the SI+ line increases, the supplied steam tends to gradually decrease.

逆に定格出力時においては、高・中圧タービン4.8か
らの漏洩然気と低圧タービン9への流入蒸気との差が8
3115イン15の圧力を高めろ傾向となるため、高圧
蒸気弁17iおよび補助然気弁17hは全開となり、余
剰蒸気は5S11ライン15より排出されることとなる
。レバー17に1ダツシユボツト171、ピストン17
mはいずれもフィードバック機構であり、パイロン1へ
弁17Gの平衡動作すなわら、圧力偏差に対して油筒ピ
ストン17eがバランスした位置にて停止するためのも
のである。
Conversely, at rated output, the difference between the leakage air from the high/intermediate pressure turbine 4.8 and the steam flowing into the low pressure turbine 9 is 8.
Since there is a tendency to increase the pressure in the 3115-in 15, the high-pressure steam valve 17i and the auxiliary steam valve 17h are fully opened, and excess steam is discharged from the 5S11 line 15. Lever 17 has one dowel bot 171, piston 17
Both of them are feedback mechanisms, which are used to balance the valve 17G to the pylon 1, that is, to stop the oil cylinder piston 17e at a balanced position with respect to pressure deviation.

第7図は前記したグラントスデーム調整装置17および
三方切換弁18の制御ブロック図を例示するもので、グ
ランドスチームシール調整Pid逃がし弁171からの
余剰然気は三方切換弁18aまたは18bを通り、復水
2g11または給水加熱″a12のいずれかに排出され
る。この弁のり水内制御動作は、タービン定格出力運転
状態ではブラント熱効率改善のために、3311ライン
15の余剰蒸気を三方切換弁18bを経て給水加熱器1
2側へ排出するが、異常時はこの給水加熱器12へのラ
イン26が低圧タービン抽気ライン27に接続されてい
るのでそこを逆流し、タービン羽根を1員(セさせる可
能性がある。これを防止するため三方切換弁18の給水
加熱器側弁18bを仝閉させる一方、復水器側弁18a
を全開させ、その余剰蒸気を復水器へ逃がすようにして
いる。
FIG. 7 illustrates a control block diagram of the gland steam seal adjustment device 17 and the three-way switching valve 18, in which surplus air from the gland steam seal adjustment Pid relief valve 171 passes through the three-way switching valve 18a or 18b. It is discharged to either the condensate 2g11 or the feedwater heating "a12." This valve water control operation is performed by directing excess steam in the 3311 line 15 to the three-way switching valve 18b in order to improve the blunt thermal efficiency in the turbine rated output operating state. Water supply heater 1
However, in the event of an abnormality, the line 26 to the feedwater heater 12 is connected to the low-pressure turbine bleed line 27, so there is a possibility that it will flow backwards and cause the turbine blades to become damaged. To prevent this, the feed water heater side valve 18b of the three-way switching valve 18 is closed, while the condenser side valve 18a is closed.
is fully opened to allow excess steam to escape to the condenser.

三方切換弁18の弁18aまたは18bの切換動作は第
5図および第7図に示すように、グランドスチームシー
ル調整装置に設置されている空気弁28と、三方切換弁
18に接続されている電磁弁29とにより実施されでい
る。いずれの場合にも三方切換弁18の駆動装置である
空気ベローへの空気圧30の断時には復水器側弁18a
を全問させる一方、給水加熱器側弁18bを全開させ、
復水器側25への切換となる。
The switching operation of the valve 18a or 18b of the three-way switching valve 18 is performed by an air valve 28 installed in the gland steam seal adjustment device and an electromagnetic valve connected to the three-way switching valve 18, as shown in FIGS. 5 and 7. This is implemented by a valve 29. In either case, when the air pressure 30 to the air bellow, which is the driving device for the three-way switching valve 18, is cut off, the condenser side valve 18a
While asking all questions, fully open the feed water heater side valve 18b,
This will result in switching to the condenser side 25.

なお、空気圧30が断時となるのは、第6図J3よび第
7図に示すように、然気供給バイパス弁31.32の聞
(運転中の誤操作防止)時信号、給水加熱器12へのラ
イン温度高信号33、および手動信号34の入力時であ
り、電磁弁29は無励磁状態なり、弁18aを仝聞、弁
18bを全開さけ、余剰蒸気を復水器11へ逃がすこと
になる。
Note that the air pressure 30 is cut off when the natural air supply bypass valves 31 and 32 (to prevent erroneous operation during operation) signal is sent to the feed water heater 12, as shown in Fig. 6 J3 and Fig. 7. When the line temperature high signal 33 and manual signal 34 are input, the solenoid valve 29 is in a non-excited state, the valve 18a is closed, the valve 18b is fully opened, and excess steam is released to the condenser 11. .

同様に、グランドスチームシール装置の蒸気供給弁17
1または17hが開いている場合(蒸気供給弁がティッ
ク状態となる可能性がある簡)は空気弁28より三方切
換弁18への空気供給は断たれ、復水器側25への排出
どなる。
Similarly, the steam supply valve 17 of the gland steam seal device
1 or 17h is open (when the steam supply valve may become ticked), the air supply from the air valve 28 to the three-way switching valve 18 is cut off, and the air is discharged to the condenser side 25.

(発明が解決しようとする問題点) 上述した構成要素と作用の従来技術には次のような問題
点および改善点がある。
(Problems to be Solved by the Invention) The prior art with the above-mentioned components and operations has the following problems and improvements.

(1)グラントスデームシール調整装dの圧力検出機構
はSSHライン圧力を直接検出しており、5811ライ
ン時定数は配管容積に比例して人となるため、第8図の
時刻T1に示びょうに負荷i!!断時のような急激な負
荷変化を発生する場合には、熱気供給弁17G、17h
の同速度が追従できず、5S11ライン圧を規定圧以下
にし、その追従性が極端に悪い時には、大気より蒸気タ
ービン内へ空気が混入する危険性がある。
(1) The pressure detection mechanism of Grantsdam seal adjustment device d directly detects the SSH line pressure, and the 5811 line time constant is proportional to the piping volume, so it is shown at time T1 in Figure 8. Load i! ! If a sudden load change occurs such as a power outage, close the hot air supply valves 17G and 17h.
If the same speed cannot be followed and the 5S11 line pressure is set below the specified pressure, and the followability is extremely poor, there is a risk that air will enter the steam turbine from the atmosphere.

(2)三方切換弁の駆動力が空気であるため、切換信号
入力後の応答性に問題がある。例えば第8図中に示寸時
刻T1に負荷遮断が発生した場合、静特性上は時刻T2
に三方切換弁18aを全開状態より全開状態へ、また三
方切換弁18bを全開より全開へ切替えることとなるが
、これに追従できず、実際には時刻T3にてその動作を
完了することになる。この制御動作遅れは時として高温
蒸気を給水加熱器側より低圧タービン内へ逆流させ、羽
根を10偏させる危険性を残している。
(2) Since the driving force of the three-way switching valve is air, there is a problem in the responsiveness after the switching signal is input. For example, if a load shedding occurs at indicated time T1 in FIG.
The three-way switching valve 18a is switched from fully open to fully open, and the three-way switching valve 18b is switched from fully open to fully open, but this cannot be followed and the operation is actually completed at time T3. . This delay in control operation sometimes causes high-temperature steam to flow backward into the low-pressure turbine from the feedwater heater side, leaving a risk that the blades may be biased by 10 degrees.

(3)グランドスチームシール調整装置は油圧機構であ
り、一方、三方切換弁は空気作動であるため、これらの
駆動源確保のため、油管、空気管の多種配管の施行を必
要とし、これらの簡略化が望まれている。
(3) The gland steam seal adjustment device is a hydraulic mechanism, while the three-way switching valve is pneumatically operated, so in order to secure the driving source for these, it is necessary to install various piping such as oil pipes and air pipes. It is hoped that this will become a reality.

(4)グランドスチームシール調整装置の駆動力源とな
る制御油はタービン起動前に電動補助油ポンプより供給
され、また通常のタービン運転時においてはタービンロ
ータに直結される主油ポンプにより供給されるが、起動
前の電動補助油ポンプの用途はグランドスチームシール
調整装置のみである。このため、仮にグランドスチーム
シール調整装置を別なh法で駆動さUることができれば
電動補助油ポンプを起動前に四転させる必要はなく、補
機動力の削減に大きく貞献できるが、これは不可能であ
った。
(4) Control oil, which is the driving force source for the grand steam seal adjustment device, is supplied by an electric auxiliary oil pump before starting the turbine, and during normal turbine operation, it is supplied by the main oil pump directly connected to the turbine rotor. However, the only use of the electric auxiliary oil pump before startup is as a gland steam seal adjustment device. For this reason, if the gland steam seal adjustment device could be driven using a different method, there would be no need to rotate the electric auxiliary oil pump before starting it, which would greatly reduce the power required for auxiliary equipment. was impossible.

(5)三方切換弁の切換は0N−OFF動作(給水加熱
器側または復水器側のいずれか一方)となっている。仮
に途中開度制御を可能とする機能を持つならば、低負荷
時においても給水加熱器側への蒸気供給を実施でき、ひ
いてはプラント効率の改善を図ることができるが、従来
の装置ではこれが不可能であった。
(5) The switching of the three-way switching valve is ON-OFF operation (either the feed water heater side or the condenser side). If it had a function that enabled mid-way opening control, it would be possible to supply steam to the feed water heater side even during low load times, thereby improving plant efficiency, but this is not possible with conventional equipment. It was possible.

本発明は従来のグランド蒸気圧力調整装置およ ゛び三
方切換弁が持つ上述の如き照点、1なわち過渡応答時の
制御性改善、駆動力源の簡略化、タービン起動時の補機
動力削減並びにブラント効率の改善を可能とする蒸気タ
ービングランドスチームシール系統圧力調整装置を提供
することを目的とする。
The present invention addresses the above-mentioned points of conventional gland steam pressure regulators and three-way switching valves, namely, improves controllability during transient response, simplifies the driving power source, and auxiliary power when starting the turbine. It is an object of the present invention to provide a steam turbine gland steam seal system pressure regulating device that enables reduction and improvement of blunt efficiency.

(問題点を解決するための手段) 本発明は上記目的を達成するため、電動式グランド蒸気
圧力調整装Yおよび三方切換弁、電動式グランド蒸気圧
力調整装置開度要求イを号、関数発生器並びに関数発生
器への入力信号となるタービン出力、同様に関数発生器
出力信号を補正するためのSSHライン圧力検出装置と
圧力設定器、電動式三方切換弁を制御するための331
1ライン温度検出器、タービン出力を入力信号とし、給
水加熱器の入口側温度予想関数発生器並びに給水加熱器
保護インターロックを司どる給水加熱器入口側温度検出
リレー、グランド蒸気圧力調整装置間度検出回路により
構成される。
(Means for Solving the Problems) In order to achieve the above-mentioned objects, the present invention provides an electric grand steam pressure regulator Y, a three-way switching valve, an electric grand steam pressure regulator opening request number I, and a function generator. 331 for controlling the turbine output, which is also an input signal to the function generator, the SSH line pressure detection device and pressure setting device for correcting the function generator output signal, and the electric three-way switching valve.
1-line temperature detector, which uses the turbine output as an input signal, feedwater heater inlet temperature prediction function generator, feedwater heater inlet temperature detection relay that controls the feedwater heater protection interlock, and ground steam pressure regulator. Consists of a detection circuit.

上述した構成による本発明のグランド蒸気圧力調整装置
および三方切換弁の制御ブロックを第1図に示す。なお
、従来技術におけると同じものには同一符号を付し、詳
細な説明は省略する。
FIG. 1 shows a control block for the gland steam pressure regulator and three-way switching valve of the present invention having the above-described configuration. Note that the same components as in the prior art are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.

第1図において、グランド蒸気圧力調整装置の制御ブロ
ックはSSHライン圧力検出1155Q、3311ライ
ン圧力設定値(pref) 51 、蒸気タービン出力
を検出する高圧タービン初段羽根出口圧力検出器52、
グランド蒸気圧力調整装置開度要求指示用関数発生器5
3、比例演算回路54、開成要求信号を入力−4−るグ
ランド蒸気圧力調整装置の駆動装置55とから形成され
ている。また、駆動装置55はモータ55 aを制御す
る制御用インタ−ラブター55b1開度検出器55c、
駆動用ギヤ類55dJ、り構成されている。
In FIG. 1, the control blocks of the grand steam pressure regulating device include an SSH line pressure detection 1155Q, a line pressure setting value (pref) 3311 51, a high pressure turbine first stage blade outlet pressure detector 52 that detects the steam turbine output,
Grand steam pressure regulator opening request instruction function generator 5
3, a proportional calculation circuit 54, and a driving device 55 for a ground steam pressure regulating device to which an opening request signal is input. The drive device 55 also includes a control interlude 55b1 for controlling the motor 55a, an opening detector 55c,
The driving gears are composed of 55 dJ.

一方、三方切換弁制御ブロッククは5S11ラインに温
度検出2!1i60、高圧タービン初段羽根出口圧力を
入力信号とする給水加熱器12への抽気ライン温度予想
値(設定値)関数発生器61、比例演算回路54、グラ
ントスデームシール調整装冒開度指示信号を入力とし、
その信号値が低レベル状態では三方切換弁を強制的に三
方切換弁18を復水器側に切替える信号を発生する信Σ
)発生器62、および温度検出リレー33、温度予想値
(設定値)関数発生器61からの信号とSS++ライン
温度検出器60との偏差信号、信号発生器62からの信
号を入力とし、これらの信号レベルの中で低値を優先さ
せる低値優先回路63とから構成されている。
On the other hand, the three-way switching valve control block is connected to the 5S11 line for temperature detection 2!1i60, a function generator 61 for the predicted value (set value) of the extraction line temperature to the feed water heater 12 that uses the high pressure turbine first stage blade outlet pressure as an input signal, and a proportional The arithmetic circuit 54 inputs the Grand Sdam seal adjustment device opening degree instruction signal;
When the signal value is at a low level, the signal Σ generates a signal that forcibly switches the three-way switching valve 18 to the condenser side.
) generator 62, the temperature detection relay 33, the deviation signal between the signal from the temperature expected value (set value) function generator 61 and the SS++ line temperature detector 60, and the signal from the signal generator 62. It is comprised of a low value priority circuit 63 that gives priority to low values among signal levels.

(作 用) 次に、これらの各構成要素の関連性と作用を説明する。(for production) Next, the relationship and operation of each of these components will be explained.

従来技術における3311ラインの圧力制御方法は38
11ライン圧力設定値と実圧との偏差により、駆動装置
である油筒ビス(・ンを動かすことよって実施していた
が、本発明においては、グランドスチームシール調整装
置の開度はタービン第1段羽根比口圧力の関数として先
行的に決定される。
The pressure control method for the 3311 line in the prior art is 38
This was done by moving the oil cylinder screw, which is the drive device, depending on the deviation between the 11 line pressure set value and the actual pressure. determined a priori as a function of the stage vane specific opening pressure.

タービン第182羽根比口圧力はタービン出力に比例し
て上昇する特性を右しており、また、タービン出力と3
311ラインへの高・中圧タービンからの蒸気供給11
1 (+3よびSSHラインから低圧タービンへの蒸気
流入量については前記従来技術において説明したと同様
に、第4図に示す特性を有している。
The turbine 182nd blade specific pressure has a characteristic that increases in proportion to the turbine output, and also has a characteristic that it increases in proportion to the turbine output.
Steam supply from high/medium pressure turbine to 311 line 11
1 (The amount of steam flowing into the low-pressure turbine from the +3 and SSH lines has the characteristics shown in FIG. 4, as described in the prior art described above.

このため、グラントスブームシール調整装置17の開度
はタービン出力が決定されれば、先行的にその位置を求
めることが可能であり、その機能は関数発生器53によ
って実行される。
Therefore, the opening degree of the grant boom seal adjustment device 17 can be determined in advance once the turbine output is determined, and this function is performed by the function generator 53.

3311ライン圧力検出器50と、圧力設定値pref
とは、この先行的開度決定値を補正するしのであり、圧
力設定値に対してSSI+ラインの実圧が高い場合は、
先行開度信号に偏差信号を加鋒さU、逃がし弁17iを
開方向に動作させてSS++ライン実圧が降下するよう
作用する。
3311 line pressure detector 50 and pressure set value pref
This is to correct this advance opening determination value, and if the actual pressure of the SSI+ line is higher than the pressure setting value,
The deviation signal is added to the advance opening signal U, and the relief valve 17i is operated in the opening direction, thereby acting to lower the actual pressure of the SS++ line.

逆に、SSI+ラインの実圧が低い場合は、逃がし弁1
7iの全開、補助蒸気供給弁17hおよび高圧蒸気供給
弁17qの全開方向動作により、5S11ラインに圧ツ
ノが回復するよう作用する。
Conversely, if the actual pressure of the SSI+ line is low, release valve 1
7i and fully open the auxiliary steam supply valve 17h and high pressure steam supply valve 17q, the pressure horn is restored to the 5S11 line.

グランドスチームシール調整装置55の駆!FJJ装匠
は、開度指令信号55eを入力信号とし、パルス信号発
生器55b1このパルス信号を受信してギヤウオーム等
を駆動させる駆動モータ55a1この駆動モータの出力
信号すなわち、グランドスチームシール調整装置55の
位置を検出する開度検出器55cから構成されており、
開度指令信D55eに対して開度検出器55cからの実
開度信号55fがフィードバック回路を形成し、その偏
差がパルス信号発生器55bの入力信号となっている。
The power of the grand steam seal adjustment device 55! FJJ Sosho uses the opening command signal 55e as an input signal, and the pulse signal generator 55b1 receives this pulse signal to drive the gear worm etc. The drive motor 55a1 outputs the output signal of this drive motor, that is, the ground steam seal adjustment device 55. It is composed of an opening degree detector 55c that detects the position,
An actual opening signal 55f from the opening detector 55c forms a feedback circuit with respect to the opening command signal D55e, and the deviation thereof serves as an input signal to the pulse signal generator 55b.

 一方、三方切換弁18の開度指令信号55aはタービ
ンの第1段羽根出ロ圧力52を入力とする抽気ライン温
度予想値発生器61から出力される。
On the other hand, the opening degree command signal 55a of the three-way switching valve 18 is output from the extraction line temperature expected value generator 61 which receives the first stage blade outlet pressure 52 of the turbine as an input.

タービンの第1段出ロ圧力52がタービンの出力を代表
することは前記した通りであるが、タービン出力に関連
する低圧タービン抽気ライン温度も、出力が決定されれ
ば、プラント熱81りにより容易に予想できるものであ
る。
As mentioned above, the first stage outlet pressure 52 of the turbine represents the output of the turbine, but once the output is determined, the low pressure turbine bleed line temperature related to the turbine output can be easily determined based on the plant heat 81. This can be expected.

関数発生器61からの温度予想値、つまり温度設定値6
1aはSSHライン温度検出器60からの温度信号と比
較され、その偏差信号を三方切換弁18の駆iJJ装胃
55に与える。この駆動装置は前記したグラントスデー
ムシール調整装置の駆動装置と同一のもが成g索と機能
を有しているので、それらと同一の符号を付しである。
Temperature expected value from function generator 61, that is, temperature set value 6
1a is compared with the temperature signal from the SSH line temperature detector 60, and provides the deviation signal to the iJJ inlet 55 of the three-way switching valve 18. This drive device has the same functions as the drive device of the above-mentioned Grantsdam seal adjustment device, so it is designated by the same reference numerals.

低値優先回路63は、抽気ライン温度異常時、またはグ
ラントスデームシール調整装置への開度要求信号が三方
切換弁18を完全に復水器側へ逃がすレベルまで到達し
た時、温度偏差信号により形成される開度要求信号に優
先させ、三方切換弁18を制御するものであり、いずれ
の場合においCも三方リノ換弁18の復水器側弁18a
を全開、給水加熱器側弁18bを仝閉させる。
The low value priority circuit 63 is activated by a temperature deviation signal when the bleed air line temperature is abnormal or when the opening request signal to the Grant Sdam seal adjustment device reaches a level that causes the three-way switching valve 18 to completely escape to the condenser side. It controls the three-way switching valve 18 by giving priority to the opening request signal that is formed, and in both cases, C also controls the condenser side valve 18a of the three-way switching valve 18.
is fully opened, and the feed water heater side valve 18b is closed.

(実施例) 第2図中の一息鎖線は本発明によるグラントスデームシ
ール調整装置、a′3よび三方切換弁を用いた場合のタ
ービン運転時にJ3ける各々の要素の挙動を示1(従来
技術にあける挙動は第8図で説明した通りであり、第2
図においては実線にて示しである)。
(Example) The dash-dash line in FIG. 2 shows the behavior of each element in J3 during turbine operation when the Grantsdam seal adjusting device according to the present invention, a'3 and the three-way switching valve are used. The behavior of opening in the second direction is as explained in Figure 8, and
In the figure, it is indicated by a solid line).

タービン起動時における出力りの増加が比較的緩慢な過
程においては、グラントスデームシール調整¥il’?
に関連する3311ラインの圧力(P   ”)、高圧
蒸気弁17Q1高圧熱気補助弁17h、おにび逃がし弁
17iの挙動も従来技術と同−r:ある。
In a process where the increase in output is relatively slow at the time of turbine startup, it is necessary to adjust the grant seal.
The behavior of the pressure (P'') in the 3311 line, the high pressure steam valve 17Q1, the high pressure hot air auxiliary valve 17h, and the rice relief valve 17i is also the same as in the prior art.

しかしながら、三方切換弁18の弁18a、18bは時
刻T。においてずでに制御211状態となっている。こ
のため、時刻T1において、従来技術では始めに復水器
側弁18aが全開動作に入り、時刻T2にて全開、給水
加熱器側弁18bは全開どなるのに対して、本発明によ
れば、時刻T1にJ3いてすでに復水器弁18aは全開
に近く、また給水加熱側弁18bは全開近くとなってい
る。このため、時刻T1より12間においては、給水加
熱器側へ余剰蒸気を供給することが可能となり、従って
プラン1−熱効率の改善に結びついている。
However, the valves 18a and 18b of the three-way switching valve 18 are at time T. It is already in the control 211 state. For this reason, at time T1, in the conventional technology, the condenser side valve 18a first enters a fully open operation, and at time T2, it is fully opened, and the feed water heater side valve 18b is fully opened, whereas according to the present invention, At time T1, J3, the condenser valve 18a is already close to fully open, and the feed water heating side valve 18b is already close to fully open. Therefore, during the period from time T1 to 12, surplus steam can be supplied to the feed water heater side, which leads to Plan 1 - improvement in thermal efficiency.

この切換弁途中開度制御は、第7図に示す高圧蒸気バイ
パス弁31、補助蒸気バイパス弁32の開時にも成立す
る。従来技術においては一義的に三方切換弁18を復水
器側を全開としCいたが、本発明に53いては、あくま
でも基準温度に対する実温度制御となるため、これらの
弁は常に給水加熱器側にて許容できる最大蒸気量を確保
J“るJ:う、その開度を決定し、ブラント熱効率の改
とを渠Jことになる。
This switching valve mid-opening control is also established when the high pressure steam bypass valve 31 and the auxiliary steam bypass valve 32 shown in FIG. 7 are opened. In the prior art, the three-way switching valve 18 was set to fully open on the condenser side, but in the present invention, since the actual temperature is controlled with respect to the reference temperature, these valves are always opened on the feed water heater side. To ensure the maximum allowable amount of steam in the drain, determine its opening and improve the blunt thermal efficiency.

また、時刻T3において、負荷遮断が発生したとづると
、従来技術においては圧力検出装置、グランドスチーム
シール調゛だ装置の遅れがあるため、時刻T にて始め
て制御動作を開始し、時刻T5にて動作を完了さけるこ
ととなるが、この間、3311ライン圧力PSSI+は
一定値を保持できず、かなりの/、F力低五を眉き、ま
た、整定1°るまで長時間を要ザることとなる。
Furthermore, when a load shedding occurs at time T3, in the conventional technology, the control operation is started at time T, and at time T5, because there is a delay in the pressure detection device and the gland steam seal adjustment device. However, during this time, the 3311 line pressure PSSI+ cannot be maintained at a constant value, and the F force will be considerably low, and it will take a long time to settle to 1°. becomes.

三方切換弁は、静特性上は時刻T6において、切換動作
を開始リベきであるが、空気作動型であるため、制御動
作に遅れを生じ、時刻TIにて始めて切換動作を開始す
る。時刻16〜17間においては、高温蒸気が給水加熱
器側に流入する可能性を残している。
In terms of static characteristics, the three-way switching valve should start the switching operation at time T6, but since it is an air-operated type, there is a delay in the control operation, and the switching operation does not start until time TI. Between times 16 and 17, there remains a possibility that high-temperature steam may flow into the feed water heater side.

これに対し、本発明によれば、負荷遮断時におけるグラ
ンドスチームシール調整装置には、タービン第1段羽根
出ロ圧力検出器からの弁位置制御信号が先行的に入力さ
れるため、制御動作上の遅れを発生することなく、閉方
向(逃がし弁を全開、高圧蒸気弁と補助S気弁を全開)
動作を開始づる。
On the other hand, according to the present invention, the valve position control signal from the turbine first stage blade outflow pressure detector is input in advance to the gland steam seal adjustment device at the time of load cutoff, so that the control operation is in the closing direction (relief valve fully open, high pressure steam valve and auxiliary S air valve fully open) without any delay.
Start the action.

このため、SSI+ラインの圧力降下も少なく、はぼ一
定値に保持することが可能となる。
Therefore, the pressure drop in the SSI+ line is small, and it is possible to maintain the pressure at a nearly constant value.

また、三方切換弁18の切換動作も電気的に行なわれ、
グランドスチームシール調整装置と同様にタービン初段
出口圧力の急降下に伴う温度絶対値を低下させると共に
、給水加熱器側より復水器側へ強制的に切替わるので動
作近れは発生せず、′R蒸器保護上望ましい結果となる
Further, the switching operation of the three-way switching valve 18 is also performed electrically,
Similar to the ground steam seal adjustment device, it reduces the absolute temperature value associated with a sudden drop in the turbine first stage outlet pressure, and also forcibly switches from the feed water heater side to the condenser side, so there is no near-operation, and 'R This is a desirable result in terms of steam protection.

本発明の装「7においてはこの他に、駆動方法を油圧ま
たは空気駆動方式より電気式に変更したことにJ:す、
油管や空気管を削除でき、設備上の簡易化並びにタービ
ン起動時の補機動力の削減も可能となる。
In addition to this, in the system 7 of the present invention, the drive method is changed from hydraulic or air drive to electric.
Oil pipes and air pipes can be eliminated, making it possible to simplify equipment and reduce auxiliary power when starting the turbine.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上述べたように、本発明によれば、従来技術の問題点
、改善点を解決でき、簡単な装置により、応答性に優れ
、しかも、プラント運用時における効率向上、補機動力
の削減が可能な蒸気タービングランドスチームシール系
統圧力調整装置を提供することが可能となる。
As described above, according to the present invention, problems and improvements in the conventional technology can be solved, and a simple device has excellent responsiveness, and moreover, it is possible to improve efficiency during plant operation and reduce auxiliary machine power. It becomes possible to provide a steam turbine grand steam seal system pressure regulating device.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第1図は、本発明装置の制御プロ、ツク図、第2図は本
発明と従来技術とによるグランドスチームシール調整装
置および三方切換弁の挙動説明図、第3図は一般的な蒸
気タービングランドスチームシールの系統図、第4図は
タービン出力とSSI+ラインへの蒸気供給と逃がし量
の関係を表わす特性図、第5図は従来技術によるグラン
ドスチームシール調整装置および三方切換弁の制DI+
系統図、第6図はグランドスチームシール装置の弁開度
特性図、第7図は従来技術によるグランドスチームシー
ル調整装置と三方切換弁の制御ブロック図、り18図は
従来技術にJ:るグランドスチームシール調整装置およ
び三方切換弁の挙動説明図である。 1・・・ボイラ、2.3,6.7・・・主要蒸気弁、4
・・・高圧タービン、5・・・再熱器、8・・・中圧タ
ービン、9.10・・・低圧タービン、11・・・復水
器、12・・・給水加熱器、13・・・給水ポンプ、1
4・・・蒸気タービンロータ、15・・・スチームシー
ルヘッダー(SS11 ’) 、16・・・グランド蒸
気復水器、17・・・グランドスチームシール調整装置
、18・・・三方切換弁、19・・・ウォータスポット
、20・・・5S11接続ライン、21・・・主蒸気管
接続ライン、22・・・補助熱気ヘッダー、23゛・・
・補助蒸気ヘッダー接続ライン、24・・・三方#JJ
換弁接続ライン、25・・・復水器接続ライン、26・
・・給水加熱器接続ライン、27・・・低圧タービン抽
気ライン、28・・・空気弁、29・・・電磁弁、30
・・・空気圧、31.32・・・バイパス弁、33・・
・温度スイッチ、50・・・3311ライン圧力検出器
、51・・・圧力設定器、52・・・タービン第1段出
ロ圧力検出器、53・・・関数発生器、54・・・比例
演p回路、55・・・駆動装置、60・・・SSMライ
ン渇瓜検出器、61・・・抽気ライン温度予想値関数発
生器、62・・・信弓発生器、63・・・低値優先回路
。 出願人代理人  佐 藤  −雄 某 l 臼 甚 2 図 第6図  ″ 某 7 図
Fig. 1 is a diagram showing the control system of the present invention, Fig. 2 is an explanatory diagram of the behavior of the gland steam seal adjusting device and three-way switching valve according to the present invention and the prior art, and Fig. 3 is a typical steam turbine gland. Steam seal system diagram; Figure 4 is a characteristic diagram showing the relationship between turbine output, steam supply to the SSI+ line, and release amount; Figure 5 is a conventional grand steam seal adjustment device and three-way switching valve control DI+
System diagram, Fig. 6 is a valve opening characteristic diagram of the gland steam seal device, Fig. 7 is a control block diagram of the gland steam seal adjusting device and three-way switching valve according to the conventional technology, and Fig. 18 is a diagram of the gland according to the conventional technology. It is a behavior explanatory diagram of a steam seal adjustment device and a three-way switching valve. 1... Boiler, 2.3, 6.7... Main steam valve, 4
... High pressure turbine, 5... Reheater, 8... Intermediate pressure turbine, 9.10... Low pressure turbine, 11... Condenser, 12... Feed water heater, 13...・Water pump, 1
4... Steam turbine rotor, 15... Steam seal header (SS11'), 16... Grand steam condenser, 17... Grand steam seal adjustment device, 18... Three-way switching valve, 19... ...Water spot, 20...5S11 connection line, 21...Main steam pipe connection line, 22...Auxiliary hot air header, 23゛...
・Auxiliary steam header connection line, 24...three-way #JJ
Replacement valve connection line, 25...Condenser connection line, 26.
... Feed water heater connection line, 27 ... Low pressure turbine extraction line, 28 ... Air valve, 29 ... Solenoid valve, 30
...Air pressure, 31.32...Bypass valve, 33...
・Temperature switch, 50... 3311 line pressure detector, 51... Pressure setting device, 52... Turbine first stage output pressure detector, 53... Function generator, 54... Proportional operation p circuit, 55... Drive device, 60... SSM line depletion detector, 61... Bleed air line temperature expected value function generator, 62... Shinyuki generator, 63... Low value priority circuit. Applicant's agent Mr. Yu Sato l Usjin 2 Figure 6 '' Figure 7

Claims (1)

【特許請求の範囲】 1 蒸気タービングランドスチームシール系統の蒸気圧
力を一定制御する圧力調整装置において、タービン出力
を入力信号とし、圧力調整装置開度要求指示を出力信号
とする関数発生器と、前記開度要求指示信号を、グラン
ドスチームシール系統実圧と圧力設定値との偏差信号に
より補正する開度要求指示信号補正関数発生器と、前記
開度要求指示信号を入力し、圧力調整装置を作動させる
電動式駆動装置と、タービン出力を入力信号とし、低圧
タービン抽気ラインの温度予想値を計算し、温度設定値
とする関数発生器と、グランドスチームシール系統蒸気
温度検出器の出力信号と前記温度設定値とにより温度偏
差信号を発生させ、前記圧力調整装置の蒸気系統に連通
する三方切換弁に開度要求信号を与えて作動させる電動
式駆動装置を有することを特徴とする蒸気タービングラ
ンドスチームシール系統圧力調整装置。 2 三方切換弁において、開度要求指示信号経路に低値
優先回路を設け、低圧タービン抽気ラインの予想温度と
スチームシール系統温度との偏差信号を低圧タービン抽
気ライン温度検出リレー信号と、グランドスチームシー
ル圧力調整装置開度要求信号により左右される三方切換
弁開度要求信号を入力させ、三方切換弁を低値信号によ
り連結制御させることを特徴とする特許請求の範囲第1
項記載の蒸気タービングランドスチームシール系統圧力
調整装置。
[Scope of Claims] 1. A pressure regulator that constantly controls the steam pressure of a steam turbine grand steam seal system, comprising: a function generator that uses a turbine output as an input signal and uses a pressure regulator opening request instruction as an output signal; an opening request instruction signal correction function generator that corrects the opening request instruction signal using a deviation signal between the ground steam seal system actual pressure and the pressure setting value; and an opening request signal correction function generator that inputs the opening request instruction signal to operate a pressure regulator. a function generator that takes the turbine output as an input signal and calculates the expected temperature value of the low-pressure turbine bleed air line and uses it as a temperature set value; and an output signal of the grand steam seal system steam temperature detector and the temperature A steam turbine grand steam seal characterized by having an electric drive device that generates a temperature deviation signal based on a set value and operates a three-way switching valve communicating with a steam system of the pressure regulating device by giving an opening request signal. System pressure regulator. 2 In the three-way switching valve, a low value priority circuit is provided in the opening request instruction signal path, and the deviation signal between the expected temperature of the low pressure turbine bleed air line and the steam seal system temperature is used as the low pressure turbine bleed line temperature detection relay signal and the ground steam seal. Claim 1: A three-way switching valve opening request signal that is influenced by a pressure regulator opening request signal is input, and the three-way switching valve is connected and controlled by a low value signal.
Steam turbine gland steam seal system pressure regulating device as described in .
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