JPS62189312A - エンジンの副燃焼室 - Google Patents
エンジンの副燃焼室Info
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- JPS62189312A JPS62189312A JP61029498A JP2949886A JPS62189312A JP S62189312 A JPS62189312 A JP S62189312A JP 61029498 A JP61029498 A JP 61029498A JP 2949886 A JP2949886 A JP 2949886A JP S62189312 A JPS62189312 A JP S62189312A
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Links
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は主としてディーゼルエンジンに設けられる副燃
焼室、特にセラミック製副室構成部材の外周囲に金属製
筒体を嵌合してなるnj燃焼至に関する。
焼室、特にセラミック製副室構成部材の外周囲に金属製
筒体を嵌合してなるnj燃焼至に関する。
(従 来 技 術)
ディーゼルエンジンにおいては、主燃焼室に加えて渦流
室や予燃焼室等の副燃焼室がシリンダヘッドに設けられ
るが、この副燃焼!内は著しく高温の燃焼ガスに曝され
ると共に、良好な燃焼性を得るためには至内を高温に保
持する必要があり、そこで、この副燃焼室を耐熱性及び
断熱性に優れたセラミック材で形成することが試みられ
ている。
室や予燃焼室等の副燃焼室がシリンダヘッドに設けられ
るが、この副燃焼!内は著しく高温の燃焼ガスに曝され
ると共に、良好な燃焼性を得るためには至内を高温に保
持する必要があり、そこで、この副燃焼室を耐熱性及び
断熱性に優れたセラミック材で形成することが試みられ
ている。
その場合に、該セラミック材は強度やシリンダヘッドへ
の取付性に欠けるので、例えば実開昭58−17511
8号公報に示されているように、上下に分割された一対
のセラミック製副室構成部材を金属製の筒体内に嵌合保
持させるのが通例である。
の取付性に欠けるので、例えば実開昭58−17511
8号公報に示されているように、上下に分割された一対
のセラミック製副室構成部材を金属製の筒体内に嵌合保
持させるのが通例である。
然してこの金V4製筒体の材料としては、所要の耐熱性
と良好な加工性等を具備すると共に、エンジン運転時に
おける温度上昇時にもセラミック材に対する保持性が維
持されるように低熱膨張係数材料で市ることが必要であ
り、そこで、このような条件を満足するものとして、従
来、5UH3や5US403等のマルテンサイト系耐熱
鋼の使用が検問きれて来たく実公昭58−51371号
公報によれば5US430の使用が示されている)。
と良好な加工性等を具備すると共に、エンジン運転時に
おける温度上昇時にもセラミック材に対する保持性が維
持されるように低熱膨張係数材料で市ることが必要であ
り、そこで、このような条件を満足するものとして、従
来、5UH3や5US403等のマルテンサイト系耐熱
鋼の使用が検問きれて来たく実公昭58−51371号
公報によれば5US430の使用が示されている)。
しかし、この筒体が高温時にもセラミック材を十分な拘
束力で確実に保持し、しかも長期間にわたってその保持
性が維持されるためには上記のように熱膨張係数が小さ
いだけでは不十分で、焼きはめ性に優れていること、即
ち焼きばめによってセラミック材に対する締付力に対応
する十分な引張応力が冑られることや、該筒体自体の熱
間での強度が十分であること等が必要であり、更に燃焼
ガスによって酸化されることがないように耐酸化性にも
優れている必要がある。然るに、上記SU]」3や5U
S403等の材料はこれらの点で必ずしも満足すべきも
のではなく、実験によれば、エンジン運転中に筒体とセ
ラミック材との間に隙間が生じて、上下一対のセラミッ
ク材の合せ面における破損や、この合せ面からの燃焼ガ
スの漏出等の不具合が5R,ターし、また筒体自体二も
クランクが光生りる等の不具合が認められた。
束力で確実に保持し、しかも長期間にわたってその保持
性が維持されるためには上記のように熱膨張係数が小さ
いだけでは不十分で、焼きはめ性に優れていること、即
ち焼きばめによってセラミック材に対する締付力に対応
する十分な引張応力が冑られることや、該筒体自体の熱
間での強度が十分であること等が必要であり、更に燃焼
ガスによって酸化されることがないように耐酸化性にも
優れている必要がある。然るに、上記SU]」3や5U
S403等の材料はこれらの点で必ずしも満足すべきも
のではなく、実験によれば、エンジン運転中に筒体とセ
ラミック材との間に隙間が生じて、上下一対のセラミッ
ク材の合せ面における破損や、この合せ面からの燃焼ガ
スの漏出等の不具合が5R,ターし、また筒体自体二も
クランクが光生りる等の不具合が認められた。
(発 明 の l] 的)
本発明はセラミック製副室構成部材を金属製筒体内に嵌
合保持させてなるエンジンの副燃焼室に関づる上記のよ
うな実情に対処するもので、上記筒体の材料として、熱
膨張係数が小さく且つ白4熱性や加工性に優れているだ
けでなく、焼きばめ性、熱間強度、耐酸化性等にも優れ
た月利を実現し、これにより長期の使用にあっても該筒
体のセラミック材に対づる良好な保持性が維持されるよ
うにして、セラミック材の損傷や燃焼ガスの漏出等を防
止づると共に、該筒体自体におけるクラックの発生や破
損等をも防止することを目的とする。
合保持させてなるエンジンの副燃焼室に関づる上記のよ
うな実情に対処するもので、上記筒体の材料として、熱
膨張係数が小さく且つ白4熱性や加工性に優れているだ
けでなく、焼きばめ性、熱間強度、耐酸化性等にも優れ
た月利を実現し、これにより長期の使用にあっても該筒
体のセラミック材に対づる良好な保持性が維持されるよ
うにして、セラミック材の損傷や燃焼ガスの漏出等を防
止づると共に、該筒体自体におけるクラックの発生や破
損等をも防止することを目的とする。
(発 明 の 構 成)
即ち、本発明はセラミック製副室構成部材の外周囲に金
属製筒体を焼さばめしでなるエンジンの副燃焼室におい
て、上記筒体の材料の組成を、車1i11[−10,1
3〜0.20%のC<m累)、!:、0.30〜0.7
0%のSi (ケイ素)と、0゜50〜1.00%の
Mn (?ンガン)と、10゜50〜12.50%の
cr <クロム)と、0.60〜1.00%のMo
(モリブデン)と、0.10〜0.30%の■(バナ
ジウム)と、0.15〜0.35%のNb にオブ)
と、0.02〜0゜05%の8(ホウ素)と、残部を実
質的に占めるFe (鉄)とで構成し、且つこの材料
の組織を焼入れ及び焼戻し処理によりソルバイト組織と
したことを特徴とする。
属製筒体を焼さばめしでなるエンジンの副燃焼室におい
て、上記筒体の材料の組成を、車1i11[−10,1
3〜0.20%のC<m累)、!:、0.30〜0.7
0%のSi (ケイ素)と、0゜50〜1.00%の
Mn (?ンガン)と、10゜50〜12.50%の
cr <クロム)と、0.60〜1.00%のMo
(モリブデン)と、0.10〜0.30%の■(バナ
ジウム)と、0.15〜0.35%のNb にオブ)
と、0.02〜0゜05%の8(ホウ素)と、残部を実
質的に占めるFe (鉄)とで構成し、且つこの材料
の組織を焼入れ及び焼戻し処理によりソルバイト組織と
したことを特徴とする。
上記組成は基本的にはマルテンサイト系耐熱鋼を構成す
るもので、上記各比率の成分は、夫々法のような働きを
有する。
るもので、上記各比率の成分は、夫々法のような働きを
有する。
即ち、0.13〜0.20%のCは合金元素としてのM
oとの共存において、1000〜1250℃の温度によ
る焼入れにより均一なオーステナイト相を形成するのに
必要且つ十分な聞であって、この聞より多くなると炭化
物の析出が著しくなってクリープ強度を低下させること
になる。
oとの共存において、1000〜1250℃の温度によ
る焼入れにより均一なオーステナイト相を形成するのに
必要且つ十分な聞であって、この聞より多くなると炭化
物の析出が著しくなってクリープ強度を低下させること
になる。
0.30〜0.70%のSi と、0.50〜1゜00
%のMnとは脱酸剤として必要且つ十分な徂である。
%のMnとは脱酸剤として必要且つ十分な徂である。
10.50〜12.50%のcrは、耐熱性を向上させ
るもので、これより少いと耐熱性が不十分となり、また
多過ぎると1000〜1300℃付近におけるオーステ
ナイト領域が狭くなり、クリープ強度が低下する。
るもので、これより少いと耐熱性が不十分となり、また
多過ぎると1000〜1300℃付近におけるオーステ
ナイト領域が狭くなり、クリープ強度が低下する。
0.60〜1.00%のMoは、焼鈍によって2次効実
現象を強化し、熱間でのクリープ強度を高める。
現象を強化し、熱間でのクリープ強度を高める。
そして、これらの基本的組成に加えられる0゜10に0
.30%の■と、0.15〜0.35%のNbとは、上
記Moと同様に焼鈍によって2次効実現象を強化して熱
間でのクリープ強度を向」−させると共に、特に■は結
晶粒を微細化させて耐熱性を一周向上させ、またNbは
耐酸化性を向上させる。
.30%の■と、0.15〜0.35%のNbとは、上
記Moと同様に焼鈍によって2次効実現象を強化して熱
間でのクリープ強度を向」−させると共に、特に■は結
晶粒を微細化させて耐熱性を一周向上させ、またNbは
耐酸化性を向上させる。
また、0.02〜0.05%のBは、熱間強度、特にク
リープ強度を茗しく向上さゼる。
リープ強度を茗しく向上さゼる。
そして、更に以上のような組成の材料でなる筒体をセラ
ミック製副室構成部材に焼きばめ嵌合寸る前における焼
入れ及び焼き戻し処理により、組織がマルテンサイト系
組織からソルバイト組織に変化され、該金属製筒体の引
張強度及び靭性が向上する。
ミック製副室構成部材に焼きばめ嵌合寸る前における焼
入れ及び焼き戻し処理により、組織がマルテンサイト系
組織からソルバイト組織に変化され、該金属製筒体の引
張強度及び靭性が向上する。
(発 明 の 効 果)
以上のように本発明によれば、セラミック製副室構成部
材の外周囲に焼きばめ嵌合される金属製筒体の材料とし
て、低熱膨張係数を有し且つ耐熱性や加工性に優れてい
ると共に、焼きはめ性に優れて上記副室構成部材に対す
る所要な締付力が随時され、しかも該筒体自体としての
熱間強度及び耐酸化性等に優れた材料が実現されること
になる。
材の外周囲に焼きばめ嵌合される金属製筒体の材料とし
て、低熱膨張係数を有し且つ耐熱性や加工性に優れてい
ると共に、焼きはめ性に優れて上記副室構成部材に対す
る所要な締付力が随時され、しかも該筒体自体としての
熱間強度及び耐酸化性等に優れた材料が実現されること
になる。
これにより、セラミック製側室構成部材の外周囲に金属
製筒体を嵌合してなるエンジンの副燃焼室として、長期
間の使用にあってもセラミック製副室構成部材が良好に
保持されて該部材の破損や合せ面からの燃焼ガスの漏出
がなく、また固体にお【ノるクラックの発生や酸化によ
る劣化等のない副燃焼室が得られることになる。
製筒体を嵌合してなるエンジンの副燃焼室として、長期
間の使用にあってもセラミック製副室構成部材が良好に
保持されて該部材の破損や合せ面からの燃焼ガスの漏出
がなく、また固体にお【ノるクラックの発生や酸化によ
る劣化等のない副燃焼室が得られることになる。
(実 施 例)
以下、本弁明の実施例を図面に基づいて説明づる。
第1図に示すJ、うに、ディーゼルエンジンの副燃焼T
1は主燃焼雫2の上面を形成するシリングヘッド3内に
該主燃焼室2に対して偏心させて設けられている。この
副燃焼室1は、いずれも例えばSi3N4 (ブッ化ケ
イ素)等のけラミック材で形成された上部部材4と下部
部材5とでなり且つ内部が略球状の副室6とされたu?
)ミック製副室構成部材7と、該部材7の外周囲に嵌合
された金属製筒体8とでなり、両者が一体化された状態
で上記シリンダヘッド3に設けられた取付凹部3a内に
嵌合されている。そして、副室構成部材7の下部部材5
に副室6と主燃焼室2とを連通さぜる噴口5aが形成さ
れていると共に、下部部材4にはグロープラグ挿入孔4
a及び燃わtl@躬孔41)が設けられ、シリンダヘッ
ド3に狭義されたグロープラグ9の先端が上記挿入孔4
aから副室6内に突入され、また同じくシリンダヘッド
3に菰ルされた燃料噴射ノズル10の先端が上記噴射孔
4bを介して副室6内に臨んでいる。また、上記金H製
筒体8の下端部には鍔部8aが形成され、該鍔部8aが
上記取付凹部3aの下端部に圧入されていると共に、そ
の上方における筒体8の外周面と凹部3aの内周面との
間は断熱空間11とされている。
1は主燃焼雫2の上面を形成するシリングヘッド3内に
該主燃焼室2に対して偏心させて設けられている。この
副燃焼室1は、いずれも例えばSi3N4 (ブッ化ケ
イ素)等のけラミック材で形成された上部部材4と下部
部材5とでなり且つ内部が略球状の副室6とされたu?
)ミック製副室構成部材7と、該部材7の外周囲に嵌合
された金属製筒体8とでなり、両者が一体化された状態
で上記シリンダヘッド3に設けられた取付凹部3a内に
嵌合されている。そして、副室構成部材7の下部部材5
に副室6と主燃焼室2とを連通さぜる噴口5aが形成さ
れていると共に、下部部材4にはグロープラグ挿入孔4
a及び燃わtl@躬孔41)が設けられ、シリンダヘッ
ド3に狭義されたグロープラグ9の先端が上記挿入孔4
aから副室6内に突入され、また同じくシリンダヘッド
3に菰ルされた燃料噴射ノズル10の先端が上記噴射孔
4bを介して副室6内に臨んでいる。また、上記金H製
筒体8の下端部には鍔部8aが形成され、該鍔部8aが
上記取付凹部3aの下端部に圧入されていると共に、そ
の上方における筒体8の外周面と凹部3aの内周面との
間は断熱空間11とされている。
然して、上記金属!11筒体8は焼きばめによってセラ
ミック製副室構成部材7の外周囲に嵌合されているが、
エンジン運転中において副室6内やシリンダヘッド3が
高温の状態となった場合にも焼きはめ効果が相持されて
副室構成部材7に対する良好な保持性が得られ、且つこ
の保持性が長期間にわたって相持される必要がある。
ミック製副室構成部材7の外周囲に嵌合されているが、
エンジン運転中において副室6内やシリンダヘッド3が
高温の状態となった場合にも焼きはめ効果が相持されて
副室構成部材7に対する良好な保持性が得られ、且つこ
の保持性が長期間にわたって相持される必要がある。
そこで、この実施例においては、上記の如ぎ要求を満足
する筒体8の材料として、次のような組成の材料が用い
られている。
する筒体8の材料として、次のような組成の材料が用い
られている。
即ち、この筒体8の材料は、重量化で、0.14%のC
と、0.43%のSiと、0.66%の1ylnと、0
.024%のPと、0.002%のSと、11.03%
のCrと、0.64%のMoと、更にこれに加えて、0
.17%のVと、0.18%のNbと、0.022%の
Bと、残部を実質的に占めるFeとを組成とする(第1
表参照)。
と、0.43%のSiと、0.66%の1ylnと、0
.024%のPと、0.002%のSと、11.03%
のCrと、0.64%のMoと、更にこれに加えて、0
.17%のVと、0.18%のNbと、0.022%の
Bと、残部を実質的に占めるFeとを組成とする(第1
表参照)。
この組成は基本的にはマルテンサイト系組織鋼の組成で
あって、低熱膨張係数を有すると共に、耐熱性や加工性
に優れた性質を有するが、更に、0.17%のを含有す
ることにJ、り結晶粒が微細化されて耐熱性が向上され
、また、0.18%のNbを含有することにより耐酸化
性が向上され、更に、0.022%のBを含有すること
により熱間強度が向上されている。
あって、低熱膨張係数を有すると共に、耐熱性や加工性
に優れた性質を有するが、更に、0.17%のを含有す
ることにJ、り結晶粒が微細化されて耐熱性が向上され
、また、0.18%のNbを含有することにより耐酸化
性が向上され、更に、0.022%のBを含有すること
により熱間強度が向上されている。
そして、該筒体8は、1100℃、60分の加熱の後、
油冷を行う焼入れ処理を行った上で、090℃、3時間
の加熱後、空冷を行う焼戻し処理にJ:す゛、組織がマ
ルテンサイト系組織からソルバイト組織に変化され、そ
の後600・〜850℃の加熱下で上記01空構成部材
7の外周囲に焼きばめ嵌合される。これにより筒体8は
収縮し、副室構成部材7に対する所要の拘束力が狩られ
ることになる。
油冷を行う焼入れ処理を行った上で、090℃、3時間
の加熱後、空冷を行う焼戻し処理にJ:す゛、組織がマ
ルテンサイト系組織からソルバイト組織に変化され、そ
の後600・〜850℃の加熱下で上記01空構成部材
7の外周囲に焼きばめ嵌合される。これにより筒体8は
収縮し、副室構成部材7に対する所要の拘束力が狩られ
ることになる。
以上のようにして、金屈製鈴体8の熱間での長期使用に
よる酸化による劣化や熱間強度が不十分なことによるク
ラックの発生や破損等が防止されると共に、セラミック
製副室構成部月7が確実に保持されて上部部材4と下部
部材5との合せ面等にd′3ける破損や該合ゼ面からの
燃焼ガスの漏出等の不具合が解消されることになる。
よる酸化による劣化や熱間強度が不十分なことによるク
ラックの発生や破損等が防止されると共に、セラミック
製副室構成部月7が確実に保持されて上部部材4と下部
部材5との合せ面等にd′3ける破損や該合ゼ面からの
燃焼ガスの漏出等の不具合が解消されることになる。
尚、この実施例に係る上記組成の材料の熱膨張係数、熱
間強度及び耐酸化性について、他のマルテンリイト系耐
熱鋼である5UH3(、比較例■)及び5US403
(比較例■)と共に確認実験を行い、またこれらの材料
でなる筒体とセラミツク製6シl至構成部材とでなる副
燃焼室を実際にエンジンに装備して、焼きばめ性及び該
副燃焼室の状況の確認実験を行ったので、これらの結果
を以下に説明する。
間強度及び耐酸化性について、他のマルテンリイト系耐
熱鋼である5UH3(、比較例■)及び5US403
(比較例■)と共に確認実験を行い、またこれらの材料
でなる筒体とセラミツク製6シl至構成部材とでなる副
燃焼室を実際にエンジンに装備して、焼きばめ性及び該
副燃焼室の状況の確認実験を行ったので、これらの結果
を以下に説明する。
ここで、上記実施例及び比較例1.IIの組成は第1表
の通りであり、また焼入れ及び焼戻しの条件は第2表の
通りである(実施例については既述の通り)。
の通りであり、また焼入れ及び焼戻しの条件は第2表の
通りである(実施例については既述の通り)。
先ず、第2図は本案実施例及び比較例I、IIの組成を
イラづる月利(テストピース)の各湿度にJ3ける熱膨
張係数を示ずもので、いずれもエンジン運転中のnj湿
温時おいても、14.0X10稲/℃以下であって、こ
の種の焼きはめ月として十分な低熱膨張係数を右するこ
とが認められた。
イラづる月利(テストピース)の各湿度にJ3ける熱膨
張係数を示ずもので、いずれもエンジン運転中のnj湿
温時おいても、14.0X10稲/℃以下であって、こ
の種の焼きはめ月として十分な低熱膨張係数を右するこ
とが認められた。
次に、第3図は熱間での0.2%耐力(降伏点)を承り
もので、いずれも約500℃近傍から耐力の低下が著し
くなるが、実施例は全温度範囲で比較例1.Ilよりも
大きな伯を示ずことが確認された。
もので、いずれも約500℃近傍から耐力の低下が著し
くなるが、実施例は全温度範囲で比較例1.Ilよりも
大きな伯を示ずことが確認された。
また、第4図は熱間での1000時間クリープ破断強さ
を示すもので、この強さも温度上昇に従って低下するが
、実施例は全Wlff範囲で比較例■。
を示すもので、この強さも温度上昇に従って低下するが
、実施例は全Wlff範囲で比較例■。
■よりも大きな偵を示した。
この熱間での0.2%耐力と1000時間クリープ破断
強さとは材料の熱間強度を示すもので、実施例の組成が
比較例I、IIに比較して熱間強度が優れていることに
なる。
強さとは材料の熱間強度を示すもので、実施例の組成が
比較例I、IIに比較して熱間強度が優れていることに
なる。
更に、第5図は熱間での耐酸化性を100時間の大気放
置による酸化増量によって示すもので、実施例及び比較
例Iが比較例■に比べて酸化増量が少なく、耐酸化性に
優れていることがW1認された。
置による酸化増量によって示すもので、実施例及び比較
例Iが比較例■に比べて酸化増量が少なく、耐酸化性に
優れていることがW1認された。
また、第6図は第1表の各組成を有する材料で形成した
筒体をセラミック製副室構成部材に焼きばめした状態で
の該筒体表面の引張応力を焼きばめしろの各値に対して
示でもので、この引張応力が大きい程、副室構成部材に
対する締付力が大きく、焼きばめ性に優れていることに
なる。尚、この引張応力の測定は、当該副燃焼室を装備
したエンジンの耐久実験(全負荷の4650 rf)a
で2分間運転し、その後、無負荷アイドルの650 r
lllnで1分間運転するニューサーマル耐久実験を1
2000サイクル行うもの)の前後に行った。
筒体をセラミック製副室構成部材に焼きばめした状態で
の該筒体表面の引張応力を焼きばめしろの各値に対して
示でもので、この引張応力が大きい程、副室構成部材に
対する締付力が大きく、焼きばめ性に優れていることに
なる。尚、この引張応力の測定は、当該副燃焼室を装備
したエンジンの耐久実験(全負荷の4650 rf)a
で2分間運転し、その後、無負荷アイドルの650 r
lllnで1分間運転するニューサーマル耐久実験を1
2000サイクル行うもの)の前後に行った。
ここで、筒体と副室構成部材(St 3 N4 )の常
温時と運転時の温度差をΔti、Δt2、熱膨張係数を
α1.α2、嵌合面の直径をdl、d2とすれば、運転
時に両者間に隙間が生じないようにするための最小焼き
ばめしろδは、 δ= (ΔtjXα1 xd t )−(Δt2
xα2 xd 2 )で示され、これに次のよう
に具体的数値を代入ずれば、 δ−(480X12.5x 10’X30)−(680
x3.5x10−Gx30)=0. 1086 (+u
+) となる。従って、長期使用による筒体の応力低下を考慮
すれば、焼きばめしろとしては約150μが必要となる
。
温時と運転時の温度差をΔti、Δt2、熱膨張係数を
α1.α2、嵌合面の直径をdl、d2とすれば、運転
時に両者間に隙間が生じないようにするための最小焼き
ばめしろδは、 δ= (ΔtjXα1 xd t )−(Δt2
xα2 xd 2 )で示され、これに次のよう
に具体的数値を代入ずれば、 δ−(480X12.5x 10’X30)−(680
x3.5x10−Gx30)=0. 1086 (+u
+) となる。従って、長期使用による筒体の応力低下を考慮
すれば、焼きばめしろとしては約150μが必要となる
。
そして、この焼きばめしろでの筒体表面の引張応力は、
実施例で約70に9/mm”(耐久実験前)、55N9
/mm”(耐久実験後〉であって、比較例1゜■に比較
して大きな値を示し、焼きばめ性に優れいてることが確
認された。
実施例で約70に9/mm”(耐久実験前)、55N9
/mm”(耐久実験後〉であって、比較例1゜■に比較
して大きな値を示し、焼きばめ性に優れいてることが確
認された。
最後に、上記耐久実験後における副燃焼室の状況をまと
めると第3表の通りであり、比較例■。
めると第3表の通りであり、比較例■。
■で認められたセラミック製副室構成部材及び金属製筒
体の損傷等が実施例ではなく、またカーボンの付りによ
って認められる副室構成部材の合せ面からの燃焼ガスの
漏出も実施例は比較例I、IIに比べて軽微であること
が確認された。
体の損傷等が実施例ではなく、またカーボンの付りによ
って認められる副室構成部材の合せ面からの燃焼ガスの
漏出も実施例は比較例I、IIに比べて軽微であること
が確認された。
(以下、余白)
尚、当該筒体の材料と()で、上記実施例及び比較例I
、IIのマルテンサイト系耐熱鋼以外に、オーステナイ
ト系耐熱鋼としての5US304、N1IJ超耐熱合金
としてのN imonic80Δ(商品名)、Fe−N
i基低膨張合金としてのI ncoIOV903.90
4 (商品名)についても確認したが、5US304及
びN imonic80△は熱膨張係数カ大きすぎ、ま
たl ncoloV903 、904は加工性や耐酸化
性が悪いため、この種の筒体としての使用に適さないこ
とが確認された。
、IIのマルテンサイト系耐熱鋼以外に、オーステナイ
ト系耐熱鋼としての5US304、N1IJ超耐熱合金
としてのN imonic80Δ(商品名)、Fe−N
i基低膨張合金としてのI ncoIOV903.90
4 (商品名)についても確認したが、5US304及
びN imonic80△は熱膨張係数カ大きすぎ、ま
たl ncoloV903 、904は加工性や耐酸化
性が悪いため、この種の筒体としての使用に適さないこ
とが確認された。
第1図は本発明に係る副燃焼室及びその周辺の構成を示
す断面図、第2〜6図は本発明の実施例に係る材料の熱
膨張係数、062%耐力、クリープ破断強さ、酸化増量
、及び筒体表面の引張応力を比較例と共に夫々示すグラ
フである。 1・・・副燃焼室、7・・・セラミック製副室構成部材
、8・・・金属製筒体
す断面図、第2〜6図は本発明の実施例に係る材料の熱
膨張係数、062%耐力、クリープ破断強さ、酸化増量
、及び筒体表面の引張応力を比較例と共に夫々示すグラ
フである。 1・・・副燃焼室、7・・・セラミック製副室構成部材
、8・・・金属製筒体
Claims (1)
- (1)セラミック製副室構成部材の外周囲に金属製筒体
を焼ばめしてなるエンジンの副燃焼室であって、上記金
属製筒体の材料が、重量比で、0.13〜0.20%の
Cと、0.30〜0.70%のSiと、0.50〜1.
00%のMnと、10.50〜12.50%のCrと、
0.60〜1.00%のMoと、0.10〜0.30%
のVと、0.15〜0.35%のNbと、0.02〜0
.05%のBと、残部を実質的に占めるFeとでなる組
成を有し、且つ該筒体の組織がソルバイト組織とされて
いることを特徴とするエンジンの副燃焼室。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61029498A JPH06100087B2 (ja) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | エンジンの副燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61029498A JPH06100087B2 (ja) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | エンジンの副燃焼室 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62189312A true JPS62189312A (ja) | 1987-08-19 |
JPH06100087B2 JPH06100087B2 (ja) | 1994-12-12 |
Family
ID=12277740
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61029498A Expired - Lifetime JPH06100087B2 (ja) | 1986-02-13 | 1986-02-13 | エンジンの副燃焼室 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06100087B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110983178A (zh) * | 2019-12-09 | 2020-04-10 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种滚珠丝杠轴承用钢及其制造方法 |
-
1986
- 1986-02-13 JP JP61029498A patent/JPH06100087B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110983178A (zh) * | 2019-12-09 | 2020-04-10 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种滚珠丝杠轴承用钢及其制造方法 |
CN110983178B (zh) * | 2019-12-09 | 2021-09-07 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种滚珠丝杠轴承用钢及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH06100087B2 (ja) | 1994-12-12 |
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