JPS62183840A - 煙道ガスの精製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は煙道ガスの精製法、さらに詳しくは燃焼炉にお
ける硫黄含有燃料の燃焼で発生する煙道ガスを精製、と
くに脱硫するに際し、カルシウム、マグネシウムおよび
アルカリ金属類の酸化物および水酸化物からなる群から
選ばれた新鮮なアルカリ性吸収剤を該燃焼炉からの煙道
ガス路内に加え、・生成した反応生成物を該煙道ガスか
ら分離することからなる煙道ガスの精製法に関する。

本明細書において用いる燃焼炉なる語はボイラーおよび
廃棄物の燃焼装置を含め、燃焼工作を行ういずれのプラ
ントをも意味する。また、硫黄含有燃料なる語は石炭、
油、生物燃料、種々の廃棄物および天然ガスを含め、全
てのタイプの硫黄含有燃料を意味する。

かかる燃料の燃焼により、種々のガスが生成されるが、
これらは種々の理由、とくに多かれ少なかれ環境的な理
由から大気中に排出される前に煙道ガスから除去されね
ばならない。これらの望ましくないガスは、例えばＩ（
ＣＩ、　ＨＦ％Ｈｔｓ、Ｓ０３等であるが、特にＳｏｔ
が挙げられる。本発明は、これらの望ましくないガス成
分を煙道ガス中の許容レベルまで減少させることを目的
としており、したがって、広範なその精製法を包含する
。

ただし、以下の明細書の記載において本発明は、特に脱
硫について説明する。

（従来の技術） 公知の脱硫法は主として２つのタイプ、ずなわら燃焼炉
本体における脱硫およびそれ以外のガス路における脱硫
に分類することができる。

燃焼炉、とくにボイラーにおける脱硫において、アルカ
リ性吸収剤、とくに石灰岩（Ｃａ　ＣＯｘ　）および水
和石灰（Ｃａ（ＯＨ）ｔ）を導入することがよく知られ
、かかる導入により以下の反応が起こる。

Ｃａ（ＯＨ）ｚ−ＣａＯ＋Ｈ２０ｔ＞５００℃ＣａＣ０
＊→ＣａＯ＋　Ｃｏｔ　　　　　ｔ＞　７５００ＣＣａ
Ｏ＋ＳＯ２＋１／２　０２−ＣａＳＯ４ｔ＞７００℃形
成した硫酸カルシウムは煙道ガスと共に固体として排出
され、そこから該固体はフライアッシュと」軸に、例え
ば適当なフィルター、とくにバグフィルタ−または１つ
以上のサイクロンで分離することができる。長年の努力
にも拘わらず、現在まで、ボイラーにおける直接的な脱
硫によれば約６０％以上の実質的に高い脱硫化度は、非
常に多量の石灰を消費しても得ることができない。かか
る脱硫化度は許容できないほどに低いものであり、した
がって、燃焼炉における脱硫化はほとんど全ての場合、
付加的な煙道ガスの精製で補足しなければならない。さ
らに、今日ではＣａ５Ｏ４（パリの石膏）は水にいくら
か溶けるため時間の経過と共に洗い出されるので廃棄物
堆積層には適当ではないことが認められている。ＣａＳ
Ｏ３は水に溶けにくいので堆積層としてより有用である
が、存在する温度条件では過剰の空気により前記プロセ
スが強制されるため燃焼炉における脱硫化によっては形
成することができない。

さらに、いくつかのＳ　Ｏ２および他の酸性ガス成分の
該煙道ガスからの除去法か知られている。

例えば、米国特許第４１９７２７８．４３２４７７０お
よび４２９７８７３号に記載されている。

これらの方法は一般的には３つのタイプ、すなわち湿式
法、半湿式法および乾式法に分類される。

これらの方法の共通の特徴点は脱硫を煙道ガス自体に対
して行う場合、一般にしばしば付加的で高価な処理装置
、例えばスプレィ乾燥プラントや混合タンクが必要なこ
とである。

最後に、燃焼炉の脱硫化と煙道ガスの脱硫化を組み合わ
せた公知法のいくつかが知られている。

ＰＣＴ出願ＷＯ３５１０２４５３の方法ではアルカリ性
吸収剤、好ましくはＣａ　ＣＯ３をまず燃焼炉に添加し
、それにより硫黄の一部を硫酸塩として結合させ、第１
ろ過を乾燥セパレーター、例えばエレクトロフィルター
で行っている。ここから分離した混合生成物は実質的に
ＣａＳＯ４およびフライアッシュからなるが、それによ
りまず前記した堆積層の問題が存在し、つごに有用な生
成物であるフライアノツクを独立してｆり用ずろことが
てきない問題点がζ′ｆ、在する。ついで、ろ過した煙
道ガスを４００℃以下の温度に冷却し、さらにアルカリ
性吸収剤、例えばＣａｂＳＣａ（ＯＨ）２および／また
はＭｇ（ＯＨ）、を添加し、好ましくはガス乾燥剤、例
えばＣａＣ１、を加え、新たにろ過、好ましくはバグフ
ィターによるろ過を行う。

米国特許第４５０９４３６号の方法では、アルカリ性吸
収剤、好ましくはＣａＯまたはＣａ　ＣＯｓをまず燃焼
炉に添加している。つぎに、過剰の未反応ＣａＯを含む
と共にフライアッシュ粒子および硫酸塩を含有する煙道
ガスを熱交換器に送り、ここで主として冷却を行い、煙
道ガスを、好ましくはバグフィターでろ過する。フィル
ターから分離した粒子部分をさらに冷却し、煙道ガスを
水分露点に冷却するために該煙道ガスに再循環させる。

この工程の目的はフライアッシュ粒子表面上に水分膜を
形成させて該炉からの過剰の未反応ＣａＯをＣａα■（
）、に変換し、これを再び以下の反応に導くことである
。

Ｃａ（ＱＨ）ｓ＋ｓＯｔ→ｃａｃＯｓ＋Ｈｔ。

米国特許第４５１９９９５号の方法は同じ原理に基づい
ているが、冷却した再循環粒子による煙道ガスの冷却よ
りはむしろ、再循環冷却煙道ガスまたは水の注入による
煙道ガスの相対水分含量の増加が提案されている。

該米国特許の両方の公知法では、最終の堆積物が該炉か
らの硫酸塩とフライアッシュの混合物を含むため、前記
した堆積層の問題が起こり、フライアッシュの独立した
利用可能性に欠ける。さらに、ＣａＣ０，の燃焼炉への
添加は力焼形成ＣａＯによる過剰の消火の実質的な危険
を色味し、これはもっばら煙道ガスの湿潤環境の確立に
よってかろうじて「開放」しうるのである。

（発明の概要） 本発明は、煙道ガスの水分露点または温度を吸収剤の添
加前に煙道ガスの温度が煙道ガスの水分露点よりもほん
の僅かに高くなるように調整することにより、非常に有
効な脱硫化が燃焼炉における脱硫化を用いずに乾燥、新
鮮アルカリ性吸収剤の、燃焼炉からの煙道ガスへの添加
のみによって得ることができるという念外な知見に基づ
くのである。

これに関連し、新鮮なアルカリ性吸収剤なる語は、燃焼
炉中への公知の添加法に対し、外部から燃焼炉のシステ
ムおよび煙道ガス路に添加した吸収剤を意味する。

本発明の方法は煙道ガスの水分露点および／または煙道
ガス温度を露点温度と煙道ガス温度の差が５〜５０℃、
好ましくは１０〜２０℃となるように温度調整した後、
吸収剤が第１装入地点において乾燥形で添加される点に
おいて特徴付けられる。

かかる調整により、煙道ガス中の最大、相対水分含ｍが
液体水分の凝縮の危険を伴うことなく得られる乙のと考
えられる。この条件下にＳ０２煙道ガス成分が急速にか
つ好適に吸収剤と反応して対応する亜硫酸塩、好ましく
は常法で煙道ガスから分離できろＣａ５Ｏ＊を形成する
ことが判明した。

本発明の方法によれば、面記したように非常に効率的な
脱硫化が得られ、選択したプロセスパラメーターにより
、以下に詳述ずろようにほぼ１００％の脱硫化を達成す
ることができる。その結果、燃焼炉本体での脱硫化が、
全く必要がなく、これにより、該脱硫化に関し前記した
問題点を回避することができるのである。所望により、
フライアッシュを煙道ガスから、露点調整前に分離する
か、または本発明の特に好ましい具体例において、以下
に説明するように、煙道ガスの硫黄成分を有する反応生
成物を選択的、同時的にろ過することができ、両方の場
合に、フライアッシュの分離利用性が得られる。煙道ガ
ス自体に対する公知の脱硫化法と比較して、より有効な
脱硫化、より良好な熟経済性、より良好なフライアッシ
ュおよび脱硫化生成物の分離利用性、および／またはよ
り簡易なプロセス装置の使用可能性が得られる。

（発明の詳細な 説明によれば、該吸収剤は乾燥状態で煙道ガスに添加さ
れるが、それにより該吸収剤が溶液、＠副液または池の
液体または半液体形であることは論外であることをα味
４°ろが、１懐乾燥状態が進対的な５１１（水物形であ
る必要はない。経済的、実際的な理１１１か呟好ましい
吸収剤は事実上約９０％の純粋Ｃａ（ＯＩＩ）ｐおよび
５％までの低水分含量からなる粉砕水和石灰である。

本明細−４開示の方法において、煙道ガス路はチューブ
反応器として機能する。燃焼炉の煙道ガスは代表的には
この反応器に１５０℃オーダーの温度で到達するが、特
に煙道ガスがエレクトロフィルターでのろ過または分離
サイクロンに付されない場合には実質的に高い温度も可
能である。相対的水分含量は本発明の方法が意図する条
件に応じて低く、必要な露点との差の調整は煙道ガス温
度を下げるか、または外部から水を添加するか、あるい
は両者の組み合わけて行うことができる。好ましい具体
例によれば、該水分含量は液体の水の添加により調整す
ることができる。別のさらに好ましい具体例によれば、
露点との差は煙道ガス温度を熱交換器中を通過さ仕て下
げることにより調整することかできる。燃焼炉の煙道ガ
スが１５０℃オーダーの温度を有する場合、代表的には
約５５〜６０℃への冷却により、意図した露点との差の
調整が燃焼プロセスの通常の絶対的水分含量について得
られる。エム・サトリアナ（二ニー・デベロブメント・
イン・フルー・ガス・デサルファライゼーション・チク
ノロシイ、ポル−ジョン・テクノロノイ０レヴユー（Ｍ
、５ａｔｒｉａｎａ　Ｎｅｗ　Ｄｅｖｅｌｏｐｉｅｎｔ
ｓ　　ｉｎ　　Ｈｕｅ　　ｇａｓ　　ｄｅｓｕｌｐｈｒ
ｉｚａｔｉｏｎ　　ｔｈｅｃｈｎｏｌｏｇｙ。

Ｐｏ１ｌｕｔｉｏｎ　Ｔｈｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｒｅｖ
ｉｅｗ）８２巻ノイエス・データ社（Ｎｏｙｅｓ　Ｄａ
ｔａ　Ｃｏｒｐ、）パーク・タイプ・ニュー・ジャーシ
イＵＳＡＩ９８１年）によれば、Ｓｅ２と乾燥注入吸収
剤の反応は２００℃以上の温度で最ら良好に進行し、し
たがって温度を上昇させるとＳ　Ｏｖの除去も増加する
はずであると記載されている。これはまた乾燥注入吸収
剤との反応が１５０℃オーダーの通常の煙道ガス温度で
は全く進行しないか、またはかろうじて進行するという
事実に一致し、これによれば本発明の方法による好まし
い冷却後に該反応が効率的に進行することは、α外であ
りかつ驚くべきことである。本発明によれば、該熱交換
器か燃焼炉へ供給される新鮮な空気を用い熱交換する空
気予熱器である場合にさらに好ましい。この方法により
、煙道ガスの熱含量は最適に利用される。かかる空気予
熱器は公知の向流タイプのチューブ熱交換器の形態をと
ることができる。熱交換器はまた脱硫化後の煙道ガスを
再熱するための形態であってもよい。

煙道ガスの冷却により、熱交換器を腐食しうる酸性ガス
、例えばＳ　Ｏ３、Ｍ　ＣＩおよび）Ｉ　Ｆの縮合の危
険が生じる。これは耐酸性材料からなる熱交換器を製造
するか、または熱交換器の表面をコーチングまたはエナ
メル化することによって防止することができる。しかし
ながら、本発明によれば、煙道ガスの流動方向に関し該
熱交換器よりも前方に配置された第２装入地点での付加
的な新鮮、アルカリ性吸収剤の添加によって腐食の問題
を排除ずろことが好ましい。この方法により、酸性ガス
は中和されるが、この原理自体はスエーデン特許出願第
４３７１２３号から公知である。

前記したように、煙道ガス路はチューブ反応器として作
用し、その長さは吸収剤の第１装入地点から反応生成物
を除去する地点まで好ましくは少なくとも０５〜１秒か
かるような滞留時間が得られるように煙道ガス路の直径
または断面積を考慮し常法で決定される。要すれば、該
滞留時間は回転室を反応路に挿入して延長させることも
できるが、好ましくは、これは効果の損失の観点から避
けるべきである。

煙道ガスと吸収剤の反応によって形成した反応生成物は
煙道ガスから、エレクトロフィルターまたは分離サイク
ロン、とくにバグフィルタ−タイプの手段（米国特許第
４１９７２７８号参照）を含め、フィルターにより常法
で分離することができる。かかるバグフィルタ−は織布
またはスチール・ウェッブからなり、その寸法および数
はろ過の必要性に従い決定される。バグフィルタ−は、
固体形成の増加に伴う望ましくない圧力降下の増大に抗
して得られる該フィルター上の主として最も長い所望の
滞留時間によって決定されるような、間隔で空にされろ
。バグフィルタ−」二の圧力降下は常法に従いハゲフィ
ルター後の煙道ガス路内に１つ以上の吸引トラフ！・ブ
ロワ−を挿入することで↑−］ら消すことができる。

ろ過固形物は除去するか、またはさらに加工することが
できるが、本発明によれば、該生成物の一部を再循環さ
せて露点調整煙道ガスと混合することが好ましく、再循
環は煙道ガスの流動方向に関し第１挿入地点の前方の中
間挿入地点になされる。

本発明のさらに好ましい具体例によれば、セパレーター
を煙道ガス路内に挿入ずろことができる。

該セパレーターでは固形反応混合物が前記フィルターに
到達する前に煙道ガスから分離される。このフィルター
は好ましくはバグフィルタ−であって、挿入セパレータ
ーによりその上の負荷が減じられる。挿入セパレーター
は好ましくはサイクロンであって、それにより煙道ガス
路の滞留時間が延長される。かかるサイクロンをいわゆ
るマルチ−サイクロンフィルターとして使用することに
より、フライアッシュを他の固形粒子から選択的に除去
することができるが、ろ過を単にバグフィルタ−上で行
うだけでは、これは不可能である。挿入セパレーターま
たはサイクロンから分離した固形物は除去または付加的
な加工に使用できるが、少なくとも一部の生成物をバグ
フィルタ−からの再循環混合物と共に煙道ガス路に再循
環することが好ましい。前記したセパレーターを煙道ガ
ス路に挿入する場合、新鮮なアルカリ性吸収剤の第１挿
入地点はその後方が好ましく、すなわち好ましい具体例
ではサイクロンとバグフィルタ−の間である。これによ
り、新鮮吸収剤が流動ガスが比較的低い３０ｗ含量を有
する地点で挿入され、この残りのｍが除去可能となる。

別の態様として、第１挿入地点はその脱硫化を増加させ
るように該サイクロンの前方とすることもできる。

本発明の方法によって得られる脱硫化度は、本質的には
硫黄含量に比例したアルカリ性吸収剤の添加量および再
循環の程度に依存する。市販の水和石灰を吸収剤として
用いると、１００％に達する脱硫化度が煙道ガス中のＳ
１モル当たりＣａ約３モルの添加および該システムの固
体粒子重量の１０倍に相当する量の再循環によって得る
ことができる。より高い再循環率により、はぼ１′００
％の脱硫化度が煙道ガス中の８１モル当たり２モル以下
のＣａの添加で得ることができる。しかし、かかる高い
脱硫化度は応用例および通常の石炭タイプの多くの場合
めったに必要ではなく、硫黄歯ｆｆ１ｌ−１，５重量％
および脱硫化度７５％が適当である。これはＳ１モル当
たり１．０モルオーダーのＣａおよび１０倍オーダーの
再循環率を用いる本発明の方法によって得ることができ
る。この観点から、本発明によれば、新鮮吸収剤を過剰
に、好ましくは煙道ガス中のＳ１モル当たり１０〜１．
６モル、とくに１．０〜１．１モルのＣａで添加するこ
と、および煙道ガスから分離した後の反応生成物および
未反応吸収剤を含む混合物の一部を露点調整煙道ガスと
の混合のために再循環させることが好ましい。

（図面の説明） つぎに、添付の図面を用いて本発明の方法の好ましい具
体例を説明する。

第１図は本発明の方法を具体化した有用なプラントを示
す工程系統図、第２図はＣａ：Ｓのモル比の関数として
の脱硫化を示すグラフである。

第１図において、燃料は１から燃焼炉１０、例えばボイ
ラー内に導入される。新鮮な空気を２から導入し、形成
した煙道ガスをフライアッシュを含む固体燃焼粒子と共
に煙道ガス路１２に送る。

煙道ガス路はセパレーター（存在するなら、図示せず、
またこれはフライアブシュ除去用のエレクトロフィルタ
ーであってよい）を介し煙道ガスクーラーまたは熱交換
器２０につながる。具体例に示すように、これは空気予
熱器２５と熱伝導的に連結されており、該予熱器は管３
から供給され管２を介して燃焼炉１０内に導入される一
次空気を予熱する。熱交換器２０から煙道ガス路はサイ
クロンとして具体化されたセパレーター３０につながり
、ここからフィルター４０、例えばバグフィルタ−とし
て具体化されたセパレーターにっながる。最後に、煙道
ガス路は吸引ドラフトブロワ−５０を介し煙突６０につ
ながる。サイロ７０はアルカリ性吸収剤、例えば水和石
灰を貯蔵する。該石１東は吹き込み装置８０、例えば高
圧ブロワ−により管７２を介しサイクロン３０とフィル
ター４０の間の第１装入地点の煙道ガス内に直接注入す
る。調節装置（図示仕ず）により、吸収剤の一部を管７
２から、熱交換器２０而方の煙道ガス路１２の第２装入
地点を終点とする管７４中に送ることができる。固体粒
子はフィルター４０で分離し、その低部において輸送機
構４２およびコントロール機構４４により管４６に送る
。そこにはサイクロン３０の固体粒子が輸送機構３２お
よびコントロール機構３４により送られる。ブロワ−４
７により、管４６中の粒子が熱交換器２０とサイクロン
３０の間に位置するガス路１２の中間装入地点に送られ
る。管４６から固体粒子の一部が取り出され、管４８を
介して除去されるか、またはさらに加工される。

一具体例として、１．０〜１．３％のＳを含む標準的石
炭をボイラー１０内に入るｌにおいて燃焼させる。乾燥
、粒状水和石灰を管７４を介し煙道ガス中のＳ！モル当
たり約０．１〜約０．２モルのＣａに相当する量で導入
し、他方Ｃａ：Ｓの総モル比１．０に相当する所望の水
和石灰ｍの残りを管７２を介して乾燥注入した。管７４
が煙道ガス路１２で終結する該地点において、煙道ガス
は約１５０℃の温度を有し、それにより、該石灰が煙道
ガス成分のＳＯ３、ＨＣＩ、ＨＦおよび類似の酸性生成
物を中和する。熱交換器２０において、煙道ガスを約５
５〜６０℃に冷却するが、これは、燃焼プロセスの通常
の水分含量について該煙道ガスが水分露点よりも１５〜
２０℃高い温度を有するに至ったことを色味する。管７
２を介して添加した石灰は煙道ガス中のＳ　Ｏｘと以下
の反応式に従い反応する。

Ｃａ（ＯＨ）ｔ＋５Ｏｔ−ＣａＳＯｓ＋ＨｔＯ形成した
未反応Ｃａ（ＯＨ）ｚおよびＣａ５Ｏ＋はフィルター４
０上に沈澱し、ここから適当な間隔で集め、４８を介す
る除去用の流れと管４６を介する再循環用の流れに分け
る。未使用の再循環Ｃａ（０１＋　）　１は露点調整煙
道ガス中のＳｏｔと反応し、サイクロン３０に送られ、
ここでＣａ５Ｏｓが未使用Ｃａ（ＯＨ）ｔと共に分離さ
れる。また、この生成物は４８を介する除去用の流れと
４６を介する再循環用の流れに分けられる。フィルター
、例えばフライアッシュ除去用のエレクトロフィルター
がボイラーｌＯと熱交換器２０の間に挿入されていない
場合には、フライアッシュはサイクロン３０において、
可能ならば単独のフラクションとして分離される。管４
６による再循環債が該システムの固体粒子重電の約１０
倍である場合、約７５％の脱硫化度が他の標準的な条件
下に得られる。

第２図は約０．４〜約３．０のＣａ：Ｓのモル比、１５
〜２０℃の露点温度差および約１０倍の再循環率につい
ての脱硫化度を示すグラフである。

本明細書の冒頭に説明したように、本発明は脱硫化だけ
でなく広範な概念の煙道ガス精製法を包含するが、該脱
硫化が現時点では最も重要なものと考えられる。アルカ
リ性吸収剤により吸収可能な、ＭＣＩ、ＨＦまたはＨ，
Ｓ等の他の望ましくないいずれのガス成分ら本発明の方
法により類似のプロセスで除去することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を具体化した有用な′プラントを
示す工程系統図、第２図はＣａ：Ｓのモル比の関数とし
ての脱硫化を示すグラフである。 図面中、主な符号はつぎのらのを意味する。 ｌＯ１燃焼炉（ボイラー）、１２．煙道ガス路、２０、
熱交換器、３０・セパレーター（サイクロン）、４０：
フィルター、４７．５０および８０・ブロワ−１６０：
煙突、７０・吸収剤貯蔵サイロ特許出願人　アールボー
・ベルフト・アクチセル／スカベット

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、カルシウム、マグネシウムおよびアルカリ金属類の
   酸化物および水酸化物からなる群から選ばれた新鮮なア
   ルカリ性吸収剤を燃焼炉における燃料の燃焼で発生した
   煙道ガスが流動する煙道ガス路内に加え、生成した反応
   生成物を該煙道ガスから分離することにより該煙道ガス
   を精製するにあたり、 煙道ガスの水分露点および／または煙道ガスの温度を調
   整して露点温度と煙道ガス温度の差が５〜５０℃になる
   ようにした後の第１装入地点において、上記吸収剤を乾
   燥状態で添加することを特徴とする煙道ガスの精製法。 ２、吸収剤が粉砕、水和石灰である特許請求の範囲第１
   項記載の精製法。 ３、水分露点が液体の水で調整される特許請求の範囲第
   １項または第２項記載の精製法。 ４、煙道ガス温度が熱交換器内の通過によって低下され
   る特許請求の範囲第１項または第２項記載の精製法。 ５、熱交換器が燃焼炉に供給される新鮮な空気を用い熱
   交換する空気予熱器である特許請求の範囲第４項記載の
   精製法。 ６、さらに、煙道ガスの流れ方向に関し熱交換器の前方
   に配置された第２装入地点において新鮮なアルカリ性吸
   収剤を乾燥状態で添加する特許請求の範囲第４項または
   第５項記載の精製法。 ７、新鮮な吸収剤の添加量が過剰の、好ましくは煙道ガ
   ス中のＳ１モル当たり１．０〜１．６、とくに１．０〜
   １．１モルのＣａであり、反応生成物および未反応吸収
   剤含有混合物を煙道ガスから分離した後、これを再循環
   させて露点調整煙道ガスと混合する特許請求の範囲第１
   〜６項の１つに記載の精製法。 ８、反応生成物および未反応吸収剤含有混合物を煙道ガ
   スの流れ方向に関し第１装入地点の前方に配置された中
   間装入地点において再循環させる特許請求の範囲第７項
   記載の精製法。 ９、該中間地点と第１地点の間に第１セパレーターが設
   けられ、第２セパレーターが該第１装入地点の後方に設
   けられ、再循環混合物が第１セパレーターおよび／また
   は第２セパレーターから分離された混合物である特許請
   求の範囲第８項記載の精製法。 １０、フライアッシュが水分露点および／または煙道ガ
   ス温度の調整前に分離される特許請求の範囲第１〜９項
   の１つに記載の精製法。 １１、第１セパレーターがサイクロンであって、そこで
   フライアッシュを反応生成物および未反応吸収剤から分
   離することができる特許請求の範囲第９項記載の精製法
   。 １２、第２セパレーターがバグフィルターである特許請
   求の範囲第１〜１１項の１つに記載の精製法。 １３、煙道ガスが燃焼炉における硫黄含有燃料の燃焼で
   発生する煙道ガスであって、該煙道ガスを脱硫する特許
   請求の範囲第１〜１２項の１つに記載の精製法。 １４、露点温度と煙道ガス温度の差が１０〜２０℃であ
   る特許請求の範囲第１〜１３項の１つに記載の精製法。